北部商貿(mào)城~幸福橋區(qū)間橋基礎(chǔ)設(shè)計計算書

1、高架區(qū)間北部商貿(mào)城幸福橋高架區(qū)間基礎(chǔ)設(shè)計計算書計算： 復(fù)核： 2016年9月成都49目錄一、工程概況.1二、上部荷載計算.1三、下部結(jié)構(gòu)檢算.41、簡支梁611號墩基礎(chǔ)檢算（列6號墩計算結(jié)果）.52、簡支梁1213號墩基礎(chǔ)檢算（列12號墩計算結(jié)果）.93、簡支梁2127號墩基礎(chǔ)檢算（列24號墩計算結(jié)果）.144、簡支梁2833號墩基礎(chǔ)檢算（列31號墩計算結(jié)果）.195、簡支梁3841號墩基礎(chǔ)檢算（列39號墩計算結(jié)果）.236、（29.5+45+30）m連續(xù)梁固定中墩基礎(chǔ)檢算（列1號墩計算結(jié)果）.287、（29.5+45+30）m連續(xù)梁活動中墩基礎(chǔ)檢算（列2號墩計算結(jié)果）.358、（29.5+4

2、5+30）m連續(xù)梁邊墩基礎(chǔ)檢算（列3號墩計算結(jié)果）.39 一、工程概況本冊圖紙為北部商貿(mào)城幸福橋高架區(qū)間基礎(chǔ)設(shè)計，設(shè)計范圍為北部商貿(mào)城站大里程端至幸福橋站小里程端。本橋為雙線橋，線間距4.8m，孔跨布置為： 1聯(lián)（29.5+45+30）m連續(xù)梁+4孔30m簡支梁+1孔25m簡支梁+4孔30m簡支梁+1孔35m簡支梁+1孔30m簡支梁+1孔25m簡支梁+1孔28m簡支梁+1孔30m簡支梁+1聯(lián)（48+80+48）m連續(xù)梁+13孔30m簡支梁+1孔35m簡支梁+1聯(lián)（31+45+33）m連續(xù)梁+4孔30m簡支梁+1孔33.3m簡支梁。本區(qū)間簡支梁為預(yù)制梁，梁體采用單箱雙室斜腹板箱形截面，梁頂寬10

3、.2m，底寬5.0m，梁高1.8m；連續(xù)梁梁部采用單箱單室斜腹板箱梁，梁頂寬10.2m，底寬5.7m，為變高度梁。除4、5號橋墩采用門型橋墩外，其余橋墩均采用花瓶式板式橋墩，除18、19號橋墩基礎(chǔ)采用1.5m鉆孔灌注樁外，其余基礎(chǔ)均采用1.2m鉆孔灌注樁。二、上部荷載計算1、主力1）恒載結(jié)構(gòu)自重：鋼筋混凝土容重為26KN/m3二期恒載：標準雙線橋按100KN/m計。2）混凝土收縮和徐變影響（1）混凝土的收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終級值按鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（TB10002.3-2005）第6.3.4辦理。（2）徐變系數(shù)（t，）的計算參照公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范（JTGD

4、62-2004）附錄F辦理。3）不均勻沉降相鄰墩臺不均勻沉降量之差不應(yīng)超過10mm，更換支座按10mm考慮。4）活載（1）列車標準活載計算按所選用的機車類型確定列車縱向布置圖（兩節(jié)）列車軸重160KN，當(dāng)軸重與影響線異號時取90KN，共8節(jié)車廂。（2）列車動力系數(shù)（1+0.8）=1+0.8x12/(30+L)L-橋梁跨度，以米計。承受局部活載桿件為影響線加載長度外，其余均為橋梁跨度；（3）離心力曲線位置處，離心力為列車豎向靜活載乘以離心率C。C值按下式計算：C=V2/127R式中：V為最高設(shè)計時速，80km/h，R為曲線半徑。（4）橫向搖擺力按相鄰兩節(jié)車四個軸軸重的15%計，以集中力形式作用于

5、軌頂面處。（5）人群荷載檢修、疏散平臺4KN/m2。（6）無縫線路縱向水平力無縫線路的縱向水平力（伸縮力T1和撓曲力T2）由軌道專業(yè)根據(jù)無縫線路伸縮調(diào)節(jié)器布置、軌橋關(guān)系、橋梁結(jié)構(gòu)特性計算提供。2、附加力1）制動力或牽引力按列車豎向靜活載的15%計算。當(dāng)與離心力同時計算時，可按豎向靜活載10%計算，區(qū)間雙線橋應(yīng)采用一線的制動力或牽引力。制動力或牽引力作用于軌頂以上車輛重心處，但計算墩臺時移至支座中心處。高架車站兩側(cè)100米范圍內(nèi)的雙線橋梁考慮雙線制動力或牽引力。固定支座按整孔（聯(lián)）梁制動力的100%考慮，活動支座摩阻力按恒載支反力乘以摩阻系數(shù)計算。2）風(fēng)力風(fēng)荷強度按下式計算:W=K1K2K3W0

6、其中W0=0.5KN/。3）溫度影響力成都市屬中亞熱帶濕潤氣候區(qū)，四季分明、氣候溫和、雨量充沛、夏無酷暑、冬少嚴寒。多年平均氣溫16.2ºC，極端最高氣溫38.3ºC，極端最低氣溫-5.9ºC。橋梁整體溫差按±22計。溫度梯度：對于箱形截面，其橫向計算按升溫、降溫兩種情況考慮溫度變化的影響力，其計算模式如下：3、特殊荷載1）地震力成都地鐵4號線二期工程擬建場地位于抗震設(shè)防烈度7度區(qū)內(nèi)，地震動峰值加速度值為0.10g，設(shè)計地震分組為第三組，建筑場地類別為類，地震動反應(yīng)譜特征周期均為0.45s。高架結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)防分類為B類，抗震設(shè)防烈度為7度。2）無縫線路的

7、斷軌力無縫線路的縱向水平力T3由軌道專業(yè)根據(jù)無縫線路伸縮調(diào)節(jié)器布置、軌橋關(guān)系、橋梁結(jié)構(gòu)特性計算提供。3）列車脫軌荷載按現(xiàn)行地鐵設(shè)計規(guī)范的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。4）汽車撞擊力當(dāng)橋墩沒有設(shè)置防護設(shè)施時，應(yīng)考慮汽車對橋墩的撞擊力。撞擊力順行車方向采用1000kN,橫行車方向采用500kN，作用在路面以上1.2m高度處。4、荷載組合按照現(xiàn)行地鐵設(shè)計規(guī)范進行荷載組合。5、墩頂反力計算本設(shè)計上部結(jié)構(gòu)采用西南交大編制的橋梁結(jié)構(gòu)分析系統(tǒng)(BSAS)程序?qū)ο淞哼M行施工階段和運營階段的縱向平面靜力分析，各類孔跨簡支梁及連續(xù)梁支反力計算結(jié)果見下表。25m雙線簡支梁支反力(KN)工況恒載（KN）活載(KN)支座噸位(KN)列

8、車荷載3192.51229.32500運梁車荷載1951.92630.5250030m雙線簡支梁支反力(KN)工況恒載（KN）活載(KN)支座噸位(KN)列車荷載3695.71340.03000運梁車荷載2200.73272.1300033.3m雙線簡支梁支反力(KN)工況恒載（KN）活載(KN)支座噸位(KN)列車荷載3877.91419.33500運梁車荷載2340.63488.1350035m雙線簡支梁支反力(KN)工況恒載（KN）活載(KN)支座噸位(KN)列車荷載4033.11488.73500運梁車荷載2434.33645.53500（30+45+30）m連續(xù)梁支反力(KN)項目恒

9、載非均勻升溫支座沉降活載支座噸位MaxMin單位kNkNkNkNkNKN左邊支點-2084.6-159.1136.4-192.5-1255.92500.0左中支點-14717.6159.1386.2-330.0-3176.810000.0右中支點-14739.7159.1386.2-330.0-3176.810000.0右邊支點-2096.7-159.1136.4-192.5-1255.92500.0（48+80+48）m連續(xù)梁支反力(KN)項目恒載非均勻升溫支座沉降活載支座噸位MaxMin單位kNkNkNkNkNKN左邊支點-3677-19180.9-182.8-17753000.0左中支點

10、-28619191190.5-398.6-510417500.0右中支點-28784191191-398.6-510417500.0右邊支點-3683-19180.9-182.8-17753000.0三、下部結(jié)構(gòu)檢算（一）、計算程序介紹本設(shè)計橋梁下部結(jié)構(gòu)檢算采用鐵一院自編橋梁設(shè)計程序（該程序已認證），對橋梁整體縱向線剛度、墩身強度、穩(wěn)定性及裂縫、沉降、單樁承載力、樁身截面強度等設(shè)計控制指標進行檢算。該程序計算橋梁下部結(jié)構(gòu)時調(diào)用各種荷載組合下的墩頂反力源文件，根據(jù)實際墩身尺寸及墩高計算出墩底反力，進而計算樁基礎(chǔ)。（二）、程序計算結(jié)果程序?qū)蚨占盎A(chǔ)的檢算結(jié)果詳見計算結(jié)果輸出文件。1、簡支梁611

11、號墩檢算輸入數(shù)據(jù)及檢算結(jié)果: 北部商貿(mào)城幸福橋區(qū)間橋6號墩檢算輸入數(shù)據(jù)及檢算結(jié)果: 總體信息： 鐵路等級標準： 雙 線 曲 線 孔跨布置為： 30+30簡支 設(shè)計行車速度： 80 km/h 設(shè)計橋墩處曲線半徑： 11608 m 橋墩(包含頂帽、托盤)總高度為： 16 m 橋墩混凝土標號為： C35 墩底以上計算水深： 0 m 水流速度： 0 (m / S) 一般沖刷線值墩底的高度： 0 m 矩形頂帽： 橫橋向長： 5 m 縱橋向?qū)挘?2.5 m 高度： .5 m 矩形托盤 托盤上頂面 橫橋向長： 5 m 縱橋向?qū)挘?2.5 m 托盤下底面 橫橋向長： 2.5 m 縱橋向?qū)挘?2.5 m 高度：

12、 4.5 m 橋墩截面形狀為： 矩形實體墩 墩身部分高度： 11 m 墩身頂截面： 矩形橫橋向長 2.5 m 矩形縱橋向?qū)?2.5 m 墩身部分縱橋向坡度為：直坡 墩身部分橫橋向坡度為：直坡 風(fēng)荷載信息為： 地形、地理條件系數(shù)為： 1.25 基本風(fēng)壓值為： .5 KPa 高墩的風(fēng)振系數(shù)： 1 樁基礎(chǔ)輸入數(shù)據(jù)為： 承臺順橋向長為： 5.5 m 承臺橫橋向?qū)挒椋?5.5 m 承臺高： 2 m 一般沖刷線在樁頂以上：-.5 m 局部沖刷線在樁頂以上：-.5 m 水位線在樁頂以上： 0 m 流水速度為： 0 m/s 樁基設(shè)計直徑： 1.2 m 樁長（不含嵌入巖石部分）： 22 m 樁基類型為：摩擦樁

13、樁基總根數(shù)為： 4 每根樁基縱橋向坐標為：-1.65,-1.65, 1.65, 1.65 每根樁基橫縱橋向坐標為：-1.65, 1.65,-1.65, 1.65 樁的施工類型：鉆孔樁 hm深度范圍內(nèi)土層的平均地基系數(shù)的比例系數(shù)： 40000 (kPa / m2) 摩擦樁樁底地基系數(shù)的比例系數(shù)： 50000 (kPa / m2) 摩擦樁 -基樁所穿過土層的平均內(nèi)摩擦角： 30 ° 摩擦樁土層的極限摩阻力： 95 kPa 鉆孔灌注樁樁底支承力折減系數(shù)： .3 樁基采用混凝土強度：C30 樁基配筋采用： HRB400鋼筋 樁基鋼筋位置相對系數(shù)g=rg/r為： .83 樁底土層的基本承載力：

14、 500 kPa 基底以上土的天然容重的均值： 17 (kN / m3) 深度修正系數(shù)k2： 5 深度修正系數(shù)k2'： 2.5 地震力作用下： hm深度范圍內(nèi)土層的平均地基系數(shù)的比例系數(shù)： 40000 (kPa / m2) 摩擦樁土層的極限摩阻力： 95 kPa 計算結(jié)果輸出： 縱向線剛度檢算 : 墩身縱向線剛度 :739KN/cm 墩身和基礎(chǔ)總體縱向線剛度 :340KN/cm K= 320 KN/cm (OK) 墩頂彈性位移檢算（包括基礎(chǔ)、基底土的彈性變形） : 縱向位移： 1 : 主力 0.00mm 2 : 主力 0.40mm 3 : 主力 0.59mm 4 : 主力 0.01mm

15、 5 : 主力 4.34mm 6 : 主力 0.40mm 7 : 主力 0.59mm 8 : 主力 0.01mm 9 : 主力 0.80mm 10 :主力 1.17mm 11 :主力 0.02mm 12 :主+縱附 6.32mm 13 :主+縱附 6.51mm 14 :主+縱附 5.93mm 15 :主+縱附 7.94mm 16 :主+縱附 8.12mm 17 :主+縱附 7.55mm 18 :主+縱附 4.55mm 19 :主+縱附 4.92mm 20 :主+縱附 3.78mm 21 :主+縱附 6.17mm 22 :主+縱附 6.54mm 23 :主+縱附 5.40mm 24 :主+橫附

16、0.40mm 25 :主+橫附 0.59mm 26 :主+橫附 0.01mm 27 :主+橫附 0.80mm 28 :主+橫附 1.17mm 29 :主+橫附 0.02mm 30 :主+特 12.79mm 31 :主+特 10.63mm 32 :主+特 11.02mm 33 :主+特 11.21mm 橫向位移： 1 :主力 0.00mm 2 :主力 2.10mm 3 :主力 3.09mm 4 :主力 4.41mm 5 :主力 0.00mm 6 :主力 5.30mm 7 :主力 6.29mm 8 :主力 7.61mm 9 :主力 3.20mm 10 :主力 3.20mm 11 :主力 3.20m

17、m 12 :主+縱附 5.30mm 13 :主+縱附 6.29mm 14 :主+縱附 7.61mm 15 :主+縱附 5.30mm 16 :主+縱附 6.29mm 17 :主+縱附 7.61mm 18 :主+縱附 3.20mm 19 :主+縱附 3.20mm 20 :主+縱附 3.20mm 21 :主+縱附 3.20mm 22 :主+縱附 3.20mm 23 :主+縱附 3.20mm 24 :主+橫附 8.78mm 25 :主+橫附 9.70mm 26 :主+橫附 12.00mm 27 :主+橫附 6.55mm 28 :主+橫附 6.42mm 29 :主+橫附 7.31mm 30 :主+特 0

18、.00mm 31 :主+特 7.61mm 32 :主+特 5.30mm 33 :主+特 6.29mm 控制外力組號及最大值: 30 : 墩頂縱向水平位移最大值 :12.79mm 縱=21.9mm (OK) 26 : 墩頂橫向水平位移最大值 :12.00mm 橫=21.9mm (OK) 墩身檢算結(jié)果： 1 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.0001(0.8839)m 混凝土最大壓應(yīng)力:1.606(11.8000)MPa 2 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.1146(0.6358)m 混凝土最大壓應(yīng)力:2.220(11.8000)MPa 3 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.1657(0.635

19、8)m 混凝土最大壓應(yīng)力:2.512(11.8000)MPa 4 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.2275(0.6250)m 混凝土最大壓應(yīng)力:2.730(11.8000)MPa 5 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.2583(0.6250)m 混凝土最大壓應(yīng)力:2.600(11.8000)MPa 6 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.2959(0.6266)m 混凝土最大壓應(yīng)力:2.956(11.8000)MPa 7 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.3439(0.6274)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.252(11.8000)MPa 8 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.4035(0.625

20、0)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.475(11.8000)MPa 9 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.1779(0.6417)m 混凝土最大壓應(yīng)力:2.657(11.8000)MPa 10 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.1763(0.6608)m 混凝土最大壓應(yīng)力:2.810(11.8000)MPa 11 : 主力: 墩身最大偏心距 :0.1589(0.6250)m 混凝土最大壓應(yīng)力:2.662(11.8000)MPa 12 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.4599(0.9703)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.292(15.3400)MPa 13 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.49

21、28(1.0317)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.586(15.3400)MPa 14 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.5106(0.9616)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.803(15.3400)MPa 15 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.5349(0.8949)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.666(15.3400)MPa 16 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.5624(0.9390)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.961(15.3400)MPa 17 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.5702(1.0479)m 混凝土最大壓應(yīng)力:5.178(15.3400)MPa 18 : 主+縱附

22、: 墩身最大偏心距 :0.2970(0.9183)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.501(15.3400)MPa 19 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.3011(0.8964)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.656(15.3400)MPa 20 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.2436(0.9810)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.508(15.3400)MPa 21 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.3728(0.8445)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.874(15.3400)MPa 22 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.3753(0.8349)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.030(15.340

23、0)MPa 23 : 主+縱附: 墩身最大偏心距 :0.3099(0.8700)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.881(15.3400)MPa 24 : 主+橫附: 墩身最大偏心距 :0.4897(0.7507)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.738(15.3400)MPa 25 : 主+橫附: 墩身最大偏心距 :0.5298(0.7512)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.019(15.3400)MPa 26 : 主+橫附: 墩身最大偏心距 :0.6375(0.7500)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.466(15.3400)MPa 27 : 主+橫附: 墩身最大偏心距 :0.3546(0.7548)m 混凝土最大壓

24、應(yīng)力:3.410(15.3400)MPa 28 : 主+橫附: 墩身最大偏心距 :0.3374(0.7608)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.535(15.3400)MPa 29 : 主+橫附: 墩身最大偏心距 :0.3608(0.7500)m 混凝土最大壓應(yīng)力:3.594(15.3400)MPa 30 : 主+特: 墩身最大偏心距 :0.7614(0.8750)m 混凝土最大壓應(yīng)力:4.538(16.5200)MPa 31 : 主+特: 墩身最大偏心距 :0.6998(1.0625)m 混凝土最大壓應(yīng)力:5.885(16.5200)MPa 32 : 主+特: 墩身最大偏心距 :0.6892(0.9

25、653)m 混凝土最大壓應(yīng)力:5.374(16.5200)MPa 33 : 主+特: 墩身最大偏心距 :0.7077(0.9954)m 混凝土最大壓應(yīng)力:5.669(16.5200)MPa 控制外力組號及相對最大值: 30 : 墩身相對最大偏心距 :0.76 m e=0.88 m (OK) 31 : 墩身混凝土應(yīng)力相對最大值:5.89 MPa h=16.52 MPa (OK) 31 : 墩身混凝土應(yīng)力最小值:-2.36 MPa 墩身圬工： 頂帽：6.25m3 托盤：42.19m3 墩身：68.75m3 地震力輸入數(shù)據(jù)： 地震動反應(yīng)譜特征周期: 0.45（s） 設(shè)計地震水平地震基本加速度: 0.

26、10（g） 檢算橋墩處的線間距為: 4.80（m） 結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù): 1.50 地震力對墩身底截面檢算結(jié)果： 1 縱向單輕: 墩身最大偏心距 :0.936(1.008)m 混凝土最大壓應(yīng)力:5.89(17.70)MPa 2 縱向單重: 墩身最大偏心距 :0.939(1.016)m 混凝土最大壓應(yīng)力:6.21(17.70)MPa 3 縱向雙重: 墩身最大偏心距 :0.891(1.036)m 混凝土最大壓應(yīng)力:6.39(17.70)MPa 4 縱向無車: 墩身最大偏心距 :0.941(1.000)m 混凝土最大壓應(yīng)力:5.23(17.70)MPa 5 橫向單輕: 墩身最大偏心距 :1.022(1

27、.000)m 混凝土最大壓應(yīng)力:5.91(17.70)MPa 6 橫向單重: 墩身最大偏心距 :1.061(1.001)m 混凝土最大壓應(yīng)力:6.25(17.70)MPa 7 橫向雙重: 墩身最大偏心距 :1.111(1.000)m 混凝土最大壓應(yīng)力:6.47(17.70)MPa 8 橫向無車: 墩身最大偏心距 :0.933(1.000)m 混凝土最大壓應(yīng)力:5.20(17.70)MPa 控制外力組號及相對最大值: 7 : 墩底相對最大偏心距 :1.11 m e=1.00 m (*) 7 : 墩底混凝土應(yīng)力相對最大值:6.47 MPa h=17.70 MPa (OK) 樁基礎(chǔ)常規(guī)力檢算結(jié)果為：

28、 控制外力組號及最大值: 8 : 承載能力最小比值 :1.093 (OK) 5 : 樁基主力作用下最小值 :2442.00KN (OK) 33 : 樁基非主力作用下最小值 :1414.20KN (OK) 鉆孔樁承載力檢算： 鉆孔摩擦樁： 規(guī)范-（TB10002.5-2005）-6.2.6 1-"K, Nmax, Nmin",1,2871.1,2870.6 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 2871.1 KN P= 4335.82KN P = 3079.765KN P/P= 1.408（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2870.6 （OK） 2-"K,

29、 Nmax, Nmin",1,3175.3,2802.8 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3175.3 KN P= 4335.82KN P = 3383.965KN P/P= 1.281（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2802.8 （OK） 3-"K, Nmax, Nmin",1,3318.9,2770.7 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3318.9 KN P= 4335.82KN P = 3527.565KN P/P= 1.229（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2770.7 （OK） 4-"K, Nmax, Nmi

30、n",1,3450.3,2788.7 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3450.3 KN P= 4335.82KN P = 3658.965KN P/P= 1.185（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2788.7 （OK） 5-"K, Nmax, Nmin",1,3299.7,2442 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3299.7 KN P= 4335.82KN P = 3508.365KN P/P= 1.236（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2442 （OK） 6-"K, Nmax, Nmin",1,3481

31、.5,2496.6 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3481.5 KN P= 4335.82KN P = 3690.165KN P/P= 1.175（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2496.6 （OK） 7-"K, Nmax, Nmin",1,3625.1,2464.5 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3625.1 KN P= 4335.82KN P = 3833.765KN P/P= 1.131（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2464.5 （OK） 8-"K, Nmax, Nmin",1,3756.5,2482.5

32、主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3756.5 KN P= 4335.82KN P = 3965.165KN P/P= 1.093（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2482.5 （OK） 9-"K, Nmax, Nmin",1,3472.3,2742.3 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3472.3 KN P= 4335.82KN P = 3680.965KN P/P= 1.178（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2742.3 （OK） 10-"K, Nmax, Nmin",1,3611.6,2826 主力作用： 樁頂最大豎

33、向力： Nmax= 3611.6 KN P= 4335.82KN P = 3820.265KN P/P= 1.135（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2826 （OK） 11-"K, Nmax, Nmin",1,3676.2,3060.1 主力作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3676.2 KN P= 4335.82KN P = 3884.865KN P/P= 1.116（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 3060.1 （OK） 12-"K, Nmax, Nmin",2,4074.7,1903.5 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax=

34、 4074.7 KN P= 5202.985KN P = 4283.365KN P/P= 1.215（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 1903.5 （OK） 13-"K, Nmax, Nmin",2,4218.2,1871.4 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4218.2 KN P= 5202.985KN P = 4426.865KN P/P= 1.175（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 1871.4 （OK） 14-"K, Nmax, Nmin",2,4349.6,1889.4 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 434

35、9.6 KN P= 5202.985KN P = 4558.265KN P/P= 1.141（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 1889.4 （OK） 15-"K, Nmax, Nmin",2,4234.7,1743.5 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4234.7 KN P= 5202.985KN P = 4443.365KN P/P= 1.171（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 1743.5 （OK） 16-"K, Nmax, Nmin",2,4378.3,1711.4 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4378.3

36、KN P= 5202.985KN P = 4586.965KN P/P= 1.134（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 1711.4 （OK） 17-"K, Nmax, Nmin",2,4509.7,1729.3 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4509.7 KN P= 5202.985KN P = 4718.365KN P/P= 1.103（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 1729.3 （OK） 18-"K, Nmax, Nmin",2,3851.1,2363.5 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3851.1 KN P

37、= 5202.985KN P = 4059.765KN P/P= 1.282（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2363.5 （OK） 19-"K, Nmax, Nmin",2,3990.3,2447.3 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3990.3 KN P= 5202.985KN P = 4198.965KN P/P= 1.239（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2447.3 （OK） 20-"K, Nmax, Nmin",2,4054.9,2681.4 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4054.9 KN P= 52

38、02.985KN P = 4263.565KN P/P= 1.22（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2681.4 （OK） 21-"K, Nmax, Nmin",2,4011.1,2203.5 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4011.1 KN P= 5202.985KN P = 4219.765KN P/P= 1.233（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2203.5 （OK） 22-"K, Nmax, Nmin",2,4150.4,2287.2 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4150.4 KN P= 5202.98

39、5KN P = 4359.065KN P/P= 1.194（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2287.2 （OK） 23-"K, Nmax, Nmin",2,4215,2521.3 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4215 KN P= 5202.985KN P = 4423.665KN P/P= 1.176（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2521.3 （OK） 24-"K, Nmax, Nmin",2,3822.2,2155.9 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3822.2 KN P= 5202.985KN P =

40、4030.865KN P/P= 1.291（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2155.9 （OK） 25-"K, Nmax, Nmin",2,3960,2129.7 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3960 KN P= 5202.985KN P = 4168.665KN P/P= 1.248（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2129.7 （OK） 26-"K, Nmax, Nmin",2,4181.5,2057.5 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4181.5 KN P= 5202.985KN P = 4390.165

41、KN P/P= 1.185（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2057.5 （OK） 27-"K, Nmax, Nmin",2,3800.6,2414 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3800.6 KN P= 5202.985KN P = 4009.265KN P/P= 1.298（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2414 （OK） 28-"K, Nmax, Nmin",2,3928.2,2509.4 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 3928.2 KN P= 5202.985KN P = 4136.865KN P/P= 1.258（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2509.4 （OK） 29-"K, Nmax, Nmin",2,4075.1,2661.2 主+附作用： 樁頂最大豎向力： Nmax= 4075.1 KN P= 5202.985KN P = 4283.765KN P/P= 1.215（OK） 樁頂最小豎向力： Nmin= 2661.2 （O