B2C1現(xiàn)澆箱梁支架方案(117修改)

1、貴州省遵義至畢節(jié)高速公路第5合同段白臘坎立交樞紐C1、B2#匝道橋支架方案編制： 復(fù)核：審核： 中鐵五局集團第一工程有限責(zé)任公司遵畢5標(biāo)項目經(jīng)理部二一年十一月二日中鐵五局第一工程有限責(zé)任公司遵義至畢節(jié)高速公路第5合同段白臘坎立交樞紐C1#、B2#匝道橋支架方案一、工程概況C匝道1號橋位于白臘坎互通樞紐立交區(qū)內(nèi)，中心樁號為CK0+075.831，跨徑布置為：4×35m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土等高連續(xù)箱梁，梁高為2.2m，箱梁頂板寬10.9119.24m，底板寬5.9114.24m，翼板懸臂長度2.5m，箱梁頂、底板厚度在支點處為45cm，其余梁段為25cm，漸變段長度為4m；腹板寬度在支點附

2、近梁段范圍內(nèi)位80cm，跨中附近梁段范圍內(nèi)腹板寬度為50cm，漸變段長度為4m。箱梁中支點處設(shè)置中橫梁（2m），邊支點處設(shè)置端橫梁（1.5m）。詳細斷面見下圖。 B匝道2號橋現(xiàn)澆梁橫橋向為等截面，其它局部結(jié)構(gòu)型式基本與C匝道1號橋相同，在此不再進行贅述。二、總體施工方案1、現(xiàn)澆箱梁砼施工方法為保證現(xiàn)澆箱梁砼質(zhì)量以及支架的安全，本合同段所有現(xiàn)澆箱梁均將采取二次澆筑成型法施工，即第一次澆筑底板及部分腹板（至腹板上倒角下緣）、第二次澆注部分腹板（上倒角）及頂板。砼澆注采用泵車泵送入模，平板振搗器配合插入式振搗器搗鼓。2、現(xiàn)澆箱梁模板類型在保證混凝土質(zhì)量和模板安全的前提下，為便于模板的加工、安裝，現(xiàn)澆

3、箱梁所有外露模板均采用質(zhì)量較好的竹膠板，內(nèi)模則采用木膠板，其中底模將采取一次性使用、不再進行周轉(zhuǎn)。3、現(xiàn)澆箱梁支架形式B匝道2號橋與C匝道1號橋擬采用同樣的支架形式，在支架設(shè)計及驗算時以C1橋相關(guān)參數(shù)為基礎(chǔ)。根據(jù)C匝道1號橋橋址地形，第12跨地勢相對較平坦、第3跨為白臘坎河灘地、第4跨為山坡地形，為保證施工進度及施工安全，確定13采用WDJ碗口式桿件搭設(shè)滿堂支架，第4跨采用鋼管排架墩、槽鋼、工字鋼、方木及滿堂架等構(gòu)件一起搭設(shè)聯(lián)合支架體系?，F(xiàn)澆箱梁支架擬采用鋼筋進行預(yù)壓以檢驗支架的各項安全性能指標(biāo)，同時，通過預(yù)壓用以消除支架各構(gòu)件的非彈性形變，并根據(jù)支架彈性變形值及預(yù)應(yīng)力上拱度等參數(shù)調(diào)整現(xiàn)澆箱梁

4、底模標(biāo)高。三、WDJ碗口式支架方案1、地基處理方案第12跨所在位置覆蓋土層厚度約為1m,采用挖掘機及推土機清除地表表土，人工配合填鋪碎石將地表整平、壓實確保地基承載力達到要求；支架范圍地基采用10cm厚C20砼作為防水封層兼做支架基礎(chǔ)、支架周邊挖設(shè)50*50cm的排水溝（砂漿抹面），保證排水通暢，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架產(chǎn)生不均勻沉降。第3跨為白臘坎河灘地，為保證支架安全，必須進行基底換填并采用過水圓管涵排水，其它處理措施按12跨執(zhí)行；同時，為避免上游漂浮物阻礙過水過水圓管涵導(dǎo)致水流漫過支架基礎(chǔ)或漂浮物沖擊支架，擬在支架上游采用16鋼筋設(shè)置一道攔污柵。另外，在現(xiàn)澆箱梁澆筑前，與遵義氣象臺

5、聯(lián)系以了解澆筑前后的天氣情況，盡可能的避開前后10天內(nèi)存在大、暴雨天氣。2、支架搭設(shè)方案2.1施工準(zhǔn)備1）測量放樣支架搭設(shè)前測量人員用全站儀放出箱梁在地基上的豎向投影中線，并用白灰撒上標(biāo)志線；然后根據(jù)投影中線及支架布設(shè)方案定出支架布設(shè)線，同樣用白灰作出標(biāo)志。2）支架支墊安設(shè)根據(jù)支架立桿位置標(biāo)志性安設(shè)厚5cm、寬20cm的木板支墊，支墊必須放置平整、不得懸空，可用砂礫或其它可靠方式進行找平。3）桿件驗收每批支架材料進場時，必須有材質(zhì)檢驗合格證；支架各類桿件進場后，各相關(guān)部門人員要根據(jù)支架方案對桿件、支架平臺方木及模板的材質(zhì)等各項參數(shù)進行驗收，對于不合格的材料必須清出現(xiàn)場。2.2滿堂支架桿件布設(shè)方

6、案1）桿件形式的選擇滿堂支架均采用48×3.5WDJ碗口式桿件，立桿采用LG30、LG60、LG90、LG240四種，水平桿采用HG30、HG60、HG90三種，其它加固桿件如拋撐、水平或豎向剪刀撐等采用6m鋼管，可調(diào)節(jié)絲桿（上下托）采用SXT-38、SST-38。2）桿件布設(shè)參數(shù)的選擇底板（除腹板）支架立桿靠A2橋的兩跨按90×90間距布設(shè)、另外一跨則按90×60間距布設(shè)，翼板處支架立桿按90×60，腹板處支架立桿采用90×30間距布設(shè)，中橫梁、端橫梁及漸變段處支架立桿按60×30間距布設(shè)（以上桿件布設(shè)均按順橋向間距×橫橋

7、向間距進行描述）。支架橫桿步距均采用1.2m，但支架高度在820m時，應(yīng)在最頂步距兩水平拉桿中間應(yīng)加設(shè)一道水平橫桿，當(dāng)支架高大于20m時，應(yīng)在最頂兩步距水平拉桿中間應(yīng)分別增加一道水平拉桿；縱向水平橫桿的端部均應(yīng)與墩柱頂緊頂牢。掃地桿高度不大于20cm，上托懸臂長度不大于20cm，同時最頂層水平桿至上托頂面高度不超過60cm。3）支架搭設(shè)碗口式桿件底部設(shè)置底座，頂部設(shè)置頂托。支架立桿嚴(yán)格按照既定參數(shù)進行，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm。支架豎向桿件除采用水平桿連成整體外，還采用剪刀撐和拋撐的方式加強其穩(wěn)定性。剪刀撐決定采用

8、水平及豎向兩種方式并行，豎向支架剪刀撐跨越立桿的根數(shù)應(yīng)超過5根，與地面的傾角為45°60°之間，縱向剪刀撐沿橫向每隔4排支架立桿設(shè)置一道，橫向剪刀撐沿縱向每隔6排設(shè)置一道，在箱梁側(cè)模、端橫梁、中橫梁范圍內(nèi)適當(dāng)加密；在支架高度方向每6m加設(shè)一道水平剪刀撐，其桿件與支架桿件至少每3根采用旋轉(zhuǎn)扣件加一道約束?，F(xiàn)澆箱梁側(cè)模采用斜撐鋼管加固，直接支撐在滿堂架桿件上，為避免支架桿件受彎曲破壞或支架側(cè)向失穩(wěn)，在加密剪刀撐的基礎(chǔ)上，應(yīng)在箱梁兩側(cè)支架加設(shè)拋撐，拋撐每4m加設(shè)一道。另外，支架橫向?qū)挾葹榱后w外沿每側(cè)加寬1m。4）平臺構(gòu)成待支架搭設(shè)后，在頂托上鋪設(shè)橫向15×10cm方木（

9、立放）作為滿堂架平臺（即箱梁底模下承平臺，由滿堂架、縱向方木、橫向方木及竹膠板組成）的橫梁，縱向間距為0.9m，方木長度為6m；在橫梁方木上布置縱向10×10cm方木作為滿堂架平臺縱梁，橫向間距為0.2m，縱向方木長度為6m；最后在縱向方木上鋪設(shè)竹膠板作為現(xiàn)澆箱梁的底模。支架搭設(shè)示意圖見下頁圖，詳細的布置圖見附圖。支架高度小于8m 支架高度820m 支架高度大于20m 5）注意事項（1）平臺構(gòu)成在平臺構(gòu)成過程中，由于梁體存在縱、橫坡，為保證立桿軸心受壓，橫向方木與立桿頂托、縱向方木與橫向方木接觸位置采用木楔子的方式將接觸點或線變成接觸面。（2）曲線橋桿件的布設(shè)由于曲線段內(nèi)外弧長度不同

10、，有的箱梁底板寬度又位于漸變段，致使各立桿所承受的荷載面積的有可能存在差異；因此在支架搭設(shè)過程中或過后，必須適當(dāng)增設(shè)桿件以保證相同面積內(nèi)所參與受力的構(gòu)件數(shù)量一致。（3）支架臨邊防護為防止現(xiàn)澆箱梁施工過程中高空墜落物傷及下方和周邊施工人員，同時避免支架曲線內(nèi)外側(cè)因溫差而導(dǎo)致的支架體系各構(gòu)件伸縮差異，擬采用有遮蔭效果的材料在支架四周進行防護。四、支墩、橫梁、縱梁及分配梁聯(lián)合支架體系方案C匝道1號橋第四跨、B匝道2號橋第一跨需跨越山坡地形，為保證施工進度及施工安全，本橋?qū)⒉捎娩摴芘偶芏栈蜾撆Ｍ茸鲋Ф?、槽鋼或工字鋼做橫梁、工字鋼做縱梁以及方木做分配梁搭設(shè)架空支架體系。架空支架采用3跨跨徑為11m連續(xù)梁

11、進行跨越，架空支架臨近橋臺處采用鋼牛腿做支墩、在其他位置均采用排架墩進行支墩。1、排架墩排架墩采用48×3.5鋼管搭設(shè)，鋼管縱橫間距為0.4m、步間距為0.6m，排架墩順橋向長度為5m、橫向?qū)挾葹闃蛎鎸挾让總?cè)加寬1m。排架墩基礎(chǔ)采用C20砼條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸為5.5×（B+1×2）×0.75M（B為橋梁橫橋向?qū)挾龋?；條形基礎(chǔ)實施時采用25鋼筋錨入巖石以使基礎(chǔ)與地基連成整體，錨固鋼筋的縱橫間距均為50cm，上下錨入深度均為25cm。為加強排架墩的穩(wěn)定性，在搭設(shè)時，其立桿錨入條形基礎(chǔ)不少于50cm，并且在縱橫方向每排立桿均加設(shè)剪刀撐。2、鋼牛腿鋼牛腿采用2I

12、28b預(yù)埋在橋臺蓋梁中，間距為2m，有效懸臂長度為0.3m。3、聯(lián)合支架平臺在排架墩立桿頂托上及鋼牛腿上分別橫向布設(shè)20b槽鋼、2I32b工字鋼作為聯(lián)合支架平臺橫梁（2I32b工字鋼與鋼牛腿采用焊接以保證鋼牛腿懸臂長度范圍內(nèi)均勻受力），然后在橫梁上鋪設(shè)縱向I45b工字鋼作為聯(lián)合支架縱梁，橫梁與縱梁采用焊接方式連接以使排架墩各立桿或剛牛腿各支腿均勻受力；另外，為有利于縱梁及支墩受力，通過將3跨縱梁焊接的方式以將縱梁從安裝時的簡支梁轉(zhuǎn)換成連續(xù)梁。聯(lián)合支架平臺采用2I45b工字鋼并列縱向布置作為平臺縱梁兼作排架墩縱向約束，縱向工字鋼在腹板處橫向間距為0.3m、內(nèi)模處間距為0.6m，并排工字鋼上下沿橋

13、梁縱向每3m焊接一道鋼板以使并排工字鋼均勻受力?？v向工字鋼上橫鋪10×10方木作為聯(lián)合支架平臺分配梁兼做縱向工字鋼的上水平聯(lián)，方木間距為0.2m，方木與縱向工字鋼采用8鋼筋連接以將其連成整體。另外，為加強排架墩沿橋梁縱向的穩(wěn)定性，排架墩之間采用鋼管作為縱向聯(lián)系，鋼管采取1.2m×1.2m 布置方式；同時，每個排架墩均采用型鋼設(shè)對稱拋撐，拋撐橫橋向間距為4m。WDJ碗口式支架方案及支墩墩、橫梁、縱梁及分配梁聯(lián)合支架體系方案詳細布置圖見附圖。五、支架體系驗算1、支架設(shè)計法的選擇1）支架設(shè)計理論的選擇在臨時結(jié)構(gòu)設(shè)計中一般有容許應(yīng)力法、破壞階段法、極限狀態(tài)法、概率（極限狀態(tài)）設(shè)計法

14、四個結(jié)構(gòu)設(shè)計理論，為安全、簡單、直觀，在本現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計方案中將采用容許應(yīng)力法進行設(shè)計計算，其中鋼材容許應(yīng)力采用偏保守的橋規(guī)的規(guī)定值；在支架設(shè)計中由于采用容許應(yīng)力法，在本設(shè)計計算書中將不再考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)、材料系數(shù)、永久荷載分項系數(shù)、可變荷載分項系數(shù)、荷載組合效應(yīng)系數(shù)等因素。2）支架驗算模型的選擇在支架體系驗算中各驗算模型全部采用最不利形式進行，即不管實際為連續(xù)梁還是簡支梁均按簡支梁進行計算。3）支架設(shè)計荷載計算方法設(shè)計荷載按容許應(yīng)力法中的荷載標(biāo)準(zhǔn)值進行統(tǒng)計（不考慮荷載系數(shù)），在對體系各組成部分進行計算時采取面積荷載法，并保證同面積內(nèi)所承力的桿件或結(jié)構(gòu)數(shù)量一致，避免各桿件或結(jié)構(gòu)因所承受的荷

15、載面積的不同而有所差異；另外，雖然本合同段現(xiàn)澆箱梁采取二次成型法，但在計算荷載中均按一次澆注法進行取值驗算，未考慮第二次澆注時已澆注的鋼筋砼已參與受力。2、荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算現(xiàn)澆箱梁底模及支架每平方米所各項荷載的標(biāo)準(zhǔn)值計算如下：鋼筋混凝土容重為26KN/m³：1.05×(2.2×26)KN/m2=60.06KPa（1.05為考慮底、頂板混凝土超厚系數(shù)，26為鋼筋砼比重。）施工人員、料具等：2.5KPa振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2.0KPa以上數(shù)據(jù)查公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）第309頁內(nèi)模及支架自重：313+60+810=1.183KPa鋼模板自重：50

16、0N/ 查建筑材料手冊第94頁頂托縱、橫向方木自重分別為：0.43KPa、 0.64KPa 查建筑施工計算手冊第934頁（方木單位重量：641KG/m3，計算時考慮含水量取641×2=1282 KG/m3）聯(lián)合支架橫向方木自重荷載：0.43KPa 查建筑施工計算手冊第934頁縱向工字鋼自重荷載：5.83KPa查路橋施工計算手冊第796頁橫向工字鋼自重荷載：0.262KPa 查路橋施工計算手冊第796頁風(fēng)荷載:據(jù)調(diào)查本合同段所在位置基本不會出現(xiàn)大風(fēng)天氣，因此風(fēng)荷載不參與對支架強度和剛度的驗算，只是在安全系數(shù)上適當(dāng)考慮風(fēng)荷載的影響。3、現(xiàn)澆梁底模（1.2cm厚竹膠板）受力驗算）1）竹膠板

17、的力學(xué)性能彈性模量E=6.0×103 Mpa 查道路建筑工程材料手冊第422頁抗拉強度f=60Mpa 查道路建筑工程材料手冊第422頁竹膠板橫向鋪設(shè)，計算寬度按1.2m、計算跨徑按0.2m計。2）現(xiàn)澆梁底模驗算模型現(xiàn)澆梁底模驗算模型采用簡支梁形式，詳見下圖。3）強度驗算（取最不利情況）q=p×a=（1.05×2.2×26+2.5+2+1.183+0.5）×1.2=79.5kN/m （鋼筋混凝土自重荷載+施工荷載+搗固棒振搗荷載+混凝土傾倒荷載+模板自重荷載）Mmax=q×L2/8=79.5×0.2²/8=0.4kN

18、·mI=1/12bh³=1/12×1.2×0.012³=1.7×10-7 m4 W=1/6bh²=1/6×1.2×0.012²=2.9×10-5 m³max= Mmax/W=0.40×106/(2.9×10-5×109)=13.8N/mm2<f=60Mpa，因此能滿足受力要求。4）撓度驗算（取最不利情況）max=5qL4/384EI=5×（1.05×26×2.2+1.183+0.5）×1.2×

19、;（0.2×10³）4/(384×6.0×103×1.7×10-7×1012)=0.3mm<L/400=0. 5mm因此能滿足變形要求。4、滿堂架平臺縱梁方木（10×10cm方木）受力驗算1）縱向方木平面布置情況方木跨徑在內(nèi)模、腹板、端中橫隔梁處分別為0.9m、0.9m、0.6m，橫向間距均為0.2m。 2）方木的力學(xué)性能 松木彈性模量E=1×104 Mpa 查建筑施工計算手冊第934頁松木抗彎強度f=11Mpa 查建筑施工計算手冊第934頁3）滿堂架平臺縱梁方木驗算模型滿堂架平臺縱梁方木驗算模型采

20、用簡支梁形式，詳見下圖。4）強度驗算（取最不利情況：即內(nèi)模處跨徑、腹板處砼）q=p×a=（1.05×2.2×26+2.5+2+1.183+0. 5+0.64）×0.2=13.4kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒振搗荷載+混凝土傾倒荷載+鋼模板自重+縱向方木自重）Mmax=q×L2/8=13.4×0.9²/8=1.4kN·mI=1/12bh³=1/12×0.10×0.10³=8.3×10-6 m4 W=1/6bh²=1/6×0.10×

21、0.10²=1.67×10-4 m³max= Mmax/W=1.4×106/(1.67×10-4×109)=8.4N/mm2<f=11Mpa，因此能滿足受力要求。5）撓度驗算（取最不利情況：即內(nèi)模處跨徑、腹板處砼）max=5qL4/384EI=5×13.4×（0.9×10³）4/(384×104×8.3×10-6 ×1012)=1.41mm<L/400=2.25mm因此變形能滿足規(guī)范要求。5、滿堂架平臺橫梁方木（10×15cm方木）受

22、力驗算1）橫梁方木平面布置情況方木內(nèi)模處跨徑為0.9m、腹板及端中橫梁處跨徑為0.3m，對應(yīng)縱向間距分別為0.9m、0.9、0.6m，方木立向放置。2）方木的力學(xué)性能松木彈性模量E=1×104 Mpa 查建筑施工計算手冊第934頁松木抗彎強度f=11Mpa 查建筑施工計算手冊第934頁3）滿堂架平臺橫梁方木驗算模型滿堂架平臺橫梁方木驗算模型采用簡支梁形式，詳見下圖。4）強度驗算（1）內(nèi)模處q=p×a=（1.05×26×0.5+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43）×0.9=18.8kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒振搗荷載+鋼

23、模板自重+縱向方木自重+橫向方木自重）Mmax=q×L2/8=18.8×0.9²/8=1.9kN·mI=bh³/12=1/12×0.10×0.15³=2.81×10-5 m4 W=bh²/6=1/6×0.10×0.15²=3.75×10-4 m³max= Mmax/W=1.9×106/(3.75×10-4×109)=5.1N/mm2f=11Mpa,因此能滿足受力要求。（2）、端橫梁、中橫梁及腹板處q=p×a

24、=（1.05×26×2.2+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43）×0.9=60.6kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒振搗荷載+混凝土傾倒荷載+鋼模板自重+縱向方木自重）Mmax=q×L2/8=60.6×0.3²/8=0.68kN·mmax= Mmax/W=0.68×106/(3.75×10-4×109)=1.8N/mm2<f=11Mpa,因此能滿足受力要求。5）撓度驗算（1）內(nèi)模處max=5qL4/384EI=5×18.8×（0.9×10&

25、#179;）4/(384×104×2.81×10-5 ×1012)=0.62mm<L/400=2.5mm（2）腹板、端橫梁及中橫梁處max=5qL4/384EI=5×60.6×（0.6×10³）4/(384×104×2.81×10-5 ×1012)=0.36mm<L/400=1. 5mm因此變形能滿足規(guī)范要求。6、滿堂架碗扣式桿件驗算(必須采用底座，否則會插入方木)1）荷載布置（1）箱梁自重按均布荷載布置。（2）鋼模板、縱向方木、鋼管桿件（未考慮扣件重量）均按均布

26、荷載布置。（3）所有施工荷載考慮到鋼筋骨架及支架體系組成，按均布荷載布置。2）桿件布置桿件平面布置情況為：內(nèi)模處為0.9×0.9，腹板、端橫梁及中橫梁處為0.9×0.3、0.6×0.3，桿件豎直方向布置情況為：縱橫步間距均為1.2m、桿件高度按14m計算。3）桿件受力計算每根桿件承受的豎直力（桿件高度按14m計算）（1）內(nèi)模處：P=1.05×26×0.5+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43+(14×4+13×0.9×4)×6.2×10/（1000×0.9×0.

27、9）×0.9×0.9=23.3KN（2）腹板：P= 1.05×26×2.2+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43+(14×4+13×0.3×2+13×0.9×2)×6.2×10/（1000×0.9×0.3）×0.9×0.3=23.6KN（3）端橫梁及變截面處：P=1.05×26×2.2+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+0.43+(14×4+13×0.3×2+13×

28、;0.6×2)×6.2×10/（1000×0.6×0.3）×0.6×0.3=17.0KN查相關(guān)計算資料（華宇偉業(yè)WDJ碗扣型多功能腳手架概述 ），碗扣式桿件橫桿步距為1.2m時，每根立桿的設(shè)計荷載為30KN，故碗扣式桿件承壓強度滿足設(shè)計和規(guī)范要求。另外，按照普通鋼管架驗算，以上支架布置形式亦可滿足支架本身的強度及穩(wěn)定性要求。4）地基承載力計算立桿底座尺寸為15cm×15cm、底座下為C15砼厚度為10cm，應(yīng)力擴散角取45度；因此，每根立桿下地基承受力的面積簡單計算為0.35m×0.35cm=0.1225

29、m2。（1）內(nèi)模處地基承載力要求：=P/A=23.3/0.1225=190KPa（2）腹板處地基承載力要求：=P/A=23.6/0.1225=192KPa（3）端中橫梁處地基承載力要求：=P/A=17/0.1225=138KPa7、聯(lián)合支架平臺分配梁方木、底模受力驗算聯(lián)合支架平臺分配梁方木和底模的型號、規(guī)格及布置型式與WDJ碗口式支架縱梁方木及底模一致，因此在此不再另行進行計算。8、聯(lián)合支架平臺縱向工字鋼（I45b）驗算1）荷載布置（1）箱梁自重按箱梁橫斷面高度均為2.2m計算，即按1.05×2.2×26=60.1KN/m2的均布荷載布置。（2）模板、橫向方木、縱向工字鋼均

30、按均布荷載布置。（3）所有施工荷載考慮到鋼筋骨架及支架體系組成，按均布荷載布置。2）臨時橋墩之間跨徑為11m（計算跨徑即中對中距離）3）縱向工字鋼的力學(xué)性能及布置情況縱向工字鋼采用雙根I45b工字鋼縱向工字鋼橫向間距內(nèi)模處為0.6m、腹板及端中橫梁處為0.3m，縱向工字鋼跨徑為11m。彈性模量E=2.1×105MPa 查路橋施工計算手冊第787抗彎、拉強度設(shè)計值f=145 MPa查路橋施工計算手冊第787頁I=33759cm4 W=1500.4cm3 查路橋施工計算手冊第796頁4）聯(lián)合支架平臺縱梁工字鋼驗算模型聯(lián)合支架平臺縱梁工字鋼驗算模型采用簡支梁形式，詳見下頁圖。5）抗彎強度驗

31、算（1）內(nèi)模處縱向工字鋼強度按簡支梁驗算q=p×a=（1.05×26×0.5+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+5.83）×0.6/2=7.9kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒的振荷載+鋼模板自重+橫向方木自重+縱向工字鋼自重）Mmax=q×L2/8=7.9×112/8=119.5kN·mmax= Mmax/W=119.5×106/（1500.4×103）=79.6Mpa<f=145 MPa強度滿足設(shè)計和規(guī)范要求。（2）腹板及端中橫梁處縱向工字鋼強度按簡支梁驗算q=p×a=（

32、1.05×26×2.2+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+5.83）×0.3/2=10.9kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒的振荷載+鋼模板自重+橫向方木自重+縱向工字鋼自重）Mmax=q×L2/8=10.9×112/8=164.9kN·mmax= Mmax/W=164.9×106/（1500.4×103）=109.9Mpa<f=145 MPa強度滿足設(shè)計和規(guī)范要求。6）撓度驗算（1）內(nèi)模處max=5qL4/384EI=5×7.9×（11×103）4/(384

33、15;2.1×105×33759×104）=21.2mm<L/400=27.5mm（2）腹板處max=5qL4/384EI=5×10.9×（11×103）4/(384×2.1×105×33759×104）=29.3mm L/400=25mm因此，內(nèi)模處變形滿足規(guī)范要求；而腹板處變形不能滿足規(guī)范要求，但此為最不利考慮，按實際情況可滿足要求。9、聯(lián)合支架平臺橫向工字鋼（I32b）驗算（橋臺處）1）荷載布置（1）箱梁自重按箱梁橫斷面高度均為2.2m計算，即按1.05×2.2×

34、26=60.1KN/m2的均布荷載布置。（2）模板、橫向方木、縱向工字鋼及橫向工字鋼均按均布荷載布置。（3）所有施工荷載考慮到鋼筋骨架及支架體系組成，按均布荷載布置。2）橫向工字鋼為連續(xù)梁布置，跨徑為2.0m3）橫向工字鋼的力學(xué)性能及布置情況橫向工字鋼采用兩根并排I32b工字鋼橫向工字鋼橫向間距為11m彈性模量E=2.1×105MPa 查路橋施工計算手冊第787頁抗彎、抗拉強度設(shè)計值f=145Mpa查路橋施工計算手冊第787頁I=11626cm4 W=726.7cm3 查路橋施工計算手冊第796頁4）聯(lián)合平臺橫向工字鋼（I32b）驗算模型橫向工字鋼驗算模型采用簡支梁形式，詳見下圖。5

35、）抗彎強度驗算q=p×a=（1.05×26×2.2+2.5+2+1.183+0.5+0.64+5.83+0.262）×11/（2×2）=200.7kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒的振荷載+鋼模板自重+橫向方木自重+縱向工字鋼自重+橫向工字鋼自重）Mmax= q×L2/8 =200.7×2.02/8=100.4kN·mmax= Mmax/W=100.4×106/（726.7×103）=138.2Mpa. < f=145 MPa強度滿足設(shè)計和規(guī)范要求。6）撓度驗算max=5qL4/384

36、EI=5×200.7×（2.0×103）4/(384×2.1×105×11626×104）=1.7mm<L/400=5mm因此變形則滿足規(guī)范要求。10、聯(lián)合支架平臺牛腿工字鋼受力驗算（橋臺處）1）荷載布置（1）箱梁自重按箱梁橫斷面高度均為2.2m計算，即按1.05×2.2×26=60.1KN/m2的均布荷載布置。（2）模板、橫向方木、縱向工字鋼及橫向工字鋼均按均布荷載布置。（3）所有施工荷載考慮到鋼筋骨架及支架體系組成，按均布荷載布置。2）牛腿工字鋼為懸臂梁布置，懸臂長度為0.15m3）牛腿工字鋼的

37、力學(xué)性能及布置情況牛腿工字鋼采用兩根并排I28b工字鋼牛腿工字鋼橫向間距為2.0m彈性模量E=2.1×105MPa 查路橋施工計算手冊第787頁抗彎、抗拉強度設(shè)計值f=145Mpa，抗剪強度設(shè)計值為85 Mpa 查路橋施工計算手冊第787頁I=7481cm4 、W=534.4cm3 、S=60.97 cm2查路橋施工計算手冊第795頁4）牛腿驗算模型牛腿工字鋼驗算模型采用懸臂梁形式，橫向工字鋼傳給鋼棒的力按集中力考慮，集中力點距錨固點按0.3m計，詳見下圖。 5）抗彎強度驗算牛腿工字鋼強度按懸臂梁驗算，橫向工字鋼傳給牛腿工字鋼的力不考慮應(yīng)力擴散，按集中荷載計算。P=q×L=（1.05×26×2.2+2.5+2+1.183+0.5+0.64+5.83+0.262）×11/（2×2）×2.0=401.4kN