地下車庫高大模板方案專項方案(已通過專家論證)

1、某某工程地下車庫模架專項施工方案編制人：審核人：批準人： 有限公司二一二年八月六日 目 錄一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、施工要求2四、材料及設備選用3 五、模架設計及搭設參數(shù)3六、模架設計與安全驗算4 七、施工順序40 八、應急預案41九、附圖42 某某工程地下車庫模架專項施工方案一、工程概況工程基本情況：本地下車庫工程為地下一層， 建筑柱網(wǎng)主尺寸以8.4×9.4m為主，地下室底板- 5.9m，頂板-1.4m、-1.7m、-2.0m、-2.3m、 頂板厚為250mm和180mm，模架高度3.60m、3.90m、4.2m、4.5m。大梁分別為400×900mm、400

2、15;1800mm；600×900mm、600×1200mm、600×1500；500×900mm、500×1200mm。地下室底板厚分別為500、700mm。二、編制依據(jù)本工程施工圖紙。混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 50204-2002。建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB 50300-2001。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130-2011。建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008。江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規(guī)程-混凝土結構工程。 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)200987號）規(guī)定。 三、施工要求 1

3、、模架的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該專項施工方案，并由專業(yè)隊伍搭設。 2、確保模板在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠、滿足施工安全要求。 3、該模架標高及幾何尺寸繁雜，施工前必須由現(xiàn)場技術人員對施工人員進行安全、技術交底，避免出錯。 4、模架立桿按平面圖位置彈線定位，立桿支在地下室底板上。 5、先澆地下室墻板和柱，模架的縱橫水平桿與柱以抱箍的形式固定，并用木楔打緊。 6、在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。 7、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用Ø48mm x2.8mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管的六桿

4、、掃地桿、水平拉桿應采用對接；剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用3個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。 8、垂直剪刀撐按縱橫軸線設置，在后澆帶處也設置垂直剪刀撐； 9、模架搭設完畢，必須經(jīng)驗收合格后方可進行下道工序。 10、砼澆筑時材料、人員不得集中，砼堆集高度不得超出現(xiàn)澆砼板面100mm，大梁從梁中向兩邊開展，并分層澆筑，每層不得大于400mm。 11、模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。 12、拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。 13、底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%

5、；懸臂構件達到100%后方可拆除。四、材料及設備選用 1、材料序號名稱標準要求1模板膠合板厚度不小于15mm2木方尺寸不小于45×95mm3鋼管外徑48mm 壁厚不小于2.8mm4扣件單扣件抗滑移承載力不小于8KN、雙扣件不小于12KN5U托30KN 2、設備（1）、經(jīng)緯儀：1臺 ； （2）、水準儀：2臺；（3）、拉線、線墜； （4）、力矩扳手：2把（5）、鋼卷尺：50m長2把、5m長5 把 ； 五、 模架設計及搭設參數(shù)1、 400×900mm梁按400×1800mm梁進行驗算。2、 500×900mm梁按500×1200mm梁進行驗算。2、6

6、00×900、600×1200mm梁按600×1500mm梁驗算。3、 地下室頂板厚為250mm和180mm，選擇250mm板進行驗算。4、 本工程采用48×3.5mm腳手架鋼管，計算時按壁厚2.8mm計算。5、梁底采用U型可調(diào)支托，梁兩側、板底采用雙扣件。6、模架構造及模架用材技術參數(shù)： 表一 13#地下車庫梁、板模架搭設參數(shù) 梁板規(guī)格（mm） 木方數(shù)量或間距（mm） 立桿間距（mm）橫向跨距（mm）水平桿步距（mm）備注縱向間距橫向間距250、180板2008507661700板底采用 雙扣件400×900400×18004根4根

7、850600+600450+300+45012001700梁底用U托梁兩側用雙扣500×900500×12004根850600+600450+300+45012001700梁底用U托梁兩側用雙扣600×900600×1200600×1500 5根840850675450+300+45012001700梁底用U托梁兩側用雙扣300×9003根850600+60012001700梁底用U托梁兩側用雙扣立桿嚴格按平面尺寸布置表二： 模架材料技術參數(shù)材料名稱材料規(guī)格（mm）材料性能鋼管48×2.8f=200N/mm2；A=3.97c

8、m2；I=10.2 cm4；W=4.25 cm3；i=1.60 cm；E=2.06×105N/mm2。木方45×95IX=416.6667N/cm4;WX=83. 333cm3;fV=15.44N/mm2;fM=13N/mm2; E=9350N/mm2。模板15厚膠合板W=24000mm3;E=5000N/mm2;I=144000mm4;f=17N/mm2; =1.2N/mm2。螺栓12N=12.9KN14N= 17.8 KN表三： 施工荷載選用表序號名稱荷載序號名稱荷載1模板自重0.3KN/m26施工人員及設備荷載算底模及小橫桿4.0 KN/m2，計算彎矩時再以集中力2.

9、5KN驗算，取最大值2砼自重24KN/m23梁鋼筋自重1.5 KN/m2算大橫桿時1.5 KN/m24板鋼筋自重1.1 KN/m2算立桿及其他1.0KN/m25振搗荷載水平2.0 KN/m2垂直4.0 KN/m2六、模架設計與安全驗算 （一）、250mm(180)板模板計算書 1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)250新澆混凝土樓板邊長L(m)5.5新澆混凝土樓板邊寬B(m)4.5 2、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1

10、.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8 3、模板體系設計模板支架高度(m)4.5立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)850立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)766水平拉桿步距h(mm)1700立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(

11、mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)335主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)200小梁距混凝土板長邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×

12、15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1）、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5 ×1=10.04kN/m q

13、20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.04×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4= 0.16kN·m Mmax/W0.16×106/375004.21N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2）、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×

14、b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)5×6.38×2004/(384×10000×281250)0.05mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)45×95小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面慣性矩I(cm4)321.52 因L/la取整5500/850取整6，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大

15、懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1）、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5×0.22.05kN/m 因此，q1靜0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×

16、h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.21.42kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.20.63kN/m M10.077q1靜L2+0.1q1活L20.077×1.42×0.852+0.1×0.63×0.8520.12kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.20.06kN/m p0.

17、9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.06×0.852+0.21×3.15×0.850.57kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.05×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.20.63kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.12，0.57，0.630.63kN·m Mmax/W0.63×106/676909.33N/m

18、m2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2）、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.607×1.42×0.85+0.62×0.63×0.851.06kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.06×0.85+0.681×3.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.05×0.2，0.06×0.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.06，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×

19、1000/(2×95×45)1.11N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3）、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.21.32kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.32×8504/(100×9350×3215200)0.14mml/400850/4002.12mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1.32×2004/(8×9350×3215200)0.01mml1/40

20、0200/4000.5mm 滿足要求！6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×2.8可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 1）、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+

21、24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5×0.21.91kN/m q1靜0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.21.65kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)&#

22、215;h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.36kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.143×1.65×0.85+1.223×0.38×0.851.99kN 按懸臂梁，R1q1l=1.91×0.20.38kN RmaxRmax，R11.99kN; 同理，R'1.25kN，R''1.25kN 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax1.143q2L1.143×1.36×0.851.32kN 按

23、懸臂梁，R1q2l=1.36×0.20.27kN RmaxRmax，R11.32kN; 同理，R'0.82kN，R''0.82kN 2）、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.52kN·m Mmax/W0.52×106/4250121.68N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3)、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.65kN max2Vmax/A=2×4.65×1000/39823.34N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4)、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.35

24、mm 跨中max=0.29mm=766/400=1.92mm 懸挑段max0.35mm=285/400=0.71mm 滿足要求！7、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型48×2.8立柱截面面積A(mm2)398立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1700/16107150 滿足要求！ 查表得，0.54 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.22×0.85×1.72/100.06kN·m Nw0.91.2NGik+0.9&#

25、215;1.4(NQik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1×0.85×0.77+0.92×1.4×0.06/0.775.77kN f Nw/(A)+ Mw/W5767.32/(0.54×398)+0.06×106/425040.8N/mm2f205N/mm2 滿足要求！8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N5.77kNN30kN 滿足要求?。ǘ?600*1500梁模板（扣件式）計算

26、書1、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1500新澆混凝土結構層高(m)4.2梁側樓板厚度(mm)2502、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載3、模板體系設計新澆混凝土梁支撐

27、方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)675梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1700新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)675、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450,750梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)125 設計簡圖如下：平面圖立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度

28、1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.

29、7×2×148.36kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.5×146.6kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.5×138.35kN/m 1）、強度驗算 Mmax-0.

30、107q1靜L2+0.121q1活L2-0.107×46.6×0.152+0.121×1.76×0.1520.11kN·m Mmax/W0.11×106/375002.86N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2）、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×38.35×1504/(100×10000×281250)0.044mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 3）、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q

31、1活l=0.393×46.6×0.15+0.446×1.76×0.152.86kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×46.6×0.15+1.223×1.76×0.158.31kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×46.6×0.15+1.142×1.76×0.156.79kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×38.35×0.152

32、.26kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×38.35×0.156.58kN R3'=0.928 q2l=0.928×38.35×0.155.34kN5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)45×95小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面慣性矩I(cm4)321.52 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.86+0.9×1.35×

33、;(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.5-0.25)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1×max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/2×1，8.31+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4=8.35kN/m q2max2.26+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.5-0.25)+(0.5

34、+(24+1.1)×0.25)×max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/2×1，6.58+(0.3-0.1)×0.6/46.61kN/m 1）、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×8.35×0.682，0.5×8.35×0.1220.41kN·m Mmax/W0.41×106/676906.01N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2）、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×8.35&

35、#215;0.68，8.35×0.123.421kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.421×1000/(2×45×95)1.2N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3）、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×6.61×6754/(100×9350×3215200)0.29mml/400675/4001.69mm 2q2l24/(8EI)6.61×1254/(8×9350×3215200)0.01mml/400125/4000.31mm 滿足

36、要求！ 4）、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×8.35×0.68，0.393×8.35×0.68+8.35×0.126.44kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R53.88kN，R2R46.44kN，R35.27kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×6.61×0.68，0.393×6.61×0.68

37、+6.61×0.125.1kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'53.41kN，R'2R'45.1kN，R'34.15kN6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×2.8可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1）、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.26×106/425

38、061.18N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.177kN max2Vmax/A=2×3.177×1000/39815.97N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3）、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.13mml/400450/4001.12mm 滿足要求！ 4）、扣件抗滑計算 RmaxR1,R40.7kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.7kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿

39、足要求！7、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型48×2.8立柱截面面積A(mm2)398回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1700/16=106.25=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.54 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2max0.7+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7

40、15;1×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.68，12.25，12.25，0.7+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1×(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.6812.25kN fN/(A)12.25×103/(0.54×398)56.59N/mm2f205N/mm2 滿足要求！8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 由"

41、主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力NmaxR2，R3×112.25kNN30kN 滿足要求?。ㄈ?00*1500梁側模板計算書支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)8主梁間距(mm)675主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)125對拉螺栓水平向間距(mm)675支撐距梁底距離依次為0，350，700，1050 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 結論：滿足要求！（四）、600*900梁模板計算書（略） 模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)850梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1700新澆混凝土樓

42、板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)850、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)75 設計簡圖如下：平面圖 立面圖 結論：滿足要求！（五）、600*900梁側模板計算書（略）支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)4主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)1小梁最大懸挑長度(mm)200對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為0，450 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 滿足要求?。?/p>

43、）、600*1200梁模板計算書（略）模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)850梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1700新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)850、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)75 設計簡圖如下：平面圖立面圖結論：滿足要求?。ㄆ撸?、600*1200梁側模板計算書（略）支撐體系設計小梁

44、布置方式水平向布置小梁道數(shù)6主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)200對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為0，350，750 設計簡圖如下： 滿足要求?。ò耍?00*1200梁模板計算書1、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1200新澆混凝土結構層高(m)3.6梁側樓板厚度(mm)2502、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(

45、kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.83、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)850梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)850、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)

46、600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)75 設計簡圖如下：平面圖立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k

47、)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2×139.06kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.2×137.3kN/m q1活0.9&

48、#215;1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.2×130.7kN/m 1）、強度驗算 Mmax-0.1q1靜L2+0.117q1活L2-0.1×37.3×0.172+0.117×1.76×0.1720.1kN·m Mmax/W0.1×106/375002.61N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2)、撓度驗算

49、max0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×166.674/(100×10000×281250)0.057mml/400166.67/4000.42mm 滿足要求！ 3)、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.4×37.3×0.17+0.45×1.76×0.172.62kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.1×37.3×0.17+1.2×1.76×0.177.19kN 標準值(

50、正常使用極限狀態(tài)) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×30.7×0.172.05kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×30.7×0.175.63kN5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)45×95小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面慣性矩I(cm4)321.52 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.62+0.9×1.35

51、15;(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1×max0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2/2×1，7.19+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3=7.23kN/m q2max2.05+(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)+(0

52、.5+(24+1.1)×0.25)×max0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2/2×1，5.63+(0.3-0.1)×0.5/35.66kN/m 1)、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×7.23×0.852，0.5×7.23×0.0820.56kN·m Mmax/W0.56×106/676908.26N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×7.2

53、3×0.85，7.23×0.083.731kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.731×1000/(2×45×95)1.31N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3）、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×5.66×8504/(100×9350×3215200)0.62mml/400850/4002.12mm 2q2l24/(8EI)5.66×754/(8×9350×3215200)0mml/40075/4000.19mm 滿足要求

54、！ 4）、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×7.23×0.85，0.393×7.23×0.85+7.23×0.087.03kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R44.69kN，R2R37.03kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×5.66×0.85，0.393×5.66×0.85+5.66×

55、0.085.5kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'44.14kN，R'2R'35.5kN6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×2.8可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)200主梁抗剪強度設計值(N/mm2)115主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1）、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.422×106/425099.27N/mm2f=200N/mm2 滿足

56、要求！ 2）、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax7.03kN max2Vmax/A=2×7.03×1000/39835.33N/mm2115N/mm2 滿足要求！ 3）、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.22mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4）、扣件抗滑計算 RmaxR1,R40.49kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.49kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！7、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型48×2.8立柱截面面積A(mm2)398回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25