畢業(yè)實習(xí)報告(一夕的BLOG)與畢業(yè)實習(xí)報告(混凝土框架結(jié)構(gòu))合集

1、畢業(yè)實習(xí)報告（一夕的blog）與畢業(yè)實習(xí)報告（混凝土框架結(jié)構(gòu)）合集畢業(yè)實習(xí)報告（一夕的blog）畢業(yè)實習(xí)報告一、實習(xí)時間200*年*月*日一*月*日二、實習(xí)地點武漢鋼鐵公司煉鐵廠五號高爐、畢業(yè)設(shè)計辦公室。三、實習(xí)目的（1）對高爐結(jié)構(gòu)、主要的技術(shù)指標(biāo)及任務(wù)措施的認(rèn)識了解。大學(xué)的最后一個 學(xué)期，我們在老師的帶領(lǐng)下，到武漢鋼鐵公司煉鐵廠五號高爐進(jìn)行了為期兩周的畢業(yè) 實習(xí)。在實習(xí)期間，對其高爐結(jié)構(gòu)、主要的技術(shù)指標(biāo)及任務(wù)措施做了全面的了解。 武鋼股份有限公司煉鐵廠現(xiàn)有六座現(xiàn)代化大型高爐，是我國生鐵的重要生產(chǎn)基地之 一。煉鐵廠1958年9月13日建成投產(chǎn)。經(jīng)過49年的建設(shè)、改造和發(fā)展，年生產(chǎn)規(guī) 模達(dá)到10

2、00萬噸。煉鐵廠5號高爐是武鋼自行投資建成的一座集國內(nèi)外十余種先進(jìn) 技術(shù)于一身的特大型現(xiàn)代化高爐。有效容積3200m3, 32個風(fēng)口，環(huán)形出鐵場設(shè)有四 個鐵口，對稱兩個鐵口出鐵，另兩個鐵口檢修備用，日產(chǎn)生鐵達(dá)7000t以上。引進(jìn)盧 森堡pw公司的第四代水冷傳動齒輪箱并罐式無鐘爐頂設(shè)備，設(shè)計頂壓可達(dá)0. 245mpao矩形陶瓷燃燒器內(nèi)燃式熱風(fēng)爐可穩(wěn)定地提供1150°c的風(fēng)溫。5號高爐1991 年10月19日點火投產(chǎn)。投產(chǎn)初期高爐強(qiáng)化冶煉水平不髙，技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較差。經(jīng)過 廣大技術(shù)人員及職工的共同努力，高爐冶煉技術(shù)不斷進(jìn)步，從1993年開始進(jìn)入強(qiáng)化 冶煉期，生產(chǎn)水平逐年提髙，主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指

3、標(biāo)達(dá)到并超過了國內(nèi)先進(jìn)水平。具體參 數(shù)見表lo表1 5號高爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)項目1992年1993年1994年1995年 1996年1997年1998年1999年20*年20*年 實產(chǎn)生鐵，萬tl65. 9200. 2213. 2192183. 5233. 0245. 2241. 9245. 4249. 7 利用系數(shù)，t 爐料燒結(jié)礦球 團(tuán)礦進(jìn)口塊礦海南礦飢鈦礦 配比68721620512161. 552抓好爐況穩(wěn)定順行及大噴煤技術(shù)近年來，通過不斷加強(qiáng)爐況的維護(hù)，在高爐 保持長期的穩(wěn)定順行方面進(jìn)行了一些有益的探索。1合理的裝料制度5號高爐開爐初期沿用的鐘式布料模式，采用的是單環(huán)布 料，c7 6

4、( 07 6 (，高爐爐況不穩(wěn)定，煤氣利用率及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)都很差。為了控 制料面形狀及調(diào)整焦炭平臺的寬度，開始采用多環(huán)布料方式，首先采用二環(huán)布料，之 后，又逐漸將布料角位增加到4個、5個，其較典型的布料矩陣為 c87654321 i 0876341 i ,高爐的透氣性及穩(wěn)定性得到改善，煤氣利用率及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指 標(biāo)得到提髙。為了穩(wěn)定髙爐煤氣流，將焦炭布向1號角位，采用中心加焦技術(shù)以增加 中心部位的焦炭量，使得高爐透氣性改善，減少了爐況的波動。1994年10月，進(jìn)行 螺旋布料試驗，即c876541432213 i 087653441 i , 5號高爐爐況更加穩(wěn)定，1996年以 后又將布礦焦的角位推向

5、9號角位，并保持適宜的0c分布，較典型的布料矩陣為 c987651332223 i 0876534332 i ,經(jīng)過改進(jìn)后的裝料制度，得到了良好的效果，不僅 適當(dāng)抑制了邊緣煤氣流，同時也適當(dāng)發(fā)展了中心煤氣流，生產(chǎn)技術(shù)指標(biāo)進(jìn)一步得到提 高，高爐利用系數(shù)突破2t,其它主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也得到明顯改善，為高爐強(qiáng)化冶煉及富氧噴煤技術(shù)提 供了有利的條件。2合適的送風(fēng)制度調(diào)整好送風(fēng)制度，采用長短風(fēng)口相結(jié)合，保持初始煤氣流合 理分布，維持合理的回旋區(qū)深度，確保上部爐料均衡下降，穩(wěn)定了高爐傳熱傳質(zhì)過 程。在開爐初，風(fēng)口進(jìn)風(fēng)面積曾達(dá)到0. 4586m2,但風(fēng)速不足，僅220ms左右，難以吹 透中心，故而爐缸工作狀

6、態(tài)不佳。之后，通過逐步摸索，將©130和©140的風(fēng)口合 理配合使用，風(fēng)口進(jìn)風(fēng)面積控制在0. 4502-0. 4353m2的范圍，確保風(fēng)速在235ms左 右。5號高爐的生產(chǎn)實踐表明，風(fēng)速控制在240ms左右，高爐穩(wěn)定順行情況良好，其 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也明顯地改善了。隨著高爐爐役期的增長，逐步采用長風(fēng)口及加長風(fēng) 口，維持合理的鼓風(fēng)動能，使得高爐爐缸保持良好的工作狀況，爐況更趨穩(wěn)定，富氧 噴煤技術(shù)得到保障，高爐利用系數(shù)明顯提高。在日常操作管理中，明確規(guī)定風(fēng)量和風(fēng)壓范圍，始終控制合適的風(fēng)量和風(fēng)壓，使風(fēng)量與頂壓相匹配，維持合理的風(fēng)速和鼓 風(fēng)動能。若不能全風(fēng)操作，就及時調(diào)整裝料制度，使風(fēng)

7、量恢復(fù)到正常水平。3抓好爐況穩(wěn)順及富氧大噴煤技術(shù)高爐富氧噴吹煤粉以后，料速加快，風(fēng)口明 亮，渣鐵物理熱提高，鐵水溫度達(dá)到1490°c以上，同時對煤槍進(jìn)行了改進(jìn)，調(diào)整了風(fēng) 管結(jié)構(gòu)，即使噴煤超過120kgt,風(fēng)口磨壞的數(shù)量仍大幅度減少，為高爐冶煉低硅低硫 生鐵創(chuàng)造了有利條件。由于富氧量受客觀條件的限制，富氧率在1.3%左右。4以合適的爐渣堿度控制鐵水含硫量提高爐渣堿度可提高爐缸物理熱，并能有 效抑制硅的還原，對冶煉低硅生鐵有利。但若爐渣堿度過高，生鐵（s）低于0.010% 以下，則不利于渣鐵的流動性。根據(jù)我們的生產(chǎn)實踐，高爐爐渣二元堿度維持在115 左右,s基本上控制在0,025

8、7;0. 005%,對高爐髙產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)有利。5加入適量小塊焦小塊焦入爐前與礦石混合，然后裝入高爐，落在中間環(huán)帶， 可形成透氣性較好的礦焦混合層，改善高爐中間帶的透氣性，相應(yīng)地控制了邊緣煤氣 流。5號高爐通過向礦石中混入小塊焦來降低軟熔帶透氣性阻力，取得了令人滿意的 效果。目前5號髙爐一般小塊焦的加入量在l.ot批左右。3充分使用高風(fēng)溫，保持充沛的爐缸溫度不斷提高高爐工長的操作技術(shù)水平， 及時調(diào)整操作參數(shù)，充分發(fā)揮改進(jìn)型熱風(fēng)爐的能力，穩(wěn)定高風(fēng)溫操作，減少爐況波 動。目前，5號高爐在單燒高爐煤氣，采用雙預(yù)熱的情況下，可提供1150°c以上的髙 風(fēng)溫。積極推行高風(fēng)溫、全風(fēng)量、富氧大噴煤等強(qiáng)化操

9、作，為保持理論燃燒溫度在 2250°c2400°c左右，規(guī)定正常情況下風(fēng)溫使用水平不得低于1100°co采取加重邊 緣、適當(dāng)疏松中心的布料矩陣，改善煤氣利用，提高了高爐爐況的穩(wěn)定性，為進(jìn)一步 提高冶煉強(qiáng)度創(chuàng)造了條件。1992年3月3日開始噴吹無煙煤，1993年12月9日開始 富氧鼓風(fēng)，高爐逐步實現(xiàn)富氧噴煤操作。前期由于各方面因素的影響，噴煤量一直不 高，經(jīng)過廣大技術(shù)人員及職工的摸索，1996年噴煤量超過80kgt, 1998年平均煤比達(dá) 108. 2kgt, 1999年以后平均煤比超過120kgt。噴煤量加大以后，根據(jù)大氣濕度的變 化，嚴(yán)格控制鼓風(fēng)的加濕量以保證風(fēng)

10、口前理論燃燒溫度。隨著高爐原燃料質(zhì)量的改善及設(shè)備運行質(zhì)量的提高，1996年以后，通過加重焦炭負(fù)荷，增加噴煤量，提高風(fēng)溫 及爐渣堿度，生鐵含硅量穩(wěn)步下降，具體指標(biāo)見表3。表3高爐爐溫控制情況時間 1992 年 1993 年 1994 年 1995 年 1996 年 1997 年 1998 年 1999 年 20*年 20*年 焦炭 負(fù)荷3. 54%,半月后此點溫度下降到550°co此后堅持長期適量加入銳鈦礦護(hù)爐的原 則，加強(qiáng)對爐底溫度的日常監(jiān)控，采取增減飢鈦礦入爐量的措施，保證護(hù)爐強(qiáng)化兩不 誤。在正常情況下，機(jī)鈦礦加入量控制在1.5%左右，其效果非常好。從其它高爐多 年的生產(chǎn)實踐來看，

11、高爐冷卻壁的損壞多集中在爐腹至爐身下部區(qū)域，對于5號高爐 則第6、8、9段冷卻壁為重點維護(hù)區(qū)域。在正常情況下，5號髙爐嚴(yán)格控制冷卻壁的 進(jìn)水溫度，不允許冷卻壁溫度大于200°c,第6段冷卻壁的溫度控制在120135°c之 間，第8段冷卻壁的溫度控制在100110°co在生產(chǎn)中嚴(yán)格控制各區(qū)域冷卻壁的熱流 強(qiáng)度，以形成穩(wěn)定的渣皮保護(hù)磚襯，同時在操作制度上盡量避免高溫區(qū)下移。5號高 爐投產(chǎn)10年，僅燒壞了不同冷卻壁上的13根勾頭管和4根直管，為5號高爐一代爐 齡達(dá)到15年奠定了堅實的基礎(chǔ)。5優(yōu)化生產(chǎn)組織協(xié)調(diào)，實現(xiàn)均衡生產(chǎn)，加強(qiáng)設(shè)備管理樹立“一盤棋”思想，以 爐內(nèi)為中心，

12、以爐前為重點，明確各崗位責(zé)任，相互配合，嚴(yán)格執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè)。隨 著高爐的不斷強(qiáng)化，渣鐵量增加，做好出鐵安排，實行日出鐵15次，基本消除了渣 鐵不能及時排放的問題，縮短了出鐵間隔時間。及時排出渣鐵，緩解了高爐憋風(fēng)現(xiàn) 象，促進(jìn)了高爐的穩(wěn)定順行，提髙了冶煉強(qiáng)度。努力提高爐前操作水平，加強(qiáng)鐵口 的維護(hù)，提高炮泥和鐵溝料的質(zhì)量，通過改進(jìn)鐵口泥套，采用澆注料泥套，確保了鐵 口的正常工作。改進(jìn)開鐵口工藝，使用三種不同型號的鉆頭，調(diào)整出鐵時間，有效地 出盡渣鐵。重點抓鐵口深度合格率，使鐵口深度長期維持在3.0m左右。注重爐前設(shè) 備的維護(hù)，完善設(shè)備日常點檢制度，嚴(yán)格執(zhí)行定修保產(chǎn)制度，通過開展“星級設(shè)備管 理”等

13、活動，保證爐前設(shè)備正常運行，使高爐的休風(fēng)率及慢風(fēng)率保持在較低的水平。 3今后的任務(wù)及措施繼續(xù)改善原燃料條件，以抓精料為突破口，搞好富氧噴煤、高 爐強(qiáng)化操作的管理工作；加強(qiáng)設(shè)備管理，為充分發(fā)揮煉鐵系統(tǒng)潛力提供保障，改善煉 鐵技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，節(jié)能降耗降成本。高爐富氧率偏低，影響了煤粉的燃燒率，同時設(shè)計煤粉供應(yīng)能力不足，限制了噴煤量的進(jìn)一步提高。如果能提高富氧率，對噴煤系 統(tǒng)進(jìn)行技術(shù)改造，加大噴煤量，實施煙煤噴吹，5號高爐的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)將進(jìn)一步提 高。隨著高爐原燃料條件的改善及設(shè)備運行質(zhì)量的提高，生鐵含硅量有待進(jìn)一步降 低。圍繞高爐長壽采取有力措施，重視軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)的日常管理，進(jìn)一步 強(qiáng)化高爐

14、爐型及冷卻制度的管理，力爭一代爐齡達(dá)到15年。4結(jié)語通過這次實習(xí) 我們學(xué)習(xí)到：貫徹精料方針，優(yōu)化配礦結(jié)構(gòu)，改善焦炭，燒結(jié)礦質(zhì)量是高爐強(qiáng)化冶煉 的前提條件。調(diào)整布料制度，尋求合理的煤氣流分布，改進(jìn)高爐操作，完善出渣鐵 制度，加強(qiáng)設(shè)備管理，確保了爐況的穩(wěn)定順行，實現(xiàn)了高煤比下的高產(chǎn)、穩(wěn)產(chǎn)。加 強(qiáng)爐型與冷卻制度的管理，重視爐底、爐缸的維護(hù)及軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)的日常管理， 為高爐強(qiáng)化冶煉及長壽生產(chǎn)提供有力的保障。隨著髙爐冶煉的不斷強(qiáng)化，加強(qiáng)生產(chǎn) 組織的協(xié)調(diào)和管理非常必要。12內(nèi)容。畢業(yè)實習(xí)報告（混凝土框架結(jié)構(gòu)）我由于屬于在校外做設(shè)計，因此我的實習(xí)工作主要是同我所要從事的工作有關(guān) 聯(lián)。在實習(xí)期間我主要是接

15、觸一些工程進(jìn)行檢測，以及加固改造工作。通過這些日子 的實習(xí)，使我發(fā)現(xiàn)在一些在設(shè)計及施工中所存在的一些問題。通過向所在單位專家的 請教，明白了一些工程中易存在和發(fā)生的一系列建筑通病的產(chǎn)生原理及相應(yīng)的檢測， 處理措施?，F(xiàn)將我所接觸到的一些問題作義總結(jié)。我的畢業(yè)設(shè)計作的是混凝土框架 結(jié)構(gòu)，因此對于混凝土機(jī)構(gòu)的了解要更有針對性?；炷临|(zhì)量的好壞，既對結(jié)構(gòu)物的 安全，也對結(jié)構(gòu)物的造價有很大影響，因此在旋工中我們必須對混凝土的施工質(zhì)量有 足夠的重視?；炷临|(zhì)量的主要指標(biāo)之一是抗壓強(qiáng)度，從混凝土強(qiáng)度表達(dá)式不難看 出，混凝土抗壓強(qiáng)度與混凝土用水水泥的強(qiáng)度成正比，按公式計算，當(dāng)水灰比相等 時，高標(biāo)號水泥比低標(biāo)號

16、水泥配制出的混凝土抗壓強(qiáng)度高許多。所以混凝土施工時切 勿用錯了水泥標(biāo)號。另外，水灰比也與混凝土強(qiáng)度成正比，水灰比大，混凝土強(qiáng)度高 3水灰比小，混凝土強(qiáng)度低，因此，當(dāng)水灰比不變時，企圖用增加水泥用量來提高溫 凝土強(qiáng)度是錯誤的，此時只能增大混凝土和易性，增大混凝土的收縮和變形。綜上 所述，影響混凝土抗壓強(qiáng)度的主要因素是水泥強(qiáng)度和水灰比，要控制好混凝土質(zhì)量， 最重要的是控制好水泥和混凝土的水灰比兩個主要環(huán)節(jié)。此外，影響混凝土強(qiáng)度還有 其它不可忽視的因素。粗骨料對混凝土強(qiáng)度也有一定影響，當(dāng)石質(zhì)強(qiáng)度相等時，碎石 表面比卵石表面粗糙，它與水泥砂漿的粘結(jié)性比卵石強(qiáng)，當(dāng)水灰比相等或配合比相同 時，兩種材料配制

17、的混凝土，碎石的混凝土強(qiáng)度比卵石強(qiáng)。因此我們一般對混凝土的 粗骨料控制在3加左右，細(xì)骨料品種對混凝土強(qiáng)度影響程度比粗骨料小，所以混凝 土公式內(nèi)沒有反映砂種柔效，但砂的質(zhì)量對混凝土質(zhì)量也有一定的影響。因此，砂石 質(zhì)量必須符合混凝土各標(biāo)號用砂石質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)的要求。由于施工現(xiàn)場砂石質(zhì)量變化相對 較大，因此現(xiàn)場施工人員必須保證砂石的質(zhì)量要求，并根據(jù)現(xiàn)場砂含水率及時調(diào)整水 灰比，以保證混凝土配合比，不能把實驗配比與施工配比混為一談。混凝土強(qiáng)度只有 在溫度、濕度條件下才能保證正常發(fā)展，應(yīng)按施工規(guī)范的規(guī)定予在養(yǎng)護(hù)、氣溫高低對混凝土強(qiáng)度發(fā)展有一定的影響。冬季要保溫防凍害，夏季要防暴曬脫水?，F(xiàn)冬季施工 一般采取綜合

18、蓄熱法及蒸養(yǎng)法。如果是設(shè)計造成的缺陷，一般有設(shè)計承載力或設(shè)計工 作條件與實際不符造成裂縫、變形、侵蝕等破壞；如果是使用造成的缺陷，一般有超 載、侵蝕、火災(zāi)、凍融、風(fēng)化破壞等?；炷恋牧芽p是不可避免的，其微觀裂縫是 本身物理力學(xué)性質(zhì)決定的，但它的有害程度是可以控制的，有害程度的標(biāo)準(zhǔn)是根據(jù)使 用條件決定的。目前世界各國的規(guī)定不完全一致，但大致相同。如從結(jié)構(gòu)耐久性要 求、承載力要求及正常使用要求，最嚴(yán)格的允許裂縫寬度為0. lmmo近年來，許多國 家已根據(jù)大量試驗與泵送混凝土的經(jīng)驗將其放寬到0.加m。當(dāng)結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境正常， 保護(hù)層厚度滿足設(shè)計要求，無侵蝕介質(zhì)，鋼筋混凝土裂縫寬度可放寬至0.4mm；在

19、濕氣 及土中為0. 3mm；在海水及干濕交替中為0.15mm。沿鋼筋的順筋裂縫有害程度髙，必 須處理。近年來預(yù)應(yīng)力混凝土應(yīng)用范圍逐漸推廣到更多的結(jié)構(gòu)領(lǐng)域，如大跨超長、 超厚及超靜定框架結(jié)構(gòu)，其混凝土強(qiáng)度等級必須提高至c50。在采用泵送條件下，其 收縮與水化熱大大增加，約束應(yīng)力裂縫很難避免，張拉前開裂，張拉后又不閉合，裂 縫控制的難度更加困難。預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)裂縫允許寬度是嚴(yán)格的，預(yù)應(yīng)力筋腐蝕屬“應(yīng)力 腐蝕”并有可能脆性斷裂，預(yù)兆性較小，裂縫擴(kuò)展速度快。裂縫深度h與結(jié)構(gòu)厚度h 的關(guān)系如下：hwo.lh表面裂縫；0. 1h應(yīng)當(dāng)盡量避免貫穿性及縱深裂縫，如出現(xiàn)該種 裂縫應(yīng)采取化學(xué)灌漿處理來保證強(qiáng)度，即貫縫

20、抗拉強(qiáng)度必須超過混凝土抗拉強(qiáng)度。 早期裂縫一般出現(xiàn)在一個月之內(nèi)，中期裂縫約在6個月之內(nèi)，其后12年或更長時 間屬于后期裂縫。在修補(bǔ)裂縫前應(yīng)全面考慮與之相關(guān)的各種影響因素，仔細(xì)研究產(chǎn) 生裂縫的原因，裂縫是否已經(jīng)穩(wěn)定，若仍處于發(fā)展過程，要估計該裂縫發(fā)展的最終狀 態(tài)。在日本混凝土協(xié)會“混凝土裂縫的調(diào)查和修補(bǔ)指南”中，對調(diào)查的原則、普查、 詳查方法均作了詳細(xì)規(guī)定，主要有：裂縫的現(xiàn)狀調(diào)查;有無病害；產(chǎn)生裂縫的經(jīng)過；設(shè) 計書的檢查;施工記錄的檢查;根據(jù)混凝土鉆芯檢查構(gòu)件的強(qiáng)度、厚度；荷載調(diào)查；中性 化試驗;鋼筋調(diào)查;地基調(diào)查;混凝土分析;荷載試驗;振動試驗。裂縫的處理1.表面處理法：包括表面涂抹和表面貼補(bǔ)

21、法表面涂抹適用范是漿材難以灌入的細(xì)而淺的裂縫，深度未達(dá)到鋼筋表面的發(fā)絲裂縫，不漏水的縫，不伸縮的裂縫以及不再活動的裂縫。表面貼補(bǔ)法適用于大面積漏水的防滲堵漏填充法用修補(bǔ)材料直接 填充裂縫，一般用來修補(bǔ)較寬的裂縫0.3mm),作業(yè)簡單，費用低。寬度小于0.3mm, 深度較淺的裂縫、或是裂縫中有充填物，用灌漿法很難達(dá)到效果的裂縫、以及小規(guī)模 裂縫的簡易處理可采取開v型槽，然后作填充處理。灌漿法此法應(yīng)用范圍廣，從細(xì) 微裂縫到大裂縫均可適用，處理效果好。結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)法因超荷載產(chǎn)生的裂縫、裂縫長時間不處理導(dǎo)致的混凝土耐久性降 低、火災(zāi)造成的裂縫等影響結(jié)構(gòu)強(qiáng)度可采取結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)法。包括斷面補(bǔ)強(qiáng)法、錨固補(bǔ)強(qiáng) 法、預(yù)

22、應(yīng)力法等混凝土裂縫處理效果的檢查包括修補(bǔ)材料試驗;鉆心取樣試驗;壓水試 驗;壓氣試驗等。工程實例：某大廈5層框架結(jié)構(gòu)，總建筑面積約2萬m2。施工中發(fā) 現(xiàn)4月22日澆筑的某工段2層梁、板混凝土，至4月26日混凝土強(qiáng)度上升一直不明 顯，且拆除模板后現(xiàn)澆板多處出現(xiàn)不規(guī)則裂縫。質(zhì)檢部門對該工程混凝土質(zhì)量進(jìn)行 了現(xiàn)場檢測，檢測結(jié)果表明，混凝土抗壓強(qiáng)度滿足設(shè)計要求，混凝土的均質(zhì)性滿足規(guī) 范要求。根據(jù)現(xiàn)場檢查，該大廈現(xiàn)澆板多處出現(xiàn)不規(guī)則裂縫，其中某工段2層現(xiàn)澆 板西南角較嚴(yán)重，個別裂縫長度約1200mm,寬度約0.6mm,框架梁身混凝土未見裂 縫。 內(nèi)容。 根據(jù)對裂縫檢測的分析，裂縫產(chǎn)生的主要原因是：混凝土早期強(qiáng)度上 升慢混凝土收縮混凝土養(yǎng)護(hù)不到位該裂縫為非結(jié)構(gòu)受力裂縫，雖然對結(jié)構(gòu)受力無 較大影響，但裂縫的存在對混凝土的耐久性影響很大，應(yīng)根據(jù)裂縫情況進(jìn)行必要的處 理。寬度較小裂縫的處理 對寬度小于03価的裂縫進(jìn)行封縫處理?？裳亓芽p用環(huán)氧 樹脂膠泥對其進(jìn)行表面封閉，環(huán)氧樹脂膠泥配比為：環(huán)氧樹脂：二丁脂：乙二胺：水 泥二100 ： 30 ： 10 ： 250300,該配比可根據(jù)現(xiàn)場實際情況進(jìn)行調(diào)整。施工注意事 項：封閉前，應(yīng)對裂縫表面進(jìn)行處理，用鋼絲刷等工具清除裂縫表面的灰塵、浮渣