帶式輸送裝置二級同軸式斜齒圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)說明書

1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動裝置（含同軸式二級斜齒輪圓柱齒輪減速箱）目 錄一、設(shè)計(jì)任務(wù)書3二、傳動方案的擬定及說明4 三、電動機(jī)的選擇5四、計(jì)算總傳動比及分配各級的傳動比7五、計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)8六、傳動件的設(shè)計(jì)計(jì)算91.V帶傳動設(shè)計(jì)計(jì)算92.低速級斜齒輪傳動設(shè)計(jì)計(jì)算123.高速級斜齒輪傳動計(jì)算164.齒輪的參數(shù)匯總18七、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算191.高速軸的設(shè)計(jì)192.中速軸的設(shè)計(jì)243.低速軸的設(shè)計(jì)28八、滾動軸承的選擇及校核計(jì)算33九、鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算38十、聯(lián)軸器的選擇39十一、減速器附件的選擇和箱體的設(shè)計(jì)40十二、設(shè)計(jì)小結(jié)41十三、參考文獻(xiàn)42十四、附錄（零件及裝配圖）

2、4341計(jì) 算 及 說 明帶式輸送機(jī)傳動方案二1.總體布置簡圖2.工作條件與技術(shù)要求：輸送帶允許誤差為±4%；運(yùn)輸機(jī)效率；工作情況：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)；工作年限：15年；工作環(huán)境：室內(nèi)，清潔；電力：三相交流，電壓380V；檢修間隔期：四年一次大修，二年一次中修，半年一次小修；制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。 3.原始數(shù)據(jù)運(yùn)輸機(jī)卷筒扭矩（Nm）運(yùn)輸帶速度（m/s）卷筒直徑（mm）帶速允許偏差（%）使用年限（年）工作制度（班/日）13000.653601524.設(shè)計(jì)內(nèi)容（1）電動機(jī)的選擇與參數(shù)計(jì)算計(jì) 算 及 說 明（2）斜齒輪傳動設(shè)計(jì)計(jì)算（3）軸的設(shè)計(jì)（4）滾

3、動軸承的選擇（5）鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核（6）裝配圖、零件圖的繪制（7）設(shè)計(jì)計(jì)算說明書的編寫5.設(shè)計(jì)任務(wù)（1）減速器總裝配圖1張（0號或1號圖紙）（2）齒輪、軸零件圖各一張（2號或3號圖紙）（3）設(shè)計(jì)計(jì)算說明書一份二、傳動方案的擬定及說明如任務(wù)書上布置簡圖所示，傳動方案采用V帶加同軸式二級圓柱齒輪減速箱，采用V帶可起到過載保護(hù)作用，同軸式可使減速器橫向尺寸較小。計(jì) 算 及 說 明三、電動機(jī)的選擇1.電動機(jī)類型選擇按工作要求和工作條件，選用一般用途的（IP44）系列三相異步電動機(jī)。它為臥式封閉結(jié)構(gòu)。2.電動機(jī)容量（1）滾筒軸的輸出功率（2）電動機(jī)的輸出功率傳動裝置的總效率式中，為從電動機(jī)至卷筒軸

4、之間的各傳動機(jī)構(gòu)和軸承的效率。由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表2-2查得：V帶傳動；滾動軸承；圓柱齒輪傳動；彈性聯(lián)軸器；卷筒軸滑動軸承，則故 （3）電動機(jī)額定功率由表16-1選取電動機(jī)額定功率。3.電動機(jī)的轉(zhuǎn)速查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊得V帶傳動常用傳動比范圍，兩級同計(jì) 算 及 說 明軸式圓柱齒輪減速器傳動比范圍，則電動機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為可見同步轉(zhuǎn)速為750r/min、1000r/min、1500r/min和3000r/min的電動機(jī)均符合。這里初選同步轉(zhuǎn)速分別為1000r/min和1500r/min的兩種電動機(jī)進(jìn)行比較，如下表：方案電動機(jī)型號額定功率（kW）電動機(jī)轉(zhuǎn)速（r/min）電動機(jī)質(zhì)量（kg）同步滿載1Y132

5、M-47.515001440812Y160M-67.51000970119方案1的電動機(jī)質(zhì)量較小，且價(jià)格低。因此，可采用方案1，選定電動機(jī)型號為Y132M-4。計(jì) 算 及 說 明四、計(jì)算傳動裝置總傳動比和分配各級傳動比1.傳動裝置總傳動比2.分配各級傳動比取V帶傳動的傳動比，則兩級圓柱齒輪減速器的傳動比為而兩級圓柱齒輪減速器內(nèi)部兩組齒輪傳動為同級傳動，故所得符合一般圓柱齒輪傳動和兩級圓柱齒輪減速器傳動比的常用范圍。計(jì) 算 及 說 明五、計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)1.各軸轉(zhuǎn)速電動機(jī)軸為0軸，減速器高速軸為軸，中速軸為軸，低速軸為軸，各軸轉(zhuǎn)速為2.各軸輸入功率按電動機(jī)額定功率計(jì)算各軸輸入功率，即

6、 3.各軸轉(zhuǎn)矩電動機(jī)軸高速軸中速軸低速軸轉(zhuǎn)速（r/min）1440480128.69034.502功率（kW）7.5.1636.8616.572轉(zhuǎn)矩（N·M）49.74142.5509.1351819.045計(jì) 算 及 說 明六、傳動件的設(shè)計(jì)計(jì)算1. V帶傳動設(shè)計(jì)計(jì)算（1） 確定計(jì)算功率由于是帶式輸送機(jī)，功率為=7.5kW，每天工作兩班，查機(jī)械設(shè)計(jì)表8-7得， 工作情況系數(shù)（2） 選擇V帶的帶型查機(jī)械設(shè)計(jì)圖8-11選用A型（3） 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑。由表8-6和表8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑驗(yàn)算帶速v。因?yàn)閹賤在530m/s之間，故帶速合適。計(jì)算大帶輪基

7、準(zhǔn)直徑根據(jù)表8-8，圓整為（4） 確定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長度初定中心距。由可得331.1946，可取=500mm。計(jì) 算 及 說 明計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長度由表8-2選帶的基準(zhǔn)長度計(jì)算實(shí)際中心距a和變動范圍。由公式可得中心距變化范圍為455.848568.348mm。（5） 驗(yàn)算小帶輪上的包角（6） 確定帶的根數(shù)計(jì)算單根V帶的額定功率由和，查表8-4a得 根據(jù)，i=3和A型帶，查表8-4b得查表8-5，得，查表8-2得，于是計(jì)算V帶的根數(shù)z。計(jì) 算 及 說 明取6根。（7） 計(jì)算單根V帶的初拉力的最小值由表8-3得A型帶的單位長度質(zhì)量q=0.1kg/m，所以對于新安裝的V帶，初拉力應(yīng)為（8） 計(jì)

8、算壓軸力計(jì) 算 及 說 明2. 低速級斜齒輪傳動設(shè)計(jì)計(jì)算小齒輪轉(zhuǎn)矩，小齒輪轉(zhuǎn)速，傳動比。（1） 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)選用斜齒圓柱齒輪運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選8級精度（GB10095-88）從機(jī)械設(shè)計(jì)表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者硬度差為40HBS。選小齒輪齒數(shù)：大齒輪齒數(shù)。取 。齒數(shù)比為初選取螺旋角（2） 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)按式(10-21）試算，即確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值a) 試選載荷系數(shù)b) 由圖10-30選取區(qū)域系數(shù)c) 由圖10-26查得，d) 小齒輪傳遞的傳矩計(jì) 算 及 說 明

9、e) 由表10-7選取齒寬系數(shù)f) 由表10-6查得材料彈性影響系數(shù)。g) 由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限h) 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： i) 由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)j) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力：取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式(10-12)得k) 許用接觸應(yīng)力計(jì)算a) 試算小齒輪分度圓直徑，由計(jì)算公式得計(jì) 算 及 說 明b) 計(jì)算圓周速度c) 齒寬b、模數(shù)、齒高h(yuǎn)、d) 計(jì)算縱向重合度e) 計(jì)算載荷系數(shù)K由表10-2查得使用系數(shù) ，根據(jù)v=0.630m/s、7級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)；由表10-4查得的值與直齒輪的相同，故，

10、因 表10-3查得；圖10-13查得故載荷系數(shù)：f)g) 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式(10-10a)得h) 計(jì)算模數(shù)計(jì) 算 及 說 明（3） 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式(10-17)確定計(jì)算參數(shù)a) 計(jì)算載荷系數(shù)b) 根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)c) 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)d) 查取齒形系數(shù)由表10-5查得e) 查取應(yīng)力校正系數(shù)由表10-5查得f) 查取彎曲疲勞許用應(yīng)力由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，則計(jì) 算 及 說 明g) 計(jì)算大、小齒輪的，并加以比較大齒輪的數(shù)值大設(shè)

11、計(jì)計(jì)算（按大齒輪）對比計(jì)算的結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)。故可取有彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.840mm并就近整園為標(biāo)準(zhǔn)值。為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由取，則取。實(shí)際傳動比為122/31=3.935,與原分配傳動比基本一致。計(jì) 算 及 說 明（4） 幾何尺寸計(jì)算計(jì)算中心距將中心距圓整為236mm按圓整后的中心距修正螺旋角計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑計(jì)算齒輪寬度圓整后取3.高速

12、級斜齒輪傳動計(jì)算高速級斜齒輪設(shè)計(jì)過程與低速級些齒輪一樣，計(jì)算得到齒寬?？紤]到同軸式二級齒輪減速器，因此兩對齒輪的其他參數(shù)取成完全一樣，這樣保證了中心距完全相等的要求，且根據(jù)低速級傳動計(jì)算得出的齒輪接觸疲勞強(qiáng)度以及彎曲疲勞強(qiáng)度一定能滿足高速級齒輪傳動的要求。為了使中間軸上大小齒輪的軸向力能夠相互抵消一部分，故高速級小齒輪采用左旋，大齒輪采用右旋，低速級小齒輪右旋大齒輪左旋。計(jì) 算 及 說 明4.齒輪的參數(shù)匯總高速級低速級小齒輪大齒輪小齒輪大齒輪傳動比3.935模數(shù)(mm)3螺旋角13°2842中心距(mm)236齒數(shù)3112231122齒寬(mm)706510095直徑(mm)分度圓9

13、5.63376.3795.63376.37齒根圓88.13368.8788.13368.87齒頂圓101.75382.37101.75382.37旋向左旋右旋右旋左旋計(jì) 算 及 說 明七、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1. 高速軸的設(shè)計(jì)(1) 高速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）高速軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）4807.163142.5(2) 作用在軸上的力已知高速級齒輪的分度圓直徑為=95.63 ，則(3) 初步確定軸的最小直徑先按式(15-2)初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取,于是得(4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1）擬訂軸上零件的裝配方案（如圖） 2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑

14、和長度為了滿足V帶輪的軸向定位，-軸段右端需制出一軸肩，取-段的直徑d-=32mm。V帶輪與軸配合的長度L1=96mm，計(jì) 算 及 說 明為了保證軸端檔圈只壓在V帶輪上而不壓在軸的端面上，故-段的長度應(yīng)比L1略短一些，現(xiàn)取L-=90mm初步選擇滾動軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)d-=32mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30307，其尺寸為d×D×T=35mm×80mm×22.75mm，故d-=d-=35mm；而L-=B+21=21+21=42mm，L-=10mm

15、。右端滾動軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊上查得30307軸承的定位軸肩高度h=4.5mm，因此，套筒左端高度為4.5mm，d-=44mm。取安裝齒輪的軸段-的直徑d-=40mm，取L-=103mm齒輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。軸承端蓋的總寬度為36mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆，取端蓋的外端面與V帶輪右端面間的距離L=24mm，故取L-=60mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。3）軸上零件的軸向定位V帶輪與軸的周向定位選用平鍵10mm×8mm×63mm，V帶輪與軸的配合為H7/r6；齒輪與軸的周向定位選用平鍵12mm×

16、;8mm×63mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。計(jì) 算 及 說 明4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角 軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明-9030與V帶輪鍵聯(lián)接配合-6032定位軸肩-4235與滾動軸承30307配合，套筒定位-7840與小齒輪鍵聯(lián)接配合-1044定位軸環(huán)-2335與滾動軸承30307配合總長度303mm（5） 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊中查取a值。對于30307型圓錐滾子軸承，

17、由手冊中查得a=18mm。因此，軸的支撐跨距為L1=118mm， L2+L3=74.5+67.5=142mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出截面C處的MH、MV及M的值列于下表。計(jì) 算 及 說 明計(jì) 算 及 說 明載荷水平面H垂直面V支反力F，C截面彎矩M總彎矩扭矩（6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。計(jì) 算 及 說 明2. 中速軸的設(shè)計(jì)(1) 中速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）

18、中速軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）128.6906.861509.135(2) 作用在軸上的力已知高速級齒輪的分度圓直徑為，根據(jù)式(10-14)，則已知低速級齒輪的分度圓直徑為，根據(jù)式(10-14)，則(3) 初步確定軸的最小直徑先按式(15-2)初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取,于是得計(jì) 算 及 說 明(4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1）擬訂軸上零件的裝配方案（如圖） 2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度初步選擇滾動軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)d-=d-=45mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐

19、滾子軸承30309，其尺寸為d×D×T=45mm×100mm×27.25mm，故L-=L-=27+20=47mm。兩端滾動軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位。由手冊上查得30309型軸承的定位軸肩高度h=4.5mm，因此，左邊套筒左側(cè)和右邊套筒右側(cè)的高度為4.5mm。取安裝大齒輪出的軸段-的直徑d-=50mm；齒輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。為了使大齒輪軸向定位，取d-=55mm，又由于考慮到與高、低速軸的配合，取L-=100mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。3）軸上零件的軸向定位大小齒輪與軸的周向定位都選用平鍵14mm×9mm×

20、;70mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角，各圓角半徑見圖計(jì) 算 及 說 明軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明-4945與滾動軸承30309配合，套筒定位-7350與大齒輪鍵聯(lián)接配合-9055定位軸環(huán)-9850與小齒輪鍵聯(lián)接配合-4545與滾動軸承30309配合，套筒定位總長度355mm（5） 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊中查取a值。對于30309型圓錐滾子軸承，由手冊中查得

21、a=21mm。因此，軸的支撐跨距為L1=76mm， L2=192.5，L3=74.5mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出截面C處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FC截面彎矩M總彎矩扭矩計(jì) 算 及 說 明計(jì) 算 及 說 明（6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。3. 低速軸的設(shè)計(jì)(1) 低速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）中速軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）34.5026.

22、5721819.045(2) 作用在軸上的力已知低速級齒輪的分度圓直徑為，根據(jù)式(10-14)，則(3) 初步確定軸的最小直徑先按式(15-2)初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取，于是得 (4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1） 擬訂軸上零件的裝配方案（如圖）計(jì) 算 及 說 明 2） 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位，-軸段左端需制出一軸肩，故取-段的直徑d-=64mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L1=107mm，為了保證軸端檔圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故-段的長度應(yīng)比L1略短一些，現(xiàn)取L-=105mm。初步選擇滾動軸承。因軸

23、承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)d-=65mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30314，其尺寸為d×D×T=70mm×150mm×38mm，故d-=d-=70mm；而L-=38mm，L-=38+20=58mm。左端滾動軸承采用軸環(huán)進(jìn)行軸向定位。由表15-7查得30314型軸承的定位高度h=6mm，因此，取得d-=82mm。右端軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位，同理可得套筒右端高度為6mm。取安裝齒輪出的軸段-的直徑d-=75mm；齒輪的右端與右端軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為95mm，

24、為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取l-=93mm。軸承端蓋的總寬度為30mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆，取端蓋的外端面與聯(lián)軸器左端面間的距離L=30mm，故取L-=60mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。計(jì) 算 及 說 明3） 軸上零件的軸向定位半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接，選用平鍵為18mm×11mm×80mm，半聯(lián)軸器與軸的配合為H7/k6。齒輪與軸的聯(lián)接，選用平鍵為20mm×12mm×80mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6。4） 確定軸上圓角和倒角尺寸參考

25、表15-2，取軸端倒角，各圓角半徑見圖軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明-3870與滾動軸承30314配合-1082軸環(huán)-9375與大齒輪以鍵聯(lián)接配合，套筒定位-5870與滾動軸承30314配合-6068與端蓋配合，做聯(lián)軸器的軸向定位-10564與聯(lián)軸器鍵聯(lián)接配合總長度364mm計(jì) 算 及 說 明計(jì) 算 及 說 明（5） 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊中查取a值。對于30314型圓錐滾子軸承，由手冊中查得a=31mm。因此，軸的支撐跨距為根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面B是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出

26、截面B處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FB截面彎矩M總彎矩扭矩（6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。計(jì) 算 及 說 明八、滾動軸承的選擇及計(jì)算軸承預(yù)期壽命 1. 高速軸的軸承選用30307型圓錐滾子軸承，查課程設(shè)計(jì)手冊得 ， （1） 求兩軸承所受到的徑向載荷和由高速軸的校核過程中可知：，（2） 求兩軸承的計(jì)算軸向力和由機(jī)械設(shè)計(jì)表13-7得 因?yàn)樗裕?） 求軸承當(dāng)量動載荷和計(jì) 算 及 說 明（1） 求兩軸承的計(jì)算軸向力和由機(jī)械設(shè)

27、計(jì)表13-7得 因?yàn)樗裕?） 求軸承當(dāng)量動載荷和 由機(jī)械設(shè)計(jì)表13-6，取載荷系數(shù) （4） 驗(yàn)算軸承壽命因?yàn)椋园摧S承1的受力大小驗(yàn)算故所選軸承滿足壽命要求。計(jì) 算 及 說 明3.低速軸的軸承選用30314型圓錐滾子軸承，查課程設(shè)計(jì)手冊得 ， （1） 求兩軸承所受到的徑向載荷和由低速軸的校核過程中可知：，（2） 求兩軸承的計(jì)算軸向力和由機(jī)械設(shè)計(jì)表13-7得 因?yàn)樗裕?） 求軸承當(dāng)量動載荷和 計(jì) 算 及 說 明由機(jī)械設(shè)計(jì)表13-6，取載荷系數(shù) （4） 驗(yàn)算軸承壽命因?yàn)?，所以按軸承2的受力大小驗(yàn)算故所選軸承滿足壽命要求。計(jì) 算 及 說 明九、鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算由機(jī)械設(shè)計(jì)式(6-1）得 鍵

28、、軸和輪轂的材料都是鋼，參照機(jī)械設(shè)計(jì)表6-2，取（1） V帶輪處的鍵取普通平鍵10×8×63鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度（2） 高速軸上小齒輪處的鍵取普通平鍵12×8×63鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度（3） 中速軸上大齒輪處的鍵取普通平鍵14×9×63鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度（4） 中速軸上小齒輪處的鍵取普通平鍵14×9×70計(jì) 算 及 說 明鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度（5） 低速軸上大齒輪處的鍵取普通平鍵20×12×80鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度可見健的強(qiáng)度不夠，且相差甚遠(yuǎn)，考慮采用雙鍵連接，相隔180°布置。該雙鍵的工作長度為（6） 聯(lián)軸器周向定位的鍵取普通平鍵18×11×