機械設(shè)計課程設(shè)計說明書(二級斜齒圓柱齒輪減速器設(shè)計)

1、機械設(shè)計課程設(shè)計說明書姓名： xxx 系別： 機械工程學(xué)院 班級： 機自Yxxx班 學(xué)號： xxxxxxxxx 指導(dǎo)老師： xxxxx 機械設(shè)計課程設(shè)計題目題目名稱：設(shè)計兩級斜齒圓柱齒輪減速器說 明： 此減速器用于熱處理車間零件清洗傳送帶的減速。此設(shè)備兩班制工作，工作期限十年，戶內(nèi)使用。傳送簡圖如下：技術(shù)參數(shù)已 知 條 件數(shù) 據(jù) 號12345678鼓輪直徑（mm）300330350350380300360320傳送帶運行速度（m/s）0.630.750.850.80.80.70.840.75傳送帶從動軸所需扭矩（Nm）7006706509501050900660900機械設(shè)計課程設(shè)計任務(wù)書一、

2、本任務(wù)書發(fā)給 機自Yxxx 班學(xué)生xxx 二、請按計劃書指定數(shù)據(jù)組號 4 的第7 個數(shù)據(jù)進行設(shè)計(見附頁)。三、本任務(wù)規(guī)定的設(shè)計計算包括下列各項：1、 傳動裝置總體設(shè)計計算；2、 各傳動零件的設(shè)計計算；3、 一根軸設(shè)計計算；4、 一對軸承的設(shè)計計算；5、 各標(biāo)準(zhǔn)零件的選擇；四、本任務(wù)書要求在答辯前完成1、 主要部件的總裝配圖一張（A1）；2、 典型零件圖2張（A3）；3、 20頁左右的設(shè)計設(shè)計說明一份； 五、答辯時間 年 月 日到 月 日機械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書目錄一、傳動方案分析.5二、電動機的選擇.5三、傳動比的分配. 6四、V帶傳動的設(shè)計計算. 8五、斜齒圓柱齒輪的設(shè)計計算.11六、軸

3、的設(shè)計與校核計算以及聯(lián)軸器的選擇.21七、軸承的選擇與計算.31八、鍵的計算校核.32九、減速器的潤滑及密封選擇. 32十、減速器的附件選擇及說明.32十一、參考文獻.34 傳動裝置總體設(shè)計計算過程及計算說明設(shè)計一帶輸送機傳動裝置工作條件：連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，使用期10年（每年300個工作日），小批量生產(chǎn)，兩班制工作，輸送機的傳動效率為1。（第7組數(shù)據(jù)）原始數(shù)據(jù)：輸送帶從動軸所需扭矩；輸送帶的運行速度；輸送帶鼓輪直徑。一、傳動方案分析為了估計傳動裝置的總傳動比范圍，以便選擇合適的傳動機構(gòu)和擬定傳動方案，可先由已知條件計算其驅(qū)動傳送帶主動軸鼓輪的轉(zhuǎn)速nw 二、電動機類型和結(jié)構(gòu)型式的選擇1、電動機類型的

4、選擇：根據(jù)用途選擇Y系列一般用途的全封閉自冷式三相異步電動機。2、功率的確定：工作機所需功率：因為；，把數(shù)據(jù)帶入式子中，所以傳動裝置的總效率：V帶傳動效率，滾動球軸承效率，斜齒圓柱齒輪效率（7級精度），聯(lián)軸器效率。所需電動機的功率：電動機額定功率：按選取電動機型號。故選的電動機3、電動機轉(zhuǎn)速的確定：計算工作機軸工作轉(zhuǎn)速： 按機械設(shè)計課程設(shè)計手冊（高等教育出版社，該書以下簡稱設(shè)計手冊）的表14-2(P196)推薦的傳動比范圍，取V帶傳動比范圍為24、斜齒圓柱齒輪的傳動比范圍為35，展開式二級圓柱齒輪減速器 則總傳動比范圍為i=23150。故電動機轉(zhuǎn)速的可選范圍為符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有1500

5、r/min和3000r/min。4、電動機型號的確定由上可見，電動機同步轉(zhuǎn)速可選1500 r/min和3000r/min，額定功率為4kW。因為1500r/min的電動機較常用，且較符合工況要求，因此查機械設(shè)計課程設(shè)計手冊表12-1(P173)選擇電動機型號為Y112M-4。電動機的主要參數(shù)見下表型號額定功率/kW滿載轉(zhuǎn)速(r/min)Y112M-4414402.22.3三、傳動比的分配計算總傳動比及分配各級的傳動比1、 總傳動比：2、 分配各級傳動比:設(shè)V帶的傳動比為，高速級斜齒輪傳動比為，低速級斜齒輪傳動比為。按課程設(shè)計手冊的表14-2(P196)推薦的傳動比范圍， 取V帶傳動比范圍為24

6、、斜齒圓柱齒輪的傳動比范圍為35，展開式二級圓柱齒輪減速器。 取V帶傳動比，則兩級減速箱的傳動比為：，由上述各式可解得： ， 3、 各軸的轉(zhuǎn)速n（r/min） 電機軸的轉(zhuǎn)速: 高速軸的轉(zhuǎn)速： 中速軸的轉(zhuǎn)速： 低速軸的轉(zhuǎn)速： 4、 各軸的輸入功率P（kW）電機軸的輸入功率： 高速軸的輸入功率： 中速軸的輸入功率：低速軸的輸入功率:5、 各軸的輸入扭矩T（N·m）電機軸的輸入功率:高速軸的輸入轉(zhuǎn)矩:中速軸的輸入轉(zhuǎn)矩:低速軸的輸入轉(zhuǎn)矩:工作軸的輸入轉(zhuǎn)矩:、依次為電動機軸，高速軸，中速軸，低速軸和工作機軸的輸入轉(zhuǎn)矩。參數(shù) 軸名電動機軸軸軸軸工作機軸功率P/kW43.843.693.543.4

7、7轉(zhuǎn)矩T/N.m26.5376.40273.17751.27736.41轉(zhuǎn)速r/min14404801294545四、V帶傳動的設(shè)計計算1, 確定計算功率Pca Pca=KA×P由表8-7（P156,機械設(shè)計第八版 高等教育出版社, 該書以下簡稱課本）可知：KA=1.2由電動機選型可知: P=4 kw 2, 選擇V帶的帶型根據(jù)傳動的形式，選用普通V帶；再根據(jù)Pca、n1，由課本p.157圖8-11知：確定選用A型V帶。3, 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd并驗算帶速v。(1)初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1。由課本p.155157表8-6和表8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1=90mm。(2

8、)驗算帶速v。 按課本p.150式8-13驗算帶的速度因為 ，所以所選的帶速合適。(3) 確定大帶輪的基準(zhǔn)直徑。 根據(jù)課本p.150式8-15a，計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑dd2。 根據(jù)課本p.157表8-8，圓整為(4)確定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld。1)根據(jù)課本p.152式8-20，得故得， 初步定中心距為：2)由課本p.158式8-22計算帶所需的基準(zhǔn)長度。 由課本p.146表8-2選帶的基準(zhǔn)長度Ld=1600mm。3)按課本p.158式8-23計算實際中心距a 。 根據(jù)課本p.158式8-24可得中心距的可變化范圍為： 所以中心距的變化范圍為：477mm549mm。(5)驗算小帶輪上的包角

9、1 (6)計算帶的根數(shù)Z1)計算單根V帶的額定功率Pr 由dd1=90mm和nd1=1440r/min，查課本p.152表8-4a得 根據(jù)，和A型帶，查課本p.153表8-4b得，查課本p.155表8-5可以得 ，查課本p.146表8-2得，于是得， 2)計算V帶的根數(shù)Z ，所以Z取5根。(7)計算單根V帶的初拉力的最小值(F0)min由課本p.149表8-3得A型帶的單位長度質(zhì)量q=0.1kg/m所以由課本p.158式8-27得， 應(yīng)使帶的實際初拉力(8)計算壓軸力Fp由課本p.159式8-28可得壓軸力的最小值為： 五、斜齒圓柱齒輪的設(shè)計計算 1、高速級已知輸入功率，齒數(shù)比為3.73，小齒

10、輪的轉(zhuǎn)速為480r/min，由電動機驅(qū)動，使用期為10年（每年工作300天），兩班制，輸送機連續(xù)單向運轉(zhuǎn)。（1）選定齒輪類型、精度等級，材料及齒數(shù)1）選用閉式斜齒圓柱齒輪傳動。2）該減速器為通用減速器，速度不高，故選用7級精度。3）因傳遞功率不大轉(zhuǎn)速不高，由課本p191表10-1選擇小齒輪材料為45（調(diào)質(zhì)后表面淬火），硬度為450HBS，大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)后表面淬火），硬度為400HBS，二者材料硬度差為40HBS。4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪，取。5）選取螺旋角。初選螺旋角（2）按齒面接觸疲勞強度進行設(shè)計計算由設(shè)計公式進行計算，即,其中1）小齒輪轉(zhuǎn)矩2）試取載荷系數(shù)3）由課本p217圖10-3

11、0選取區(qū)域系數(shù)4) 由課本p201表10-6查得材料彈性影響系數(shù)5）由課本p205表10-7選取齒寬系數(shù)6）由課本p215圖10-26查得，則7) 由課本p209圖10-21d按齒面的硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限，大齒輪的接觸疲勞極限8）計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)9）由課本p207圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù) 10）計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，則則11）試算小齒輪分度圓直徑12）計算圓周速度v13）計算齒寬及模數(shù)14）計算縱向重合度 15）計算載荷系數(shù)根據(jù)齒輪工況，查課本p193表10-2得，根據(jù)v=1.29m/s,7級精度，由課本p194圖10-8查得動載系數(shù)由課本p

12、195表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)由課本p197表10-4得接觸疲勞計算的齒向載荷分布系數(shù)由課本p198圖10-13得彎曲強度計算的齒向載荷分布系數(shù)則接觸強度載荷系數(shù)16）按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑（3）按齒根彎曲疲勞強度設(shè)計1）確定彎曲強度載荷系數(shù)2）根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)3）計算當(dāng)量齒數(shù)4）查課本p200表10-5得,，5）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力由課本p206圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.89，=0.9取安全系數(shù)由課本p208圖10-20c查得齒輪的彎曲疲勞強度極限 按脈動循環(huán)變應(yīng)力確定許用彎曲應(yīng)力6）計算大小齒輪的并加以比較大齒輪的數(shù)值大7）模

13、數(shù)對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)與由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)相差不大，取標(biāo)準(zhǔn)值，已滿足齒根彎曲疲勞強度。但是為了同時滿足齒面接觸疲勞強度，需按接觸強度算得的分度圓直徑，來計算應(yīng)有的齒數(shù)故取，則，取。8）計算中心距將中心距圓整為9）按圓整后的中心距修正螺旋角因值改變不多，故參數(shù)、等不必修正。10）計算大、小齒輪的分度圓直徑, 取.， 取11）計算齒輪寬度圓整后取；12）計算齒頂高、齒根高、齒全高、頂隙： 13）計算齒頂圓直徑、齒根圓直徑： 14）齒輪旋向：小圓柱斜齒輪左旋，大圓柱斜齒輪右旋。（4）大齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計因為齒輪齒頂圓直徑大于160mm，而又小于500mm，故以選用腹

14、板式結(jié)構(gòu)為宜。有關(guān)尺寸按課本p231圖10-39推薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計。，(由后面軸設(shè)計得)，故，具體參照大齒輪零件草圖(見下圖)。2、低速級已知輸入功率，齒數(shù)比為2.87，小齒輪的轉(zhuǎn)速為129r/min，由電動機驅(qū)動，使用期為10年（每年工作300天），兩班制，輸送機連續(xù)單向運轉(zhuǎn)。（1）選定齒輪類型、精度等級，材料及齒數(shù)1）選用閉式斜齒圓柱齒輪傳動。2）該減速器為通用減速器，速度不高，故選用7級精度。3）因傳遞功率不大轉(zhuǎn)速不高，由課本p191表10-1選擇小齒輪材料為45（調(diào)質(zhì)后表面淬火），硬度為450HBS，大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)后表面淬火），硬度為400HBS，二者材料硬度差為40HBS。4

15、）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪，取。5）選取螺旋角。初選螺旋角（2）按齒面接觸疲勞強度進行設(shè)計計算由設(shè)計公式進行計算，即,其中,1）小齒輪轉(zhuǎn)矩2）試取載荷系數(shù)3）由課本p217圖10-30選取區(qū)域系數(shù)4) 由課本p201表10-6查得材料彈性影響系數(shù)5）由課本p205表10-7選取齒寬系數(shù)6）由課本p215圖10-26查得，則7) 由課本p209圖10-21d按齒面的硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限，大齒輪的接觸疲勞極限8）計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)9）由課本p207圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù) 10）計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，則則11）試算小齒輪分度圓直徑12）計算圓周速度v1

16、3）計算齒寬及模數(shù)14）計算縱向重合度 15）計算載荷系數(shù)根據(jù)齒輪工況，查課本p193表10-2得，根據(jù)v=0.535m/s,7級精度，由課本p194圖10-8查得動載系數(shù)由課本p195表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)由課本p197表10-4得接觸疲勞計算的齒向載荷分布系數(shù)由課本p198圖10-13得彎曲強度計算的齒向載荷分布系數(shù)則接觸強度載荷系數(shù)16）按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑（3）按齒根彎曲疲勞強度設(shè)計1）確定彎曲強度載荷系數(shù)2）根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)3）計算當(dāng)量齒數(shù)4）查課本p200表10-5得,，5）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力由課本p206圖10-18查得彎

17、曲疲勞壽命系數(shù)=0.89，=0.9取安全系數(shù)由課本p208圖10-20c查得齒輪的彎曲疲勞強度極限 按脈動循環(huán)變應(yīng)力確定許用彎曲應(yīng)力6）計算大小齒輪的并加以比較大齒輪的數(shù)值大7）模數(shù)對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)與由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)相差不大，取標(biāo)準(zhǔn)值，已滿足齒根彎曲疲勞強度。但是為了同時滿足齒面接觸疲勞強度，需按接觸強度算得的分度圓直徑，來計算應(yīng)有的齒數(shù)故取，則，取。8）計算中心距將中心距圓整為9）按圓整后的中心距修正螺旋角因值改變不多，故參數(shù)、等不必修正。10）計算大、小齒輪的分度圓直徑， 故取， 故取11）計算齒輪寬度圓整后??；12）計算齒頂高、齒根高、齒全高

18、、頂隙： 13）計算齒頂圓直徑、齒根圓直徑： 14）齒輪旋向：小圓柱斜齒輪左旋，大圓柱斜齒輪右旋。（4）大齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計因為齒輪齒頂圓直徑大于160mm，而又小于500mm，故以選用腹板式結(jié)構(gòu)為宜。有關(guān)尺寸按課本p231圖10-39推薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計。，(由后面軸設(shè)計得)，故，具體參照大齒輪零件草圖(見下圖)。六、軸的設(shè)計及校核計算1、初算軸徑輸入軸的設(shè)計計算1）已知：,2）選擇材料并按扭矩初算軸徑選用調(diào)質(zhì)，硬度280HBS， ，根據(jù)課本P370（15-2）式，并查課本p370表15-3，取?？紤]到最小直徑處要連接帶輪要有鍵槽，將直徑增大5%，則d=23×(1+5%)mm=24.15

19、mm。則取。中間軸的設(shè)計計算1）. 已知：,2）選擇材料并按扭矩初算軸徑選用調(diào)質(zhì)，硬度280HBS， ，根據(jù)課本P370（15-2）式，并查課本p370表15-3，取?？紤]到鍵對軸強度的削弱及軸承壽命的要求，有兩個鍵槽，則將直徑增大10%，則d=35.168×(1+10%)mm=38.685mm。則取。 輸出軸的設(shè)計計算1）. 已知：,2）選擇材料并按扭矩初算軸徑選用調(diào)質(zhì)，硬度280HBS， ，根據(jù)課本P370（15-2）式，并查課本p370表15-3，取?？紤]到鍵對軸強度的削弱及軸承壽命的要求，有兩個鍵槽，將直徑增大10%，則d=49.276×(1+10%)mm=54.2

20、04mm。則取。 3）.初步選擇聯(lián)軸器要使軸徑d12與聯(lián)軸器軸孔相適應(yīng)故選擇連軸器型號，查課本P351，,查， 。查機械設(shè)計課程設(shè)計手冊P101，取LT10彈性套柱銷聯(lián)軸器，其額定轉(zhuǎn)矩2000N·m，半聯(lián)軸器的孔徑,故取，軸孔長度L=142mm，聯(lián)軸器的軸配長度L1 =142mm。2.裝配草圖的初步繪制1）傳動零件中心線、輪廓線及箱體內(nèi)壁線的確定a.估算減速器的外輪廓尺寸 二級圓柱斜齒輪減速器 A=4a, B=2a, C=2a 高速級 低速級 b.畫傳動零件和外部輪廓c.確定箱體內(nèi)壁線：為避免齒輪與箱體內(nèi)壁干涉，齒輪與箱體的內(nèi)壁應(yīng)留有一定的距離，大齒輪齒頂圓與箱體內(nèi)壁距離（），取箱體

21、壁厚，則，小齒輪端面與箱體內(nèi)壁（），取，兩級齒輪端面間距c要大于2m(m為齒輪的模數(shù))，并不大于8mm，則取，對于箱體底部的內(nèi)壁位置，由于考慮齒輪潤滑及冷卻需要一定的裝油量，并使油中臟物能沉淀，箱體底部內(nèi)壁與最大齒輪頂圓的距離應(yīng)大于8mm，并應(yīng)不大于30mm。d.箱體軸承座及軸承的位置確定：對于剖分式齒輪減速器：箱體軸承座內(nèi)端面為箱體內(nèi)壁，軸承座的寬度L為：。及為扳手空間所決定的的尺寸，為箱體壁厚。（地腳螺栓直徑mm，取，軸承旁連接螺栓直徑，取M16，），所以L=60mm,軸承內(nèi)端面至箱體內(nèi)壁的距離為5mm。3.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）擬定軸的裝配方案：（2）軸上零件的定位的各段長度，直徑，及定位（

22、見下圖，從左到右每個軸端面分別標(biāo)記1,2,3,4,5,6）中間軸：因最小軸徑處裝軸承，且由初估最小軸徑選用滾動軸承，因軸承同時承受有徑向力和軸向力且受力不大，故選用系列角接觸球軸承。查機械設(shè)計課程設(shè)計手冊P78，表6-6 。選取標(biāo)準(zhǔn)精度約為03，尺寸系列7308AC。尺寸：因高速軸上小齒輪端面到內(nèi)壁的距離，及軸承內(nèi)端面至箱體內(nèi)壁的距離為5mm，所以高速軸上兼兩用的擋油環(huán)寬度B為15mm,而中速軸上大齒輪的寬度比高速軸的小齒輪寬度小5mm，則中間軸上的擋油環(huán)寬度B為17.5mm，所以, , ,總長L=42.5+52+8+83+42.5=228mm，內(nèi)壁線距離l=228-2(23+5)=172mm

23、，,則，；，則，；高速軸：（下圖，從右到左每個軸端面分別標(biāo)記1,2,3,4,5,6，7）1）由，則取，為了定位帶輪， 1-2軸右端有一軸肩，由，則，因為帶輪的寬度，其中Z為V帶根數(shù)，查課本p161表8-10，得e=15mm，f=9mm。則。2）選滾動軸承：,，因軸承同時承受有徑向力和軸向力且受力不大，故選用系列角接觸球軸承。由初估。查機械設(shè)計課程設(shè)計手冊P78，表6-6 。選取標(biāo)準(zhǔn)精度約為03，尺寸系列7307AC。尺寸：故取，而由上面知擋油環(huán)寬度15mm，則， 軸承端蓋的總寬度為20mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定），根據(jù)軸承端蓋的裝拆要求，取端蓋的外端面與帶輪端面見的距離,故取。3）

24、因內(nèi)壁線的距離，齒輪的寬度B=59mm，即，及齒輪端面與箱體內(nèi)壁（），取，則，又，則。低速軸：（下圖，從右到左每個軸端面分別標(biāo)記1，2，3，4，5，6，7，8）由上面分析知，低速軸最小直徑處安裝聯(lián)軸器，現(xiàn)已選出LT10彈性套柱銷聯(lián)軸器，則，；，；，故選滾動軸承：因軸承同時承受有徑向力和軸向力且受力不大，故選用系列角接觸球軸承。參考d3-4=85mm。查機械設(shè)計課程設(shè)計手冊P78，表6-6 。選取標(biāo)準(zhǔn)精度約為03，尺寸系列7317AC。尺寸：所以；，則，；，則；軸向尺寸：，軸承端蓋的總寬度為20mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定），根據(jù)軸承端蓋的裝拆要求，取端蓋的外端面與帶輪端面見的距離,故

25、取，取擋油環(huán)的寬度B為20mm，；由內(nèi)壁線為172mm，則。4.軸上零件的周向定位半聯(lián)軸器、齒輪、帶輪與軸采用平鍵連接，即過盈配合。由課本p106表6-1查得，并考慮便于加工，取低速軸半聯(lián)軸器處的鍵剖面尺寸，鍵長L=B-（510）=125mm,，取中間軸齒輪處的鍵剖面尺寸，鍵長L=B-（510）=45mm，取高速軸的帶輪處的鍵剖面尺寸，鍵長L=B-（510）=70，配合均用H7/K6。滾動軸承采用軸肩及擋油環(huán)定位。軸承內(nèi)圈與軸的配合采用基孔制，軸尺寸公差為K6軸圓角：5.軸強度的計算及校核高速軸1）斜齒輪受力：斜齒輪分度圓直徑：已知，則圓周力：徑向力：軸向力： 2）軸承的支反力繪制軸受力簡圖軸

26、承支反力在確定軸承的支點位置時，從機械設(shè)計課程設(shè)計手冊查取a值，對于7307AC型角接觸球軸承，查得a=24.5。因此求得作為外伸梁的軸的支承跨距為175mm,外伸長度為112.5mm，令A(yù)為帶輪，B，D為軸承支點，C為齒輪作用點，則有BD=175mm，DC=41mm，則水平面上的支反力：解得：, 垂直面上的支反力：，(其中D為齒輪分度圓直徑)解得：,求彎矩，繪制彎矩圖（如下圖）合成彎矩：求扭矩：按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度由下面的彎矩圖及高速軸的機構(gòu)得：安裝軸承段剖面的合成彎矩最大，而直徑較小，故軸承段剖面為危險截面。因為軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力前面已選軸的材料

27、為鋼，調(diào)質(zhì)。查表得：=60MPa因為，所以其強度足夠。 （7）精確校核軸的疲勞強度1） 判斷危險截面因為軸承段截面I處相對彎矩較大，而且軸肩處倒角也會增加其應(yīng)力集中，所以此處截面I為危險截面。2） 截面I右側(cè)抗彎截面系數(shù)：抗扭截面系數(shù)：截面I左側(cè)的彎矩：截面I上的扭矩：截面上的彎曲應(yīng)力：截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力：軸的材料為鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表可知：， ， 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)，查課本附表3-2可知：軸材料的敏性系數(shù)故有效應(yīng)力集中系數(shù)為：查表可知：尺寸系數(shù)，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按磨削加工，查表可知：表面質(zhì)量系數(shù)軸未經(jīng)表面強化處理，即綜合系數(shù)：碳鋼的特性系數(shù)：，取，取于是，計算安全系數(shù)：故可知

28、其安全。 七、軸承的選擇與計算1.輸入軸的軸承：7307AC角接觸球軸承兩個軸承分別受到的總的徑向力為：，查課本表13-7以及設(shè)計手冊p78表6-6可知：已知，則軸承內(nèi)部軸向力：，因為，則：計算當(dāng)量動載荷：，故查課本p321表13-5得：，故查課本p321表13-5得：查課本p321表13-6可知：軸承1：軸承2：校核壽命：因，故僅需要校核軸承1。查表可知：。則故軸承壽命足夠。八、鍵的計算校核高速軸上的鍵帶輪處：軸徑，滿足強度要求。九、潤滑方式由于所設(shè)計的減速器齒輪圓周速度較小，低于2m/s，故齒輪的潤滑方式選用油潤滑，軸承的潤滑方式選用脂潤滑?？紤]到減速器的工作載荷不是太大，故潤滑油選用中負

29、荷工業(yè)齒輪油（GB59031986），牌號選68號。潤滑油在油池中的深度保持在6880mm之間。軸承的潤滑脂選用合成鋰基潤滑脂（SY14131980）。牌號為ZL2H。由于軸承選用了脂潤滑，故要防止齒輪的潤滑油進入軸承將潤滑脂稀釋，也要防止?jié)櫥魅缬统刂袑櫥臀廴?。所以要軸承與集體內(nèi)壁之間設(shè)置擋油環(huán)。十、減速器的設(shè)計及附件1.窺視孔及窺視孔蓋：由于受集體內(nèi)壁間距的限制，窺視孔的大小選擇為長90mm，寬60mm。蓋板尺寸選擇為長120mm，寬90mm。蓋板周圍分布6個M6×16的全螺紋螺栓。由于要防止污物進入機體和潤滑油飛濺出來，因此蓋板下應(yīng)加防滲漏的墊片?？紤]到濺油量不大，故選用

30、石棉橡膠紙材質(zhì)的紙封油圈即可?？紤]到蓋板的鑄造加工工藝性，故選擇帶有凸臺的鑄鐵蓋板。2.通氣器：為防止由于機體密封而引起的機體內(nèi)氣壓增大，導(dǎo)致潤滑油從縫隙及密封處向外滲漏，使密封失靈。故在窺視孔蓋凸臺上加安通氣裝置。由于減速器工作在情節(jié)的室內(nèi)環(huán)境中，故選用結(jié)構(gòu)簡單的通氣螺塞即可，其規(guī)格為M22×1.5。3.放油孔及放油螺塞：為了能在換油時將油池中的污油排出，清理油池，應(yīng)在機座底部油池最低處開設(shè)放油孔。為了能達到迅速放油地效果，選擇放油螺塞規(guī)格為M20×1.5。考慮到其位于油池最底部，要求密封效果好，故密封圈選用材質(zhì)為工業(yè)用革的皮封油圈。4.油面指示器：為了能隨時監(jiān)測油池中的油面高度，以確定齒輪是否處于正常的潤滑狀態(tài)，故需設(shè)置油面指示器。在本減速器中選用桿式油標(biāo)尺，