橋梁工程課程實訓報告

1、長沙理工大學繼續(xù)教育學院橋梁工程實訓報告助學站：專業(yè)：考籍號：姓名：成績：2014年4月橋梁工程課程實訓任務書一、實訓目的通過本實訓要求學生掌握鋼筋混凝土梁橋上部結(jié)構(gòu)縱、 橫斷面實 訓和細部尺寸的擬定； 掌握恒載和活載的內(nèi)力計算特點； 及其作用的 組合計算。 熟悉橋梁實訓規(guī)范及標準圖的應用， 深入理解梁式橋?qū)嵱?理論，掌握基本的實訓方法和步驟。二、課程實訓的題目鋼筋砼簡支梁橋上部結(jié)構(gòu)實訓、計算 三、實訓內(nèi)容 公路等級：一級公路 實訓荷載：公路 I 級, 人群 3.0KN/m ，欄桿及人行道的重量按 4.5KN/m 計；橋面凈空：4車道（6車道）+2 x 1.0m人行道；實訓時速： 60 千米/

2、小時地質(zhì)水文情況：河床地面線為（從左到右） ： 0/0，1/5，1.5/12 ， 2.5/17 ，3/22，-3.5/28 ，4/35，4.5/45 ，-2.8/55 ， 1 .25/70 ， 1 /85 ，0 /1 00 ，（分子為高程， 分母為離第一點的距離， 單位為米）； 地質(zhì)假定為花崗巖；實訓洪水位 -2 . 6 m ，非通航河流。橋梁分孔：a、30m+30m+30m+10簡支梁6車道b、25m+25m+25m+25簡支梁 6 車道c、16m+16m+16m+16m+16m+簡支梁 6 車道d 、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m 簡3m梁 6 車道e、30m+30

3、m+30m+10簡支梁 4 車道f、25m+25m+25m+25簡支梁 4 車道g、16m+16m+16m+16m+16m+簡支梁 4 車道h 、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m 簡3梁 4 車道333材料容重：水泥砼23 KN/m，鋼筋砼25 KN/m，瀝青砼21 KN/m實訓任務安排根據(jù)老師安排，按照下表規(guī)定，明確每個實訓同學的分孔方案和行 車道數(shù)，每人獨立完成規(guī)定的實訓任務。序號學號分孔車道數(shù)11-530m+30m+30m+10626-1025m+25m+25m+25m6312-15,32216m+16m+16m+16m+16m+16m6416-2013m+13m+

4、13m+13m+13m+13m+13m +13m6521-2530m+30m+30m+104626-3025m+25m+25m+25m4731-3516m+16m+16m+16m+16m+16m4836,37,107,127,12913m+13m+13m+13m+13m+13m+13m +13m4實訓內(nèi)容： 根據(jù)橋梁分孔方案，進行橋梁的縱斷面實訓； 根據(jù)車道數(shù)對橋面凈空進行布置，對橋梁的橫斷面進行實訓； 選取主梁的合理的橫斷面形式（T梁、板梁），擬定主要控制截面 的細部尺寸?？刂平孛鏋橹c截面、1/4跨截面、跨中截面和變化點 截面； 計算結(jié)構(gòu)一期、二期恒載集度； 計算控制截面的恒載內(nèi)力； 橫向

5、分布系數(shù)計算； 沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)的確定； 控制截面的活載內(nèi)力計算； 作用組合計算畫橋梁結(jié)構(gòu)的內(nèi)力包絡圖。實訓要點1、縱斷面實訓：橋梁分孔布置、計算跨徑的確定、橋道高程確定、 縱坡（豎曲線半徑）以及橋梁下部結(jié)構(gòu)布置。2、橫斷面布置：主梁橫截面形式，欄桿、人行車、行車道布置，橫 坡設置，橋面鋪裝。3、主要控制截面尺寸擬定：主梁的布置、梁高、橫隔梁布置、梁肋 尺寸、翼板尺寸及橫隔梁尺寸。4、恒載內(nèi)力計算；5、荷載橫向分布系數(shù)計算；支點采用杠杠原理法，跨中采用其他方法，注意 M沿主梁的位置 的變化。6、根據(jù)不同情況在影響線上進行活載布置，求控制截面活載內(nèi)力7、按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)

6、進行作用組合。8畫控制的內(nèi)力包絡圖。四、實訓進度安排時間任務5.23動員教育、明確實訓任務、收集資料，熟悉規(guī)范5.24上午上部結(jié)構(gòu)縱斷面實訓下午繪縱斷面布置圖5.25上午上部結(jié)構(gòu)橫斷面布置實訓下午主梁細部尺寸擬定5.26繪制橫斷面圖、主梁尺寸圖5.27上午計算一、二期恒載集度下午一、二期恒載內(nèi)力計算5.30主梁荷載橫向分布系數(shù)計算5.31上午沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)的確定、繪制主要控制截面影響線下午主要控制截面活載內(nèi)力計算6.1上午作用組合下午繪制包絡圖6.2整理成果，完善圖紙6.3答辯、提交成果五、實訓依據(jù)1、 中華人民共和國行業(yè)標準.公路工程技術(shù)標準(JTGB01-2003). 北京：人民交

7、通出版社，20042、中華人民共和國行業(yè)標準.公路橋涵實訓通用規(guī)范(JTG D60-2004) 含條文說明.北京:人民交通出版社,20043、中華人民共和國行業(yè)標準.公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵實訓規(guī)范(JTG D62-2004)含條文說明4、 橋梁工程，姚玲森，2008,人民交通出版社.六、考核標準根據(jù)平時表現(xiàn)、提交的實訓成果和答辯情況進行綜合評定， 成績按優(yōu)秀、良好、中等、及格和不及格五級評定七、注意事項1 、實訓要求每個學生獨立思考，獨立完成所規(guī)定的實訓任務。2 、學生必須制定詳細的實訓進度計劃，按計劃分階段完成實訓任 務。3 、學會使用規(guī)范、手冊及各種參考圖集，盡可能少依賴教材。4

8、、同組同學之間要注意協(xié)作配合，互幫互學、共同進步，但切勿 相互抄襲。精選資料，歡迎下載橋梁工程實訓報告1. 實訓資料公路等級：一級公路實訓荷載：公路一I級,人群3.0KN/m，欄桿及人行道的重量按 4.5KN/m 計；橋面凈空：4車道（6車道）+2 x 1.0m人行道；實訓時速：60千米/小時地質(zhì)水文情況：河床地面線為（從左到右）：0/0,1/5 , - 1.5/12 , 2.5/17 , 3/22 , -3.5/28 , 4/35， 4.5/45 , -2.8/55 , 1.25/70 , 1/85 , 0 /100 ,（分子為高 程，分母為離第一點的距離，單位為米）；地質(zhì)假定 為花崗巖；實

9、訓洪水位-2.6m，非通航河流。材料容重：水泥混凝土 KN/m,鋼筋混凝土 25 KN/m，瀝青混凝土 21 KN/m 啊。2. 橋梁縱斷面布置2.1、橋梁分孔：橋梁分孔為13X 8的簡支梁橋。2.2、橋道高程：為了保證橋下流水凈空，對于板式橋，板底一般應高出實訓洪水位不小于 25cm,高出最高流水位不小于50cm。則可知道橋底板最低為 0.5m+ （-2.6m） =-2.1m.又因為取縱斷面坡度為2%則跨中再提高50mX 2%=1m因此橋底板最低為-2.1+1=-1.1m?，F(xiàn)取橋下凈空高度為6.1m。即可得橋面 地板標高為3.5m。橋梁縱斷面布置圖（單位m3. 橫斷面布置。3.1、橋面凈空確

10、定：4m+2m=6m3.2、主梁橫斷面布置：路面為公路1級，采用瀝青混凝土橋面鋪裝，厚度取80mm橋面鋪裝設置混凝土墊層，橋上橫坡取2%因此取20 160mm勺混凝土墊層，根據(jù)公路橋涵實訓通用規(guī)范混 凝土取C4Q因為實訓車速為60Km/h根據(jù)公路工程技術(shù)標準 車道凈寬取3.5m，人行道寬取1m人行道橫向坡度去1%設置 人行道和路緣石高出行車道 0.25m,中央分隔帶取1.36m。因為 是一級公路，所以需要設置護欄，取護欄高1.2m，板與板之間的間隙為 10mm 橋面總寬：2m+3.5X4m+1.36m=17.36m1736110070013670010(1%砂漿面層g緣石8mm厚瀝青混凝土墊層

11、20mm-160n厚C40混 凝土墊層2%丿2%=!：1%124124124124124124124124124124124124124124橋梁橫截面布置（mm采用后張法預應力混凝土簡支空心板，根據(jù)公路橋涵標準實訓。對后張法預應力混凝土簡支空心板的標準尺寸規(guī)定。13m跨徑的預應力混凝土板預制厚度取 0.75m?；炷恋燃墢姸炔捎肅4Q支點截面示意圖（mr）后張法預應力混凝土空心簡支板布置方法：兩肋下部各布置2束 鋼絞線，每束由6跟© 15鋼絞線組成。采用強度等級為 1570/1860 的鋼絞線，在頂板和底板布置有© 8的縱向鋼筋以增強板的抗裂性。 箍筋在板端加密，以承受剪

12、力。根據(jù)公路鋼筋混凝土跟預應力混凝土橋涵實訓標準9. 4. 10后張法預應力混凝土構(gòu)件的曲線形預應力鋼筋的曲線半徑應符合下列規(guī)定：1鋼絲束、鋼絞線束的鋼絲直徑等于或小于5mm時，不宜小于 4m鋼絲直徑大于寸，不宜小于6m=9. 4. 6后張法預應力混凝土構(gòu)件的端部錨同區(qū)，在錨具下面應設置厚度不小于 16mm的墊板或采用具有喇叭管的錨具墊板。錨墊板下應設間接俐筋，其體積配筋率 不應小于0. 5% .該布置的后張法預應力混凝土空心簡支板符合上述要求預應力鋼筋如圖所示配置，得到半徑分別為12.5m跟30m均符合要求3.3、板間橫向連接。（采用企口式混凝土絞）如圖所示（mm4.永久作用計算4.1、計算

13、結(jié)構(gòu)一期、二期恒載集度。（一期恒載為梁/板本身自重， 二期恒載為橋面鋪裝，人行道等自重）g1 =卩.24 疋 0.75 兀 x （0.5 疋 0.47 $漢 23 = 17.4kN / m4.1.14.1.2、一期恒載集度: 、二期恒載集度。橋面鋪裝層:欄桿人行道:二期恒載集度:0.50.02 0.1614 230.08 14 21g23.75kN / m144.5 3.36g31.08kN / m14n=3g/ 八 g = g? g4.83<N/mi=2控制截面恒載內(nèi)力計算。 整個結(jié)構(gòu)計算跨徑：I = 12.46 m 421、一期恒載內(nèi)力： 內(nèi)力計算簡圖：4.2、L=100mMXFn=

14、gL/2控制截面圖示:1位于1處x=0Qx 冷 gl= 108.4kN位于2處位于3處位于4處x=l/8 :x =31 /81 11 i 1 )Mx gl -I gl I =147.73kN/m2 82 8= 81.3kN2 _ -1 1Qxg-g 8I111M x gl I g .242.432 '111Qxgl -g I gl 二 54.2 kN244y1313 'Mx =_gl I 一g tx 2® 8 U 丿Qx<gl-g 8(1 '23Igl2 =253.25kN m= 316.57kN /m= 27.1kN位于5處位于6處位于7處位于8處x

15、=1/2 :x =51/8：x = 31 / 4 :x =71 /8 :2= 337.67kN m111(1Mx gl l g l222 211Qxglg l = 0kN22-1.51(5M x gl l g l2 3 8 28 小1 ,5,)Qxgl - g l2 8131/3Mx gl l g lx2®42®41 31Qx gl -gl gl = -54.2kN2 441,717,gl l g l2 81 .72"=316.57kN /m-27.1kN2I 32gl =253.25kN m 32MxQx gl -g i2 88 2 8一 81.3kN2= 14

16、7.73kN /m2其計算結(jié)果如下表所示:一期恒載邊主梁控制截面內(nèi)力序號截面位置彎矩(kN m)剪力Q ( kN)x = 00108.4x = l /8147.7381.3x = 1 /4253.2554.2x=3l/8316.5727.1x = l /2337.670控制截面內(nèi)力圖:1.625m 3.25m 4.875m 6.5m8.125m 9.75m 11.375m一期恒載主梁控制截面彎矩圖108.44.2.2、二期恒載內(nèi)力：、n £恒載集度： g/ =gi = g2 g3 = 4.83kN /mzL=100m內(nèi)力計算簡圖:Fn=gL/2控制截面示意圖:1 3M x g/l l

17、2 4丄2丄8= 22.57 kN-1g/g/l 70.3kN m32位于1處 x=0:位于2處 x=l/8 :位于3處 x = I / 4 :1QxgS =30.1kN位于4處位于5處1/l4(3、/l3lP丿" = 7.52kN111QxgS -g，1g/i =15.05kN2441 /| 31 1 / x=3l/8： Mx g 11 g Ix 2821 /./3Qxg I - g I2 811 1廠 1x=l/2： M xg/lg/ Ix 22 2(2 丿2= 87.87kN /m“ =93.73kN m1iQ=g/l2g0kN計算結(jié)果如表所示：二期橫載作用時主梁的彎矩和剪力序

18、號截面位置彎矩(kN m)剪力Q ( kN)x = 0030.1x = l /84122.57x = 1 /470.315.05x=3l/887.877.52x = l /293.730控制截面內(nèi)力圖:二期恒荷載主梁控制截面彎矩30.122.5715.057.521.625m3.2 5m 4.875m6.5m8.125m9.75m11.375m-15.05-22.57i 精選資料，歡迎下載-30.1二期恒荷載主梁控制截面剪力5. 可變作用計算5.1、主梁橫向分布系數(shù)計算。14，間5.1.1、主梁跨中橫向分布系數(shù)計算。本實訓各主梁橫截面均相同，利用偏心壓力法計算，梁數(shù)為1二 349.86S2距為

19、1.24m。- 2 2 2 n#4«6".24+0.62) +(5".24十0.62)+(4".24+0.62)' a2 =22 2 2曰十(3F.24+0.62) +(2咒 1.24+0.62)十(1.24+0.62 +0.= 0.07 0.19 = 0.261.14141號梁的橫向影響線:1.1142a i豐4 九=0.07 -0.19 二-0.12、a2iu700136700100100精選資料，歡迎下載1號梁橫向影響線及布載圖x131.24x設零點至1號梁的距離為x，則: 0.26 0.12 得：x=11.03m路緣至1號梁的距離為:也=

20、1 - - “n24 =038（即1號梁的跨中點在人行道內(nèi)）2車輛荷載：三車道：1 1m -mcqqq1q2q3q4q5q62 21 n=21.1 Xq1 xq2 - xq3 - Xq4 ' Xq5 ' Xq62 x06 10.15 8.35 7.05 5.25 3.95 2.15 2 11.03= 0.43兩車道：1 1mcq 2 - q2 q1q2q3q41 nxq1 ' xq2 xq3 ' Xq42 x=110.15 8.35 7.05 5.252 11.03-0.36根據(jù)文獻2,對于多車道的橫向分布系數(shù)應乘以折減系數(shù)，折減系數(shù)取值如表5.1所示：2號梁橫

21、向影響線：（方法同號梁）10070070024381241241241241241241241241241241241173時124124136L100100180-0.060.020.050.080.110.140.172號梁橫向影響線及布載圖0.230.21°.250180130180130180130表5.1橫向折減系數(shù)車道數(shù)2345678折減系數(shù)1.000.780.670.600.550.520.50因為 0.43 0.78 =0.34 ：0.36 1.00=0.36所以車輛荷載：mcq =0.36人群荷載：mc二善26 11.03 0.62 -0.5 =0.263車輛荷載m

22、cq =0.29人群何載mcr耳10.49 1.24 1 0.62 - 0.5 =0.2310.493號梁橫向影響線:1002438700136700100124 I 124 I 124 I 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124-0.020.060.090.110.163 號梁橫向影響線及布載圖100 H-POr1240501801301801301800.1570.140.2 °.19車輛荷載人群荷載mcqmcr= 0.299.929.92 1.24 2 0.62 -0.5 =0.24號梁橫向影響線：4.

23、41 -ra40.134.1114 寸 2瓦a i1設零點至4號梁的距離為x14則:則零點至1號梁的距離為:玄4 a114、a2i= 0.02x x-7 1.24得:x = 10.26m10(26 + 3<1.240213.98m車輛荷載:四車道：1 1mmcq2q2q1q2q3q4q5q6q7q81 0 1313.1 11.3 10 8.2 6.9 5.13.8 22 10.26= 0.38三車道：1 1m11cq£ Jq2q1q2q3q4q5q6 ”1 0.1313.1 11.3 10 8.2 6.9 5.12 10.26= 0.35兩車道：m 1 1 , - -cq 2

24、j q 2 q1q2q3q41 0.13*丄丄 丄、13.1 11.3 10 8.22 10.26-0.269（根據(jù)文獻2,對于多車道的橫向分布系數(shù)應乘以折減系數(shù)。）四車道 0.38 0.67 =0.26 三車道 0.35 0.78 = 0.27 兩車道 0.269 1.00 = 0.269 所以取三車道m(xù)cq 0.27人群荷載：mc二；01310.26 1.24 3 0.650.5 = 0.183810010024700136700100124 I 124124124124124124124124124124124 |1241398Rr501801301801301801301800.130

25、.180.170.140.1270.10.09°.°60.050.034 號梁橫向影響線及布載圖5號梁橫向影響線：（方法同4號梁）3810010070013670010024124124 | 12412412412RrT501800.15 0.1412412412412412415291301801301801301800.04 0.030.050.060.080.090.10.110.125 號梁橫向影響線及布載圖車輛荷載：mcq =0.2410.33人群荷載：mcr10.33 1.24 4 0.62 -0.5 =0.156號梁橫向影響線:loo6號梁橫向影響線及布載圖車

26、輛荷載：mcq =0.21人群何載：0.08mcr14.88 1.24 5 0.62 -0.5 =0.1114.887號梁橫向影響線:3810070013670010024124124124124124124124124124124124124124r- r- -*»*-*-«-4110050180130.180t 13°t180130180Dr PPP祁10.070.088 °C860.0810.0780.074 0.0730.0710.067 0.064°067 號梁橫向影響線及布載圖車輛何載：mcq = 0.194人群何載：0.07mcr

27、30.17 1.24 6 0.62 -05=0.08830.17表5.2主梁跨中橫向分布系數(shù)梁號車輛荷載人群何載1號0.360.2632號0.310.233號0.290.24號0.270.185號0.240.156號0.210.117號0.1940.088注8 14梁與7 1號梁橫向分布系數(shù)對應相等5.1.2、主梁支點處橫向分布系數(shù)計算：本實訓利用杠桿原理法計算 1號梁橫向影響線:車輛荷載：1.241.24-0.88得:0.29所以1貞m°qq =0.151xq 2 q人群何載：1.2411.24 0.12x得:x =1.10所以m°r 工1*10124 丄 124 丄 1

28、24 124 124 124 124124124 124 124 124124100L一 卜50180P十0.151.001.102號梁橫向影響線:10070013670010010024T382號梁橫向影響線及布載圖車輛荷載：1和1moqq仁0 = 0.5q 2 q2人群何載：m°r =03號梁橫向影響線：3號梁橫向影響線及布載圖車輛荷載：冷廠1心。5人群荷載：mor =04號梁橫向影響線： （有兩種方案）100PP艸50十118013018011.004號梁橫向影響線I 124 I 124124124124 I 124124124124124124 |124 T r *-1-&#

29、171;r00_ 50 180130180Pr 亠產(chǎn) '"_ I0.160.791.004號梁橫向影響線綜合兩個方案，選取方案15號梁橫向影響線：124 I 124 I 124124124124124124124124124124124100川IIIII180 t 130,18011.005號梁橫向影響線人群何載：11m°qq1.0 二 0.522車輛何載：mor =06號梁橫向影響線:10070013670010010024138H4124 | 124 124” ”124” “ 124”124” ” 124” 124124”12 ” 124”丄 124_124人群

30、荷載：廠1心。5車輛何載：mor =07號梁橫向影響線:| 124 | 124124124100C 418013018011.007號梁橫向影響線人群荷載：m°q =1 q二丄1.0 =0.5q 2 q 2車輛荷載：mor =0主梁支點處橫向分布系數(shù)梁號車輛荷載人群何載1號0.151.12號0.503號0.504號0.505號0.506號0.507號0.50注：814號梁與71號梁橫向分布系數(shù)對應相等5.2沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)的確定521、沖擊系數(shù)的確定：混凝土強度為C40 E=3.25 1010N /m2截面形式如圖（單位mr）q3抗彎慣性矩：Ic 1 1.24 0.753 &g

31、t;0.474.12 10，m41264根據(jù)公路橋涵實訓通用規(guī)范（JTG D60-2004）4.3.2中的規(guī)定, 適用于連續(xù)梁的結(jié)構(gòu)基頻計算公式如下：1簡支梁橋:mG / g式中I結(jié)構(gòu)的計算跨徑（m）;E結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/m2）;I c-結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（m4）;m-結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（Mm），當換算為重力計算時，其單位應為（Ns2/m2）；G結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（N/m）;g-重力加速度，g= 9.81（m/s 2）。Ji x (3.25 匯1010 匯 4.12 江10,2 12.4622.309 103=7.705Hz所以：/3(g1 +g 旳03 2 2mc -G/

32、g-2.309 103Ns2/m29.81根據(jù)公路橋涵實訓規(guī)范計算主梁的沖擊系數(shù)。沖擊系數(shù)：-0.1767In f -0.0157 =0.345522、車道折減系數(shù)的確定：根據(jù)文獻2,車道折減系數(shù)取值如表5.5所示：表5.5 :橫向折減系數(shù)車道數(shù)2345678折減系數(shù)1.000.780.670.600.550.520.505.3、控制截面活載內(nèi)力計算： 實訓荷載：公路一I級,人群3.0KN/m2qk = 10.5 二 105kN / m135Pk =180 (1) =212kN5.3.1、影響線計算：本實訓為板梁，梁截面尺寸均相同，故取1號梁做為計算對象所得控制截面影響線如圖所示：M Q _

33、1.0001號梁支點處內(nèi)力影響線M 1.3630.875Q 0.1251號梁處11內(nèi)力影響線8M 2.3360.750Q0.2501號梁!1截面處內(nèi)力影響線4M 2.9200.625Q 0.3751號梁31處截面內(nèi)力影響線8M 3.1150.500Q0.500精選資料，歡迎下載1號梁-l處截面內(nèi)力影響線計算2M 0.6252.9200.375Q、j 一一 I0.6251號梁51處截面內(nèi)力影響線82.3360.250Q H0.7501號梁31處截面內(nèi)力影響線4M 0.6252.9200.125Q H"=1 r0.8751號梁7 I處截面內(nèi)力影響線8532、汽車荷載效應內(nèi)力計算：1、計算

34、原理：以計算中跨跨中截面活載內(nèi)力為例，考慮到荷載橫向分布系數(shù)沿 跨長方向變化很小，對計算結(jié)構(gòu)影響不大，故忽略荷載橫向分布系數(shù) 沿跨長方向的變化，取跨中截面的荷載橫向分布系數(shù)為計算值。主梁汽車荷載效應橫向分布系數(shù)確定之后，將荷載效應乘以相應 的橫向分布系數(shù)，在主梁影響線上最不利布載，可求的主梁最大活載 效應內(nèi)力，計算公式為：s =(i + a)芒 m(E qk Fy)以上是對車道荷載的內(nèi)力計算，對于人群荷載內(nèi)力的計算，只要按上 式中不計沖擊系數(shù)和多車道折減系數(shù)，并將車道布載換為人群荷載標 準值，代入人群荷載的橫向分布系數(shù)即可。2、內(nèi)力計算：12.46m3.115最大正彎矩加載圖精選資料，歡迎下載

35、0.8750.125最大負彎矩加載圖最大正剪力加載圖0.6250.375最大負剪力加載圖0.150.150.360.36汽車荷載橫向分布系數(shù)沿跨長方向變化圖1.11.10.2630.263人群荷載橫向分布系數(shù)沿跨長方向變化圖車道荷載內(nèi)力計算:彎矩計算：（取1號梁跨中為計算范例）Mmax hi W' mcqk pk y1=1 0.3451 0.36 0.67： |10.512.46 3.115 212 3.115I2= 278.95kN mMmin = 一me qk Pk y= 7.1 0.3451 0.36 0.67 10.5 0 212 0剪力計算：0Qmax 1 川 y me q

36、1.2 Pk y-1 0.3451 0.36 0.67 10.5 0 212 0= 0kN /mQmin - - 1：me qk 1.2 Pk y=-1 0.3450.67 0.3610.5 1.56 1.2 212 0.5-51.62kN人群荷載內(nèi)力計算：彎矩計算：Mmax =mr pr 卅=0.263 3.0 19.41 =15.31 kN / mMmin =mr 卩r 0.263 3.0 0 =0kN/m剪力計算：Qmax F 卩r=0.263 3.0 1.56 =2.46kNQmin-mr pr- -0.263 3.0 1.56 - -2.46kN同理，根據(jù)此方法可以計算出1號梁位于x

37、 = 0 , x=l/8 , x=l/4x =31 /8 , x =1 /2 , x =51 /8 , x = 3l / 4 , x =1。處的由車輛荷載跟人群 荷載引起的彎矩跟剪力?？刂平孛婊钶d內(nèi)力截面汽車何載效應人群何載效應Mmax(kN m)M min(kN m)Qmax(kN )Qmin(kN )M max(kN m)M min(kN m)Qmax(kN )Qmin(kN)邊跨支占0021.120004. 920邊跨1/8點122.06028.74-12.906.7004.3-0.61邊跨1/4點209.19036.37-25.8111.4803.69-1.23邊跨3/8點261.48

38、044.00-38.7114.3503.07-1.84邊跨支1/2點278.95051.62-51.6215.3102.45-2.46邊跨支5/8點261.48044.00-38.7114.3503.07-1.84邊跨3/4點209.19036.37-25.8111.4803.69-1.23邊跨中7/8點122.06028.74-12.906.7004.3-0.61注：計算結(jié)果忽略橫向分布系數(shù)沿跨長方向的變化。6、內(nèi)力組合6.1、按承載能力極限狀態(tài)實訓基本組合。永久作用的實訓值效應和可變作用實訓值效應組合，其n.SQ1k上"Qj SQjk )(二 SGidSqw一 c 二 SQjd

39、j效應組合表達式為：0氐二°C品更Q1 或0細=0根據(jù)橋通規(guī)，i各種作用的分項系數(shù)取值如下： 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取0=1.0 ；恒載作用效應的分項系數(shù)取 G1=1.2 （對結(jié)構(gòu)承載力不利），或 G1 =1-0 （對結(jié)構(gòu)承載力有利）；汽車荷載效應的分項系數(shù)取1=1.4 ；其他可變作用效應的組合系數(shù)取' c = 0.8 ； 人群荷載效應的分項系數(shù)取Qj =1.4。6.2、按正常使用極限狀態(tài)實訓6.2.1作用短期效應組合永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相組合，其效應組合mn表達式為：Ssd = 0（二 SGik 亠二 1j Sjk ） = SG1 SG2 ' 0.7 Sq

40、i T.0Sq2 根據(jù)橋通規(guī)，各種作用的分項系數(shù)取值如下：汽車荷載（不計沖擊力）效應的頻遇值系數(shù)取*=0.7 ；人群荷載效應的頻遇值系數(shù)取2=1.0 ；6.2.2、作用長期效應組合永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組mn合表達式為：S1d =（二 SGik 亠二，2j Sjk ） = SG1 SG2 ' 0.4Sq1 * 0.4Sq2 根據(jù)橋通規(guī)，各種作用的分項系數(shù)取值如下：汽車荷載（不計沖擊力）效應的準永久值系數(shù)取21 =0.4 ；人群荷載效應的準永久值系數(shù)取 22二0.4。6.3、作用效應組合表：主梁作用效應組合荷載類別內(nèi)力分量何載組合結(jié)構(gòu)自 重作用 效應汽車

41、荷載 效應人群 荷載 效應承載能 力極限 狀態(tài)組 合（1.2X+1.4 X+0.8 XX1.4 ）短期作 用組合（1.0 X+1.0X+1.0 X）長期作 用組合（1.0X+1.0 X+0.4X）邊跨 支點最大彎矩（kN - m）0.000.000.000.000.000.00最大剪力（kN）138.521.124. 92201.28158.2148.92最小剪力（kN）138.500166.2138.5138.5邊跨1/8占最大彎矩（kN - m）188.73122.066.70404.86280.87240.23最大剪力（kN）103.8728.744.3169.7128.29117.09

42、最小剪力（kN）103.87-12.90-0.61-105.994.2398.47邊跨1/4占最大彎矩(kN - m)323.55209.1911.48693.98481.46411.82最大剪力(kN)69.2536.373.69138.6598.485.27最小剪力(kN)69.25-25.81-1.2345.5950.0058.43邊跨3/8占最大彎矩(kN - m)404.44261.4814.35867.47601.83514.77最大剪力(kN)34.6244.003.07106.5868.4953.45最小剪力(kN)34.62-38.71-1.84-14.715.6818.4邊

43、跨1/2占最大彎矩(kN - m)431.4278.9515.31925.36641.98549.10最大剪力(kN)051.622.4575.0135.5821.63最小剪力(kN)0-51.62-2.46-75.01-35.58-21.63邊跨5/8處最大彎矩(kN - m)404.44261.4814.35867.47601.83514.77最大剪力(kN)34.6244.003.07106.5868.4953.45最小剪力(kN)34.62-38.71-1.84-14.715.6818.4邊跨3/4最大彎矩(kN - m)323.55209.1911.48693.98481.46411.82最大剪力(kN)69.2536.373.69138.6598.485.27最小剪力(kN)69.25-25.81-1.2345.5950.0058.43邊跨7/8處最大彎矩(kN - m)188.73122.066.70404.86280.87240.23最大剪力(kN)103.8728.744.3169.7128.29117.09最小剪力(kN)103.87-12.90-0.61105.994.2398.476.4內(nèi)力包絡圖： 承載能力極限狀態(tài)組合:控制截面最大彎矩值截面位置0L