內(nèi)腳手架支撐施工方案

1、XXXXXXXXXXXX程模板內(nèi)支撐體系腳手架施工方案編制單位：XXXXX）建筑工程有限公司編制人：審核人：編制日期：二O五年九月 r(f unf目錄1、工程概況 12、編制依據(jù) 13、腳手架材料選擇和質(zhì)量規(guī)定 14、腳手架的搭設、使用和拆除的一般規(guī)定 45、施工準備 76、主要施工方法 87、計算書 9你以為的林蔭小道，其實早已車水馬龍。1、工程概況本工程XXXXXXX投資建設，XXXXXXXX設計院設計，由XXXXX監(jiān) 理有限公司進行工程監(jiān)理，XXXX建筑工程有限公司組織施工。建設 地點：XXXXXXXt程名稱：XXXXXX總建筑面積2516.02 ，結(jié)構(gòu)框 剪結(jié)構(gòu)，建筑安全等級一級，屋面

2、防水等級為一級，地下室防水等級 為一級，耐火等級為一級，地下室耐火等級為一級，抗震設防烈度為 6度，設計使用年限為 50 年。建筑物總高度為 15.3m。2、編制依據(jù)2.1 施工圖，施工組織設計；2.2 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程 (JGJ130-2001)；2.3 建筑施工安全檢查標準 (JGJ59-2011)2.4 建筑工程施工現(xiàn)場供電安全規(guī)范 (GB50194-93)；2.5 建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程 (JGJ33-2001)；2.6 施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ46-2005)；2.7 建筑施工手冊(第四版)3、腳手架材料選擇和質(zhì)量規(guī)定結(jié)合本工程結(jié)構(gòu)特點以及鋼管剛度

3、好、 強度高的優(yōu)點， 本工程腳手架采用扣件式鋼管腳手架，在選材方面需遵循以下原則：3.1 鋼管3.1.1 腳手架鋼管使用租賃鋼管。 時 r(f unf3.1.2鋼管應為力學性能適中的 Q235鋼，其力學性質(zhì)應符合國家現(xiàn) 行標準碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB700-89中Q235A鋼的規(guī)定。3.1.3鋼管的截面尺寸為外徑48mm壁厚3.5mm用于立桿、大橫桿、 剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46m3.1.4鋼管質(zhì)量的檢驗要求(1) 鋼管的外觀質(zhì)量檢驗應按下表進行鋼管質(zhì)量檢驗要求項次檢杳項目驗收要求新管1產(chǎn)品質(zhì)量合格證必須具備2鋼管材質(zhì)證明書3表面質(zhì)量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4外徑，壁厚偏差

4、 <0.50mm <0.35mm5端面應平整，端面切斜的偏差<1.70mm6防銹處理必須進行防銹處理，度鋅或刷防銹漆舊管7鋼管銹蝕程度應每年檢杳一次管壁上銹蝕的深度，不得超過0.5Omm8其它項目同新管項次3、4、5同新管3、4、5 時 r（f unf（2）鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。3.2扣件3.2.1、應使用與鋼管管徑相配合的、符合我國現(xiàn)行標準的可鍛鑄鐵 扣件。3.2.2、技術(shù)要求（1）扣件應采用機械性能不低于 KTH330-08的可鍛鑄鐵制作。（2）鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼或其它影響使 用的鑄鐵缺陷；并應將影響外觀質(zhì)量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等

5、 清除干凈。（3）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時 接觸良好。（4）扣件活動部位應能靈活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應 不小于Imrm（5） 當扣件緊夾鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm（6）扣件表面應進行防銹處理。3.2.3、扣件質(zhì)量的檢驗要求（1）扣件質(zhì)量應按下表進行檢驗扣件質(zhì)量檢驗要求項次檢杳項目要求新扣件1產(chǎn)品質(zhì)量合格證，生產(chǎn)許可證，專業(yè)檢測單位測試報告必須具備 r(f unf2表面質(zhì)量及性能應符合技術(shù)要求(2) (6)的規(guī)定3螺栓不得滑絲舊扣件4同新扣件的項次2、33.2施工部署根據(jù)本工程的總體施工部署，腳手架在基礎回填夯實后開始搭設，頂板混凝土澆筑完后達到設計

6、強度100%方可拆除。3.3材料計劃本工程搭設模板支撐體系需用材料見下表:名稱規(guī)格數(shù)量鋼管 48, 3.5mm30t扣件直角、對接、旋轉(zhuǎn)4000 個4、腳手架的搭設、使用和拆除的一般規(guī)定4.1模板支撐腳手架的搭設作業(yè)應遵守以下規(guī)定：1、搭設場地應平整，立桿下面需墊木墊板。2、在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查， 禁止使用規(guī)格和質(zhì)量不合格的桿配件。3、腳手架的搭設作業(yè)，必須在統(tǒng)一指揮下，嚴格按照以下規(guī)定 程序進行: 時 r（f unf1）按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置。2）腳手架從下至上垂直全面搭設。3）應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定， 然后

7、裝設第I步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定， 并按此要求繼續(xù)向上搭設。4、剪刀撐、斜桿等整體拉結(jié)桿件一起及時設置。5、工人在架上進行搭設作業(yè)時，作業(yè)面上宜鋪設必要數(shù)量的腳 手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。 不得單人進行 裝設較重桿配件和其它易發(fā)生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作 業(yè)。6、在搭設中不得隨意改變構(gòu)架設計、減少桿配件設置和對立桿 縱距作 10Omm勺構(gòu)架尺寸放大。確有實際情況，需要對構(gòu)架作調(diào)整 和改變時，應提交技術(shù)主管人員解決。4.2模板支撐腳手架搭設質(zhì)量的檢查驗收規(guī)定：1、首先對進場材料進行驗收，進場鋼管、扣件符合鋼管扣件質(zhì) 量檢驗要求。2、,模板支撐

8、腳手架的驗收標準規(guī)定1）構(gòu)架結(jié)構(gòu)符合前述的規(guī)定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調(diào)整范圍之內(nèi)。2）節(jié)點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到 <40-60NM3）鋼腳手架立桿垂直度應1/300 ,且應同時控制其最大垂直偏 時 r（f unf 差值：當架高20m時為不大于50mm4）縱向鋼平桿的水平偏差應1/250 ,且全架長的水平偏差值不大于50mm5）作業(yè)層鋪板、安全防護措施等需符合上述的要求。3、腳手架的驗收和日常檢查按以下規(guī)定進行，檢查合格后，方 允許投入使用或繼續(xù)使用：1）搭設完畢后2）連續(xù)使用達到6個月；3）施工中途停止使用超過15天，再重新使用之前；4）在遭受

9、暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5）在使用過程中，發(fā)現(xiàn)有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結(jié)以 及安全隱患存在的情況時。4.3模板支撐腳手架的拆除規(guī)定4.3.1人員準備現(xiàn)場準備經(jīng)過培訓的、有高層腳手架施工經(jīng)驗的、持有架工特殊 工種上崗證的操作工人。人數(shù)約需12人。專職安全員2人，安全臨界員1人。4.3.2工具準備安全帶12付，六角扳手12把4.3.3施工條件準備模板支撐體系拆除前應具備如下條件：.頂板混凝土澆筑完成，達到設計強度100% 時 r(f unf.架體底部及周邊材料清理干凈，無任何材料、設備。.周邊圍設安全警戒區(qū)的欄桿搭設完畢。433、操作要點1) .模板支撐的拆除作業(yè)應按自上

10、而下的順序逐層拆除，不容許 上、下兩層同時拆除。依次拆除剪刀撐、大橫桿、立桿。2) .拆除過程中應將已松開連接的桿配件及時拆除運走，避免誤 扶和誤靠已松脫連接的桿件。3) .拆下的桿配件由人工傳遞至地面，嚴禁向下拋擲。4) .在拆除過程中，應作好配合、協(xié)調(diào)動作，禁止單人進行拆除 較重桿件等危險性的作業(yè)。4.3.4、安全措施1) .上架時作好個人安全防護工作，戴好安全帽，系好安全帶， 不得穿硬底鞋等。2) .不得酒后上架，不得疲勞作業(yè)。3) .不得拋接各種材料、工具、垃圾等物品。4) .如遇大風、大雨天氣應停止拆除作業(yè)。5、施工準備5.1 作業(yè)準備5.1 勞動力準備：腳手架搭設人員必須經(jīng)過按國家

11、標準考核合格的 專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。5.2 材料準備：按照工程進度的實際要求購進鋼管、扣件、木腳手板、安全網(wǎng)等材料，其材質(zhì)的要求必須滿足現(xiàn)行規(guī)范標準的要求。 時 r（f unf5.3 技術(shù)準備：各級施工管理人員應熟悉規(guī)范要求，根據(jù)方案要求 向施工班組做出詳細的安全、技術(shù)交底。6、主要施工方法6.1材料準備及檢查 地基處理 定位放線 豎立桿 掃地桿（先縱后橫，橫在縱下） 第一步橫桿第一步縱桿 第X 步橫桿第X步縱桿（先縱后橫，橫在縱上）按設計設置剪刀撐6.2 腳手架縱距為1米，橫距1米，步距1.5米。剪刀撐沿縱向 通常滿高連續(xù)設置。每根立桿底部設置面積 0.15

12、m2的木墊板，墊 板寬度 20cm,厚度 50mm墊板的墊設方向一致。6.3 一般要求6.3.1 立桿均采用對接扣件連接且交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭 不設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開 的距離不宜小于500mm各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的 1/3。6.3.2 縱向水平桿設置在立桿內(nèi)側(cè)，采用對接扣件連接，并且交錯 布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不設置在同步或同跨內(nèi)，在水平方 向錯開的距離不小于500mm各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不小于 縱距的1/3,縱向水平桿應交圈，用直角扣件與內(nèi)外角部位固定。6.3.3 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿設置在縱

13、向水平桿上，主節(jié)點處兩直角扣件的中心距離小于150mm6.3.4 剪刀撐連接采用搭接，搭接長度不小于1m采用3個旋轉(zhuǎn)扣 時 r（f unf 件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于 10Omm剪刀撐斜桿 用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上， 扣件中 心至主節(jié)點的距離不大于150mm7、計算書7.1、梁木模板與支撐計算書（1）梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B=200mm梁截面高度H=700mmH方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑12mm對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離（即計算跨度）400mm梁模板使用的方木截面50× 100mm梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300mm梁底支撐小橫桿間距

14、1m梁底模面板厚度h=15mm彈性模量E=6000Nmm2抗彎強度f=15Nmm2。梁側(cè)模面板厚度h=15mm彈性模量E=6000Nmm2抗彎強度f=15Nmm2。（2）梁模板荷載標準值計算模板自重=0.340kNm2 ;鋼筋自重=1.500kNm3 ;混凝土自重=24.000kNm3 ; Sr Wnf 施工荷載標準值=2.500kNm2 O強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：F "22" B佩 HF = H其中_ 混凝土的重力密度，取24.000kNm3;t 新澆混凝土的初凝時間

15、，為0時(表示無資料)取200(T+15),取 5.714h ;T 混凝土的入模溫度，取20.000 C;V 混凝土的澆筑速度，取2.500mh ;H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m;01 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ;>2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850 o 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F仁28.800kNm2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=3.550kNm2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9*6.000kNm2=5.400kNm2o(3) 梁底模板木楞計算梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！(4) 梁模板側(cè)模計

16、算梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 Sr 曲品 q1 1'1 I1II1I1圖梁側(cè)模板計算簡圖 強度計算強度計算公式要求：V = MrW V f其中一一梁側(cè)模板的強度計算值（Nmm2）;M 計算的最大彎矩（kN.m）；q 作用在梁側(cè)模板的均布荷載（Nmm）;q=（1.2 × 3.55+1.4 × 6.00） × 0.60=7.092Nmm最大彎矩計算公式如下：g廠M=-0.10× 7.596 × 0.3002=-0.068kN.m>=0.068 × 10632400.0=2.110Nmm2梁側(cè)模面板計算強度小于1

17、5.00Nmm2,滿足要求！ 抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q2bh V T其中最大剪力 Q=0.6 × 0.300 × 7.596=1.367kN截面抗剪強度計算值 T=3 × 1367（2 × 600×A r(f unf 15)=0.228Nmm2截面抗剪強度設計值T=1.40Nmm2面板的抗剪強度計算滿足要求！ 撓度計算最大撓度計算公式如下：其中 q = 3.55× 0.60=2.13Nmm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V = 0.677× 2.130 ×

18、; 300.04/(100 × 6000.00 ×291600.0)=0.067mm梁側(cè)模板的撓度計算值：V = 0.067mm小于v = 300/250,滿足要求！(5) 穿梁螺栓計算計算公式：N V N = fA其中N 穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積(mm2);f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170Nmm2穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2 × 3.55+1.4 × 6.00) × 0.60× 0.601=4.56kN穿梁螺栓直徑為12mm 時 r（f unf穿梁螺栓有效直徑為9.9mm穿梁螺栓有效面積為A=76.00

19、0mm2穿梁螺栓最大容許拉力值為N=12.920kN ;穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=4.558kN ;穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距 60Omm每個截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求?。?）梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式，參見樓板模板支架計算內(nèi)容。5.2 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001） O對于支撐架的計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的 計算結(jié)果。本計算書還參照施工技術(shù)2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。基本尺寸為：梁截面B × D=200m×700mm梁支

20、撐立桿的橫距（跨度方向）l=1.00 米，縱距b=1.20米，立桿的步距h=1.50米， Sr SrHnf1 HLI-'nJ£I I匸4 II KlIUu+EH Im,BJHjt JiSt> f1000-BvfIflfUIIUMutN tf> 邸*LWAHJtmW tui-.IlMifdMiUVJHiTltMM rR7ff I AFKTrf.-IUlftP FV4H9-t9r<lri>IfiIB叭s圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為j48× 3.5 O（1）模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三 跨連續(xù)梁

21、計算。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 100.00 × 1.50 × 1.50/6 =37.50cm3 ；I = 100.00× 1.50 × 1.50 × 1.50/12 = 18.75cm4 ； 強度計算f = M / W V f其中f面板的強度計算值（Nmm2）;M 面板的最大彎距（N.mm）;W 面板的凈截面抵抗矩；f面板的強度設計值，取15.00Nmm2 磊 Sf unfM = 0.125ql2其中q 荷載設計值(kNm);靜荷載標準值 q1 = 25.000 × 0.600 × 1.00

22、0+0.350 × 1.000=15.350kNm活荷載標準值 q2 = (2.000+3.000)× 1.000=4.000kNm經(jīng)計算得到 M = 0.125 ×(1.2 × 15.350+1.4 × 4.000) ×0.450 × 0.450=0.608kN.m經(jīng)計算得到面板強度計算值f = 0.608× 1000×100054000=11.26Nmm2面板的強度驗算f V f,滿足要求！ 抗剪計算T = 3Q2bh V T其中最大剪力 Q=0.500 × (1.2 × 15.3

23、50+1.4 × 4.000) × 0.300=3.603kN截面抗剪強度計算值 T=3 × 3603.0(2 × 1000.000 ×18.000)=0.300Nmm2截面抗剪強度設計值T=1.40Nmm2抗剪強度驗算T V T,滿足要求！ 撓度計算V = 1.302ql4 / 100EI V v = l / 250面板最大允許撓度值v = 1.200mm ；面板最大撓度計算值 V = 1.302× 15.350 × 3004(100 × 6000A r(f unf × 486000)=0.555mm面

24、板的撓度驗算V V v,滿足要求！(2) 梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 荷載的計算：a 、鋼筋混凝土梁自重(kNm):q1 = 25.000× 0.600 × 1.000=15.000kNmb 、模板的自重線荷載(kNm):q2 = 0.350× 1.000 × (20.600+0.300)0.300=1.750kNmC 、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (3.000+2.000)× 0.450 ×1.000=2.250kN 方木楞的

25、支撐力計算:均布荷載 q = 1.2× 15.000+1.2 × 1.750=20.100kNm集中荷載 P = 1.4 ×1.000=1.400kN1.40kN20.10kNm X×i4300方木計算簡圖經(jīng)過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為N1=4.065kN r(fSr unfN2=4.065kN方木按照三跨連續(xù)梁計算，方木的截面力學參數(shù)為本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 5.00× 10.00 × 10.00/6 = 83.33cm3 ；I = 5.00× 10.00 ×

26、 10.00 × 10.00/12 = 416.67cm4 ；方木強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 4.0651.000=4.065kNm最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1× 4.07 × 1.00 × 1.00=0.407kN.m截面應力 =0.407 × 10683333.3=4.88Nmm2方木的計算強度小于13.0Nmm2,滿足要求！方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q2bh V T其中最大剪力 Q=0.6 ×

27、 1.000 × 4.065=2.439kN截面抗剪強度計算值T=3 × 2439(2 × 50×100)=0.732Nmm2截面抗剪強度設計值T=1.30Nmm2方木的抗剪強度計算滿足要求！ r(f unf方木撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓 度和，計算公式如下：最大變形 V =0.677 × 3.388 × 1000.04/(100 × 9500.00 ×4166666.8)=0.579mm方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求！ 支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算

28、如下4.07N4.07NA 1!BI1000I計算簡圖0.0001.423支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 時 r（f unf經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到支座反力RA = RB=4.07kN最大彎矩 MmaX=1.423kN.m最大變形VmaX=5.92Omm截面應力 =1.423 × 1065080.0=280.069Nmm2支撐鋼管的計算強度大于205.0Nmm2,滿足要求?。?）梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。（4）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:R RC其中RC 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN ；R

29、 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設 計值；計算中R取最大支座反力，R=4.07kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN ；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN O（5）立桿的穩(wěn)定性計算 r(f unf 立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=4.07kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4）腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2 × 0.129 ×3.800=0.589kN樓板的混凝土模板的自重 N3=2.1

30、00kNN = 4.065+0.589+2.100=6.754kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/i 查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（Cm） ； i = 1.58A 立桿凈截面面積（cm2） ； A = 4.89W 立桿凈截面抵抗矩（cm3） ； W = 5.08鋼管立桿抗壓強度計算值（Nmm2）；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00Nmm210計算長度（m）；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式 （1） 或計算(1)10 = k1uh 時 r(f unfIO = (h+2a)(2)k1計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.163 ;U計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.

31、3.3 ;U = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m ；公式(1)的計算結(jié)果：I=67.30Nmm2 ,立桿的穩(wěn)定性計算f,滿足要求！公式 的計算結(jié)果：L=25.70Nmm2，立桿的穩(wěn)定性計算丨一 Vf,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000 ；公式 的計算結(jié)果：I=32.60Nmm2 ,立桿的穩(wěn)定性計算Vf,滿足要求！模板承重架應盡量利用已澆筑完框架柱作為連接連墻件，否則存 在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)k1步距 h(m) h 0.90.

32、9<h 1.21.2<h 1.51.5<h 2.1k11.2431.1851.1671.163 & r(f Sr HF(f表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2H(m) 46810121416182025303540h+2a 或 u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.53 1.01.0071.0151.0

33、241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.62 1.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.80 1.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.92 1.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.04 1.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441

34、.0601.0731.0871.1012.25 1.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.70 1.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(6) 梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容 模板支架的構(gòu)造要求：a. 梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b. 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設 計剛度；

35、c. 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 立桿步距的設計：a. 當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b. 當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； r（f unfc. 高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。本工程為1.5m 整體性構(gòu)造層的設計：a. 本工程支撐架高度 20m橫向高寬比 6時，需要設置整體 性單或雙水平加強層；b. 單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3

36、；c. 雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周 和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié) 構(gòu)層；d. 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層） 必須設水平加強層。 剪刀撐的設計：a. 沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b. 中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔 10-15m設置。 頂部支撐點的設計：a. 最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不 宜大于40Ommb. 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mmc. 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N 12kN時，可用雙扣件；大于12kN

37、時應用頂托方式。 支撐架搭設的要求： r(f unfa. 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不 同的框格層中設置；b. 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范 的要求；c. 確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊 力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d. 地基支座的設計要滿足承載力的要求。 施工使用的要求：a. 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受 載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b. 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大 荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.

38、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變 形情況及時解決。4、扣件鋼管樓板模板支架計算書滿堂腳手架僅驗算其立桿穩(wěn)定性即可。模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)?，F(xiàn)澆樓板厚度150mm;搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.20米，立桿的橫距1=1.00米，立桿的步距h=1.50米。 Sr SrHnfKAH IsS r BUcftIf X哎¾支紳下師悵圖1樓板支撐架立面簡圖OaOOOkaLC o圖2樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為f48× 2.8 O(1) 模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的

39、按照三跨連續(xù)梁計算。 r(f unf本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 100.00 × 1.50 × 1.50/6 =37.50cm3 ;I = 100.00× 1.50 × 1.50 × 1.50/12 = 18.75cm4 ; 強度計算f = M / W V f其中f面板的強度計算值(Nmm2);M 面板的最大彎距(N.mm);W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的強度設計值，取15.00Nmm2M = 0.1ql2其中q 荷載設計值(kNm)；靜荷載標準值 q1 = 25.000 × 0.120 ×

40、 1.000+0.350 × 1.000=3.350kNm活荷載標準值 q2 = (1.000+1.000)× 1.000=2.000kNm經(jīng)計算得到 M = 0.1 × (1.2 × 3.350+1.4 × 2.000) × 0.300 × 0.300=0.061kN.m經(jīng)計算得到面板強度計算值f = 0.061× 1000×100054000=1.137Nmm2面板的強度驗算f V f, 滿足要求！ 抗剪計算T = 3Q2bh V T r(f unf其中最大剪力 Q=06 × (1.2 &#

41、215; 3.350+1.4 × 2.000) ×300.000=1.228kN截面抗剪強度計算值 T=3 × 1228.0/(2 × 1000.000 ×18.000)=0.102Nmm2截面抗剪強度設計值T=1.40Nmm2抗剪強度驗算T V T,滿足要求！ 撓度計算V = 0.677ql4 / 100EI V v = I / 250面板最大允許撓度值v = 1.200mm ；面板最大撓度計算值 V = 0.677 × 3.350 × 3004/(100 × 6000× 486000)=0.063mm

42、面板的撓度驗算V V V, 滿足要求！(2) 模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，方木的截面尺寸為50mm*100mr主龍骨為100mm*100ny方木間距 150mm.本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 6.00I = 6.00× 8.00 × 8.00/6 = 64.00cm3 ； × 8.00 × 8.00 × 8.00/12 = 256.00cm4 ； 磊 Sfunf方木楞計算簡圖 荷載的計算a、鋼筋混凝土板自重(kNm):q1 = 25.000× 0.120 × 0.300=0.900kNm

43、b、模板的自重線荷載(kNm):q2 = 0.350× 0.300=0.105kNmC、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+1.000)× 1.000 ×0.300=0.600kN 強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2× 0.900+1.2 × 0.105=1.206kNm集中荷載 P = 1.4 ×0.600=0.840kN最大彎矩 M = 0.840 × 1.00/4+1.21 

44、5; 1.00 ×1.008=0.361kN.m最大支座力 N = 0.840/2+1.21× 1.002=1.023kN截面應力 =0.361 × 10664000.0=5.64Nmm2方木的計算強度小于13.0Nmm2,滿足要求！ Sr Sr咖 nf 抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q2bh V T其中最大剪力 Q=1.000 × 12062+0.8402=1.023kN截面抗剪強度計算值 T=3 × 1023/(2 × 60× 80)=0.320Nmm2截面抗

45、剪強度設計值T=1.30Nmm2方木的抗剪強度計算滿足要求！ 撓度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：IMK 482384,/均布荷載 q = 0900+0.105=1.005kNm集中荷載P = 0.600kN最大變形 V =5 × 1.005 × 1000.04/(384 × 9500.00 ×2560000.0)+600.0 × 1000.03/(48 × 9500.00 × 2560000.0)=1.052mm方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求！(3) 板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 r(f unf集中荷載F取縱向板底支撐傳遞力，P=2.05kNPPPIP P IFfIIr1PP1 1PT Pl1000a-÷-10001000支撐鋼管計算簡圖0.6890.6890.252 一0.000A0.0750.2520.232