GE重型燃氣輪機的運行和維護說明

1、GER-3620K重型燃氣輪機的運行和維護說明南京汽輪電機傑團）有限責任公司-重型燃氣輪機的運行和維護說明書4W共60頁第1殞#編 制 丁亞娟 2006.08校 核審 核 莊威2006.12會 簽桶隹審查審 定批 準標記數(shù)量頁次文*:代號簡要說明簽名磁盤（帶號）底圖于舊底由號歸檔聯(lián) 4鮒閥 4燃攤酚特點 5孔探儀檢查6影響鮎和設備壽命的主要因素 7起動次數(shù)和運行小時數(shù)準則7利用系數(shù)9燃料9燃燒溫11注水/汽12循環(huán)運行的綁13熱碗謝牛13轉子部件17系統(tǒng)謝牛19非僦頻率運行20空丄傾量22潤滑油清i吉度23進口砸23査24備用停機檢查25妙檢查25負荷和排氣溫度的關系 26振動水平26燃料和壓

2、力26排分齟魁匕 26啟加間26惰制寸間26快速冷卻27瞬系統(tǒng)檢查27熱通道檢査28大修30備件劃32期33熱iW檢查周期33轉子檢査周期 35«檢査周期36人力規(guī)劃 38結論 39結文件 404 42修改記錄 58單 593w對于重型燃氣輪利囲戶來說，Him維護費用和權擁可用性是最關注的兩個問題。因此 必須制定一 個能優(yōu)化用戶費用并最人程度提高設備可用率的維護計劃。為了有效實施維護計劃，用戶應該全面了解 如運行計劃和朋畫應用、運行和維修人員的技術水平、設備制Jis廠令關注意項目和檢查種類的建議、備 件計劃、及其他影響部件壽命和設備運行的一些主要因素之間的關系。本文介紹了燃機的運行和

3、維護，重點關注檢資類型和影響維護計劃表的運行因素。_個好的維護計 劃將最人程度體硼國1性能并優(yōu)化其維護費用。注意：.此文件里運行和維護都基于使用GE批準的零件、修理和服務。此文件里的運行和維護討論一般適用于GE所有重里燃機；如MS3000, 5000, 6000, 7000和9000 系列。但以MS7001EA為示例介紹。實際31的只體問題應該聯(lián)系GE現(xiàn)場彳膿。維護計劃對于公用電力、工Jk、孤網(wǎng)電力發(fā)展來說，必須有計劃地制定維護計劃，姍短用戶停腫寸間。止 確執(zhí)行計劃維護和檢查也仃助丁減少強迫停機次數(shù)、提高啟動可靠性，啊少非汁劃檢修停機時間。影 響維護計劃過程的主要因素見圖】，用戶的運行模式和實

4、際情況將決定每個因素的比覓。燃機維«緋需要特別注意的部分是和燃燒過程有關的、受從燃燒系統(tǒng)里釋放的高溫熱氣影響的零件。 他們被稱為燃燒段、熱通道部件，并包括火焰筒、端孟、燃料噴嘴組件、聯(lián)焰過渡段、透平噴嘴、 透平護環(huán)、透平動葉。長期看需注意的其他地方是壓縮機和透平轉子的壽命。GE重型燃41啲基本設計和推薦維護計劃見卜：檢查和人修之間的敲人時間間隔。定點現(xiàn)場檢査和維護。使用當?shù)氐募夹g力量進行拆卸、檢査和復裝。除了燃機基本設備要維護外，控制元件、燃料儀表設備、燃機輔機、負荷裝置和其他電站輔機也要 求定期維護。通過計劃停機和強迫停機（圖2）的數(shù)據(jù)分析，維護明顯0 I結于五個基本系統(tǒng)：控制和輔

5、助系統(tǒng)、 燃燒系統(tǒng)、透平系統(tǒng)、發(fā)電機系統(tǒng)和電站輔機系統(tǒng)。控制和輔助系統(tǒng)的失效一般大多造成短期停札 而 其他四個系統(tǒng)造成次數(shù)少但時間較長的停機。提供給每個用戶的運行維護手冊略述了檢查和維修要求，這些要求仃助于確定檢查的模式。此外, 通過技術信息單來提供補充信息。這種運行維護于冊更新的信息保證了機組的安裝、運行和維護。許多 技術信息單包含了技術建議來幫助解決問題，并幫助改善H傑的運行、維護、安全性、可靠性。這些建 議應該在維護計劃中全面考慮。從費用和制兇1可用率立場兩方面來看維護的仃效性,用戶必須了解其運行計劃和睢血2用，設備制 造廠關于檢査的類型和次數(shù)、備件計劃、以及影響機組設備運行和壽命等主要

6、因素之間的關系。下面每 一項將被詳細討論。圖1影響維護計劃的關鍵因素整個簡單循環(huán)機粗 提氣輪機：一一透平系統(tǒng)_燃燒來統(tǒng) 一一壓氣機系統(tǒng) 軸甬 控制和扌甫助系統(tǒng) 發(fā)電機丟統(tǒng) 電站輔機匸1 SOF二計劃停機圖2影響停機的5個主要系統(tǒng)燃機設計維護特點GE重型燃機被設計成町承受嚴酷的工作狀態(tài)并能進行現(xiàn)場維護，只有特定的燃燒部件、熱通道部 件及轉子部件需要專門的車間維修。下面是燃M便于現(xiàn)場維護的特點：所有缸體、殼體沿水平中分線剖分，上半部均可單獨起吊以便于進入內(nèi)部。進氣缸上半移走后，VIGV可沿徑向拆卸，不移動轉子來檢査或褲換，壓氣機卜半部分缸體被移走 后,所有定子葉片可沿周邊滑出缸體。透平缸上半起吊后

7、，無需移走轉子，第一級噴嘴裝置可拆卸以便檢查、修理或替換。有些占K, 后而級的I噴嘴組件可以與透平缸體一起吊卸，從而能進行透平動葉的檢查和/或拆卸。所有輪機動葉片均經(jīng)過力14:晴并山電腦按轉子部套編號成組，這樣，不需要拆卸或對轉子重新 找平衡就可以替換葉片。所右軸承座和軸瓦均沿水平中心線剖分，必要時它們可進行檢查并替換。不需要移動轉子，軸瓦 的下半部就可以移出。所有，宙和軸封與主軸承座和缸體結構分開，這樣容易拆卸或替換。在人釦殳計中，為了檢查、維護和替換，燃料噴嘴、火焰筒和導流襯套能拆卸而無需起吊任何缸 體，包括過濾器、冷卻器的所何主要輔助設備均是分立組件的，便丁檢查幽護。必要時町以個別替換。

8、GE覓型燃氣輪機的檢查輔助接II便于進行幾個特殊檢查程序。不需要移動燃機外缸及殼體，這些特殊程序提供目測和一些關鍵的內(nèi)部，as道結構的間隙測甌 這些程序包括氣流通道孔探儀檢査和輪機 噴嘴軸向間隙測量。一臺GE燃機完整的設計包括靜止、旋轉、機械、流體、熱和電的系統(tǒng)。透平的性能和透平內(nèi)部各 個部件的性能一樣，都依靠內(nèi)部部件之間的運行關系。GE的工程程序評估了設計改變和修改的影響。 這個設計、評估、測試和認町過程是為了安全町行和經(jīng)濟運行，能保證合適的半衡和所有部件和系統(tǒng)之 間的相互作用。不管部件是新的、修復的還是整改的，評估失誤將對整個系統(tǒng)運行和可靠性導致難以計算的負而影 響，使用非GE批準的部件、

9、修劃濰護會有重犬的風險。按照管理條例和環(huán)境，承諾和性能保證要有 合適的存儲、安裝、運行利維護等條件。并與GE推薦的操作說明手冊和維護程序一致?？滋絻x檢査通過使用孔探儀及檢修孔，樂氣機轉子中間級及透平第1、2、3級動葉片和噴嘴等氣通道可進行冃 測檢査。孑L探儀可以通過這些徑向的檢修扎穿過壓氣機氣缸、透平氣缸和內(nèi)部固定的渦輪護環(huán)，伸入 其通流部分，見圖3, F型燃M見附錄E。進宰克1覆動葉出氣 /簾2汲噴端進氣蛙透平并2號勃葉出氣邊氣邊/動矗逆勺邊竜迪荷旺梓 3叮擴° 4対尸爐邈平聯(lián)嘶鈾 奧予更詡鍥蛍 璽障邂聲出18° < r.9壓氣機第17級 皿牟壓氣機第12 留。，-

10、壓氣機第4級主要檢查入口（正常檢査）衣要檢査入口（靜子和噴喘）®jktA 口還可用于渦流探悅和噴喘內(nèi)圍帶撓度檢查圖3MS7001E燃機孔探儀檢査位置示意圖孑L探儀檢查確定當內(nèi)部部件必須修復或替換時，才拆卸燃機氣缸。圖4提供了在基準型檢査中，計 劃?L探儀檢查的推薦間隔。這些?L探儀檢查間隔取決珂爼的運行方式，并對以根據(jù)運行狀態(tài)、所用燃 料和先前檢査結果來調(diào)整?？滋絻x 檢査燃氣和懈分燃料油在檢查燃燒系統(tǒng)時或每年一次.以先到者 為準重油在檢査燃燒系統(tǒng)時或每半年一次，以先到 者為準圖4孔探儀檢查規(guī)劃利用孔探儀檢資的監(jiān)控程序，有助于確定計劃停權1M間并提前安排零部件維修計劃，從而減少維護 費

11、用，提高的畫的可用率和可靠性。影響維護和設備壽命的主要因素有許多因素影響設備壽命，必須了解它們并在用戶維護計劃中予以考慮。見圖5,起動次數(shù)、運行 負荷.燃料及注水/汽最都是決定維護間隔期的關鍵因素肉為這些肉素直接影響燃M部件的壽命。循環(huán)瞬J燃燒溫度燃料注水/汽量圖5影響維護費用和設備壽命的關鍵因素在GE維護計劃中，最人推薦維護間隔的基本工作狀態(tài)：沒有注水/汽，燃用氣體燃料FI為連續(xù)運行。 不在此基本工作狀態(tài)下運行時，則通過維護參數(shù)來調(diào)整所要求的維護間隔。例如，維護肉數(shù)為2,表示 維護間隔為基本間隔的一半。起動次數(shù)和運行小時數(shù)準則岡為不同的工作狀態(tài)，燃機以不同方式損耗，見圖6。機械熱疲勞是調(diào)峰設

12、備主要的殍命限制因索, 而蠕變、氧化和腐蝕是連續(xù)工作設備主要的壽命限制因素。GE設計標準考慮了這些機制的相互作用， 但在很大程度上是第二類產(chǎn)生影響。岡此GE分別統(tǒng)計燃機動次數(shù)和運行小時數(shù)來確定維護要求。 首先達到極限值的來決定維護間隔。GE的圖形顯示見圖7,推薦的檢査間隔由起動次數(shù)和運行N寸數(shù)建 立的矩形來定義。此推薦符合預期殍命設計要求，而且對何關部件已經(jīng)過核實，允許在下一個間隔內(nèi)連 續(xù)運行，故出現(xiàn)故障的風臉低。持續(xù)基荷運行場介K裂J®變變形高周疲勞浸蝕氧化腐蝕摩昨耗異物損傷循壞負荷運行場合機械熱疲勞高周疲勞摩撤損耗異物損傷圖6損耗原因一通道冬件其他制造商有時選擇的替代方案是將起動

13、周期轉變?yōu)楫斄窟\行小時數(shù)（EOH）,并以運行小時數(shù)確 定檢査周期，因為上述原因，GE不同意這個方法。這種方法使維護檢查更加瀕繁。仍以圖7為例，沿 看左I血到右下角畫一條對角紅起動次數(shù)和運行小時數(shù)的“矩形”減丫，用這種方法決定檢查間隔， 對啟動次數(shù)與運行小時數(shù)之比為30-50的中荷機組而言，尤其不利。圖8舉例說明了 MS7001EAU斑1在沒有注水或汽、基本負荷運行，氣體燃料壞境下，該用直1毎年 運行4000小時并且起停300次，按照GE的方法，根據(jù)心動次數(shù)極限值準則，應在運行四年后對熱通道進行檢查。而根據(jù)肖屋運行小時數(shù)準則用畫在運行24年后檢查熱通道。類似的，對一臺每年運行8000 小時和起停

14、160次的持續(xù)基荷運行心H來說，按照GE的方法，根拯運行小時數(shù)的極限值準則，應在運 行3年后檢查熱通道。但按照肖量運行小時數(shù)準則，在2.1年后檢査熱通道。9#械 機命 的壽 和的壽t化變蝕損制 限命E0H 方法8 12 16140012001000800400%ge方法比較當量小時方法圖7GE基準型燃機以起動次數(shù)和運行時間獨立計算標準確定維修要求2023GE 方法1沙00小時/隼 1&0歡直就）/年! 0GE每3年丄3二 I圖8熱通道維護周期比較GE方法對EOH方法年2 o G E 300口啟動次數(shù)60010#利用系數(shù)雖然GE不將起動次數(shù)變換為等效運行時間，但機械損耗的等效性應彼考慮。

15、圖9中，如燃料種類 和質(zhì)杲、燃燒溫度設置、注水/汽最等彤響因素都被認為間準則相關。而啟動次數(shù)和跳機次數(shù)認為與 起動準則相關。兩種情況的影響都可自劣短維護間隔。當一臺用砂的運fj計劃考慮了這些利用系數(shù)或維 護岡數(shù)，反映熱通道維護準則的"矩形”將偏離理想狀況，見圖10o卜面將更進一步討論關鍵運行因 素和它們?nèi)绾斡绊懢S護周期、部件整修/替換周期。典型垠犬檢查周期（MS6E/MS7EA）熱通道檢查運行24000小時或起停200次大修運行48000小時或起停2400次時間或起動準則（兩者中先到者為準）影響維護周期的內(nèi)素時間因數(shù).燃料天然氣I蒸物1.5原油2-3渣油34峰值負荷.劉汽干軸制l (

16、GDP-222)濕式控制1.9 (5%水 GDP-222)歸因數(shù)滿負荷跳機8快速加載2緊急起動20圖9維護因數(shù)一 通道（葉片和噴嘴）維護因素縮短錐護間隔跳機-快速啟動111時間因素燃燒溫度注水/汽燃鋁種類I1L812162024 2B逖燒時間J啟動因累1啟動次數(shù)圖10 GE熱通道檢查的維護間隔燃料燃權噥料可從清潔犬然氣到渣油，并都影響維護，如圖11所示。乘燒類燃料有一個維護【人I數(shù)，渣 油為三到四，原油燃料為二到三。這種燃料一般能釋放較高的熱輻射，會導致燃燒部件壽命附氐并且 通常含仃如鈉、鉀、銳和鉛之類的腐蝕性元素，從而加速透平嘶和葉片的熱腐蝕。另外，燃料的一些 成分能直接引起結垢，或通過防腐

17、蝕抑制劑化介而產(chǎn)生結垢。這些結垢彫響施且性能并導致更頻繁的維 護精煉蒸館油一般不包含如此人量的腐蝕成分，但有害的雜質(zhì)常在燃料中出現(xiàn)，蒸飾然油污染的兩種 常見途徑屆 當海上運輸時含鹽圧艙水混入，卅輸送至油箱、汕罐乍或經(jīng)過曾輸送受污染燃汕、化學物 質(zhì)、加鉛汽油的管道時混入。見圖lb燃用蒸飾燃豐:附，GE的實踐經(jīng)驗表明熱通道維護因數(shù)可低達1（等同丿撚P，高達3。除卄込仆經(jīng)驗顯示了其他情況，一般推薦在精煉蒸館汕込行時熱通道維護肉數(shù) 為1.5。還應注意液體燃料的汚染物能影響如燃汕泵和分濟器之類的燃機附件乃命。間屏護因數(shù)>輕Iis油重7 8 9 10 11 12 13 14 1520撚料含氫閒量百分

18、呈圖11維護中燃料種類的預計影響見圖11所示，GE說明站里的氣體燃料是符合燃范的故佳燃料，不會產(chǎn)生不良影響。合適燃料 質(zhì)量的重要性對干式低NOx燃燒系統(tǒng)（DLN）更明顯，只仃符合GE燃料規(guī)范GEL41040和GEL41O47 中要求的燃料，才可保證燃燒系統(tǒng)運行，滿足可用性承諾。燃氣中液體碳氫化介物的出現(xiàn)易使熱通道零 件處于過熱壞境，并導致零件卷命腳修周期的縮減。用戶通過使用有效的燃氣凈化系統(tǒng)，或在透平氣 體燃料控制閥接II將氣體燃料加熱至過熱50°F （28-0,來控制這種潛在的問題。完整的系統(tǒng)（體燃 料加熱器上游安裝過濾器是最好的慣例，并保證氣體燃料中的液體和蒸汽被冇效去除。用戶應

19、防ll透平葉片和噴嘴的熱腐蝕。未經(jīng)檢測的利味被處理的燃料帶有污染物，會給透平熱通道 零件帶來實質(zhì)的損書?？梢酝ㄟ^卜面方法避免或降低可能的高維護費用和町靠性的降低：對燃料供應商進行適當?shù)暮瞬?，對于液體燃料，每次運輸提供包括識別燃料的比重、閃點、粘性、 硫含量、流動點和含灰量的報肯。.定期提供合格的燃料質(zhì)最樣品并分析，過程中，建議監(jiān)控燃油中在線含水気 燃油分析器至少能 記出磯、鉛、鈉、鉀、鈣和鎂含量。當燃燒重汕時，面對燃料處理系統(tǒng)進行適當?shù)木S護，燃用蒸飭燃料時如右潛在的污染時，應捉供 凈化裝置。除了在燃料中出現(xiàn)外，污染物也可以通過進I I空氣和用于控制NOx排放或壇加出力而注入的水/汽 進入透平。

20、蒸發(fā)冷卻器也是雜質(zhì)的另一種來源。右些時候這些污染物引起熱通道的損壞不亞燃料中所 含的污染物。GE規(guī)范定義了燃料、空氣和水/汽中污染物的最人限制。除了燃料質(zhì)量，燃料系統(tǒng)運行也是設備維護的一個因素。在換用氣體燃*肘，液體燃料可能未清吹, 仍科燃燒部件接觸，陰塞燃料系統(tǒng)。為了減少結焦和枳碳，雙燃料BLffl （氣體和液體）應該盡可能不用 氣體燃料，同樣地，長期使用氣體燃料W，建議定期將氣體切換到液體運行來減少系統(tǒng)部件結焦。當機組起停時，雜質(zhì)和阻塞町能阻11燃油和其他液體燃料從燃燒室、壓氣機、透平和排氣室系統(tǒng)排 出。在系統(tǒng)管道中殘留的液體燃料也會引起安全風險，正確地按GE程序維護和檢查，可確保起動失敗

21、 排污系統(tǒng)的止確運行。13MS®在尖峰負荷的最人運行狀態(tài)下，由于燃燒溫度較高，需要更頻繁的熱通道部件的維護和替換。以 MS7001EA權畫為例，從葉片壽命立場來看，在尖峰負荷下每運行一小時（燃燒溫度+100下/56°0,柑 當于在基本負荷下運行六個小時。這種運行方式下維護岡數(shù)為6。圖12定義了在燃燒溫度下楓U壽命影 響的相應變化，應該注意到這不足線形關系，如燃燒溫度增加+200°F/lll°C,即相當于6X6倍或36： 1«提高燃燒溫度會降低部件壽命，而降低燃燒溫度可延長部件壽命。這就提供了一個通過定期部分負 荷運行來補償峰值負荷運行下產(chǎn)生的負

22、面影響。但是，必須了解到I謎這種抵償是非線形的，即燃燒溫 度劃J誡降低同一數(shù)值時，其相互補償程度不是_比一的。在基本狀態(tài)-100°F/56°C下運行六個小時才可 抵償基本負荷環(huán)境上+100T/56°C運行一個小時。認識到負荷降低并不總是意味著燃燒溫度降低也是很甫要的。在熱冋收用中，蒸汽發(fā)生裝置提高 廠效率，燃機過降低負荷并關小進II町轉導葉來減少進I空氣，維持瑕人排氣淋丄對這種聯(lián)合循環(huán) 裝置來說，直到負荷附氐到人約額定功率的8氓，燃燒溫度才會附氐。相反的，權囪1以簡單循環(huán)模式， 在負荷降低到妙時保持進II導葉全開，在這個輸出水平燃燒溫度有超過200°F/

23、lC的縮減量。不同運 行模式的対熱通道部件壽命影響是不同的。權控制影響見圖13。類似的，配有DLN燃燒系統(tǒng)的知肌利 用進I 1導葉調(diào)節(jié)，以及進I I抽熱以達到部分負荷F的低NOx預混運行方式。00堰燒爲度差值106 維護因數(shù)120II120II圖12燃燒溫/血扌葉片壽命影響WM100*長荷120II住熱冋ttttX下減少負商竹牢件妤命圖13燃燒溫度和負荷關系一ft冋收對簡單循環(huán)120II如上所述的燃燒溫度對熱通道維護產(chǎn)生影響涉及燃料的清潔度，比如天然氣和輕蒸飾油.熱通道部 件嫦變斷裂是首要壽命限制兇素.也足決'走維護間隔影響的主要因素。對含灰分的重油,腐蝕和結垢足 巫要影響肉素，并且和

24、燃燒溫度是另一種不同的關系。圖14顯示了在燃用重油時燃燒溫度與熱通道維護 囚數(shù)的相關性。町見號燃燒溫度的相關性降低維護因數(shù)本身高是由丁涉及到燃料中腐蝕成分等問題。燃燒溫度増量維護因數(shù)圖14燃用垂油維護因數(shù)注加汽用于控制NOx排放或增加出力而注入的水和汽，即使符介GE規(guī)范要求，也能影響機組壽命和維 護周期。這涉及加入水對熱燃氣傳播特性的影響。見圖15,燃氣導熱率提高能增加対葉片和噴嘴的熱傳 導，能導致金屬溫度的提高并附氐部件殍命。注水/汽增加熱通道零件的金屬溫度水影響燃氣傳播性質(zhì)：k 導熱系數(shù)fCp比熱t(yī) u 性一增加傳熱系數(shù)提高金屬溫度和降低I片片壽命例：(NB7001EA tlLffl第一級

25、葉片): 泌3%汽(25ppn0x) H=+4% (傳熱系數(shù)) 金屬溫度二+15 T (8 C) 壽命=33%燃燒溫度不變時圖15注水/汽和葉片傾嘴壽命注水/汽的業(yè)H彩命影響與燃機控制方式有關。大第數(shù)基本負荷卜運行的電氏使用注水/汽時.其 控制系統(tǒng)會降低燃燒溫度。它町和燃V側更高的熱交換影響相抵消，使葉片壽命沒右影響.這就是下式 曲線運行。這足所冇燃機的標準配置.仃和沒冇注水/汽都是。然而，一些機組上，控制系統(tǒng)被設計成冇 注水/汽時維持燃燒溫度不變.這是濕式曲線運行，它可產(chǎn)牛額外的tfim出力，但如先前描述會降低權im 施 以這種方式控制的用呦一般應在每年運行時間低或用戶決定減少權囪國命以増加

26、出力的調(diào)峰機 組。圖16顯示了由兩種不同控制模式而產(chǎn)生的濕式和干式曲線及性能區(qū)別。注汽 25 ppm NO*圖16排/溫度控制曲線一MS7001EA干式和濕式控制一個與注水/汽右關的附加因素涉及到燃機部件氣動載荷提高，這是由注水增加循環(huán)壓比所引起的。 這附加的我荷能増加下游第二第匚級噴嘴內(nèi)I時帶的變形率，縮短維修周期。但是，根據(jù)對GTD222的介 紹，這種第二第三級噴嘴的高蠕變強度材料合金可最小化這個因素。干式控制方式運行的睢氏有關注水維護因數(shù)從1細囪I第.和第三級噴嘴采用GTD-222）到1.5 （£細噴嘴采用FSX414和注5%的水），濕式控制方式運行的機組，維護因數(shù)在為組采用G

27、TD-222和 注5%的水時接近2,采用FSX414時是4。循環(huán)運行的影響在先前的討論中，描述了以時間為準則的維護標準的運行因素。對以起動次數(shù)為準則的維護標準， 必須考慮與科呦起動、運行和停機循環(huán)影響相關的運行因素。羽小準起停町能降低熱通道部件和轉子的 壽命 并且可能使的需要更頻繁的維護和部件維修/替換。熱通道零件圖17顯示了正常起停循環(huán)下燃燒溫度的變化。點火升速、升負荷、降負荷和停機都能產(chǎn)生氣體 溫度變化，并產(chǎn)生相應的金屬溫度變化。如燃氣溫度快速變化，葉片或嘶的邊緣比厚的截面反應更迅 速，見圖18。這種溫度梯度依次產(chǎn)生熱應力，羨至能導致裂紋。圖19描述了 MS7001氏訕附I透平第一 級葉片

28、在止常起停循環(huán)卜.的溫度變歷程。點火和加速過程中，由丁葉片剖面邊緣部分比厚的部分更迅 速地變熱，產(chǎn)生瞬時的壓力應變。在滿負荷的工況下，葉片金屬溫度達到大值，而在葉片冷卻部位存 在由止常穩(wěn)態(tài)溫度梯度引起的壓力應變。停機時，相反.葉片剖面邊緣部分比厚的部分更迅速冷 從而導鮑氣邊產(chǎn)生拉山變。熱疲勞試驗發(fā)現(xiàn)一個部件在出現(xiàn)裂紋前能承受的循環(huán)次數(shù)取決于總應變范闈和最犬金屬溫度。任何 運行參數(shù)超過止常循環(huán)運行參數(shù)，都會明顯増加應變范闌或提高最人金屬溫度，從而降低零件的疲勞壽 命，并增加以起動次數(shù)為準則的維護肉數(shù)。例如，圖20比較了_個正常運行循環(huán)和一個發(fā)生過滿負荷跳 機的循環(huán)。跳機循環(huán)中應變范用明顯的增人，

29、他對零件的壽命影響相當于八個正常起停機循環(huán)。部分負 荷下的跳機影響較小，因為跳機開始時金屬溫度較低，圖21顯示了當在80%到00%負荷間跳棚寸，維 護因數(shù)是8： 1,在滿速空我時跳冊摩護因數(shù)是2： 1。類似的，為兇1在尖峰負荷運行的燃料增加將導致部 件金屬溫度增加。圖18第-級葉片懈時溫度分布狀態(tài)關鍵參數(shù)最大應變范圍攝大金雇溫度1葉片低周疲勞（LCF）金屬溫度基本負面圖9動葉進氣邊逞度/應變1個跳機循環(huán)二8個正常起停循環(huán)圖20低周疲勞壽命敏感度一第級肝片圖21維護因數(shù)一負荷跳機圖22維護因數(shù)一啟動循環(huán)最人負荷值影響在尖峰負荷下跳機維護因數(shù)足10： L跳機有別于正常啟動關閉循環(huán)可增加等效啟動次數(shù)

30、。同樣的, 在圖44當龜啟動公式中，影響因數(shù)減1顯示公式的凈結果應與增加的應變范闈等效。例如，基本負荷下 的一次心動和跳機將認為等效于8次止常循壞過程（一個在基本負荷卜的冶動循環(huán)丿J吐肉跳機而產(chǎn)生的 87個等效循環(huán)），維護因數(shù)為8： 1。類似于跳札緊急起動和快速加載將影響以起動次數(shù)為準則的維護周期。這又與這些情況下應變范 用的增加有關。的血在5分鐘內(nèi)實現(xiàn)從停村倒?jié)M負荷的緊急起動時，對部件壽命影響柑當于20個止常起 停循環(huán)。一個快速加我的止常起動時，部件殍命影響相當于2個止常起停循壞。像跳機一樣，胡呦快速 起動或快速加我的影響應被認為9 個正常循環(huán)分開，并且除了正常起停循環(huán)，它們的影響應當制成列

31、 表。但是，這些因數(shù)未被減1,所以一次緊急起動加載至基本負荷下的循環(huán)總共相肖于21次止常起停循 環(huán)。見附錄A的當融動次數(shù)舉例。上述的各因數(shù)縮短維護周期，但部分負荷運行循環(huán)可延長維護周期。圖22是用丁這種運行的指導 方針。例如，兩個最大運行負荷低于60%的循環(huán)相當于_個起動后運行負荷高于60%的循環(huán)，或換牙一 種表示方法，即維護因數(shù)為5。起動參數(shù)計算基于運行中達到的最人負荷。因此如果一臺村在部分 負荷卜運行3個星期，然后最后十分鐘在基本負荷運行，那么申丿國全部運行被稱為基本負荷起/停循壞。轉子部件除了熱通道部件，轉子結構維護和維修要求也受用呦起動、運行、停機、加我卸我特性有關的循環(huán) 效應影響。其

32、根據(jù)運行狀態(tài)及設訃要求確定的維護因數(shù)應包含入用戶勒計劃。當累積的起動次數(shù)或W 間到達檢查限制時，應拆卸和檢査所有轉子部件。（見圖45和圖46的檢查周期）當起動程序開始時，轉子的熱力狀態(tài)是決定轉子維護周期和轉子部件壽命主要因素。如釧時轉子 為冷態(tài)直至的囪1發(fā)電過程，會產(chǎn)生瞬時熱應力，同一起動時間程序卞，人轉子因為升溫慢，其熱應力比 小轉子大，而熱應力高將縮短機械疲勞壽命及檢修周期。在1950到1970這個時期，電力市場的發(fā)展導致更人的蒸汽輪機運行在更高的溫度，因而蒸汽輪機 產(chǎn)業(yè)意識到有必要調(diào)整起動時間。與1950、1960年的蒸汽輪卻附尺寸增加趨勢類似，因為技術發(fā)展條 件及為了滿足聯(lián)合循環(huán)發(fā)電站

33、的高功率和熱效率需求，燃機轉子在1980利1990年有增人的趨勢。隨著轉子尺寸的增人，根據(jù)蒸汽輪機和近來燃弋侖機得到的經(jīng)驗，應該將其考慮到燃'if侖機的起動 控制里，并根據(jù)不同負荷循環(huán)確定相対于轉子壽命縮短的維修參數(shù)。這些維護因數(shù)可用來調(diào)整特定負荷 循環(huán)下轉子部件的檢査、維修和替換周期。決定轉子維護因數(shù)的概念適用F所有燃機轉子，但這僅對F型甘畫的轉子細節(jié)討論。與起動相關的 轉了維護因數(shù)號起動前停權間右關。岡為停權明間越2,轉了金屬溫度更接近環(huán)境參數(shù)，并且在隨后 的起動中熱疲勞影響加劇。因此冷態(tài)起動轉子維護因數(shù)是2,而由于熱環(huán)境下較低的熱應力，熱態(tài)起 動轉子維護因數(shù)小于lo這影響在轉子結

34、構一個地方到另一個地方是不同的。但最多限制區(qū)域已決定了 對整個轉子的影響，因此轉子維護因數(shù)應指出這些不同冬件上述約束區(qū)域的轉子維護參數(shù)。轉子起動的熱力狀態(tài)不是唯-影響轉了維護周期和壽命的因素。在透平快速升負荷時，即快速起動 和快速加我增加了熱梯度，并且加覓了轉子負荷。負載狀態(tài)下跳機及異常跳機后馬上起動如停機1小時 內(nèi)起機，將縮短轉子維護周期。圖23列出了推薦的運行因數(shù)，用于決定PG7241和PG9351的設計轉子 的全面維護因數(shù)，用于其他機型的因素參考相應的技術信息資料。7241/9351* 設計轉子細咽數(shù)熱態(tài)啟動內(nèi)數(shù) （停機14小時）快速啟動1.0正常啟動0.5暖態(tài)1啟動因數(shù) （停機牛20才

35、曲打1.80.9曖態(tài)2心動囚數(shù) （停機2440小時）281.4冷態(tài)啟動因數(shù) （停機40小時）4.020負荷跳機因數(shù)4.04.0熱態(tài)啟動因數(shù) （停機04小時）4.020審其他因數(shù)適用于早期9351犯11.肉數(shù)與起動時的機械熱力壞境相關負荷跳機、快速啟動和20小時的匝起會縮短維護周期圖23運行有關的維護因數(shù)與轉子維護要求相關的每個因數(shù)的人小由t/LSL運行方式?jīng)Q定。這里有三種運行的典型種類，卜両描 述的就是調(diào)峰、周期和連續(xù)運行三種類型：.調(diào)峰機組有一個相對高的起動頻率和一個（艇行時間。根據(jù)季節(jié)性需要運行，調(diào)峰科Lffl_般冷態(tài) 起動率比例高。周期性負荷朗如口 '常開機，周末停機。每次起動后

36、運行12到16小時，一般起動時轉子處F暖態(tài), 在維護停機后或在停機2天后才需冷態(tài)起動。連續(xù)基荷權Ufl為每次起動后長時間運行，因為一般實施維護才停機,所以人部分起動是冷態(tài)起動。 冷起動比率高，起動總次數(shù)低。連續(xù)基荷利直1的轉子維護周期取決于運行時間而非起動次數(shù)。圖24列出了這三種運行類型每一種作業(yè)形態(tài)。圖24中可以看到，不同運行方式機組的熱態(tài)、暖態(tài)和冷態(tài)起動有不同的啟動次數(shù)，每種起動都對 轉子維護周期有不同的影響。因此以起動次數(shù)為準則的轉子維護周期決定于It特定的運行方式。下而 將描述一種方法，這種方法幫助用戶根據(jù)運行方式?jīng)Q定維護肉數(shù)。利用轉子維護因數(shù)，結合實際的運行 方式，可獲得權呦整體維護

37、因數(shù)，并能用丁決定轉子檢查周期。圖25列出了以起動次數(shù)為準則的維護因 數(shù)為的基準機組的典型運行方式。如不同于圖25定義的運行方式，特別是冷態(tài)起動或跳機次數(shù)多，維 護因數(shù)將比1大。停機后盤車裝fit運行，這是訴起動前正常運行程序的重要部分。圖描述了盤車裝置方案和運 行方針（見附錄）。有關的操作說明和要求見所附適用條款。停權詬，盤動轉子是必要的，來避免彎曲, 如果轉子在芳曲的請況下起動將導致高震動和額外的曆損，機組在計劃停機后敲好足保持盤車裝置運行 直到輪間溫度冷至周邊環(huán)境溫度。如果權呦1在完全冷卻后48小時將不再起動，那么停盤乍裝置。m調(diào)峰周期超熱態(tài)啟動率（停機4小時）3%1%10%暖態(tài)1啟動率

38、（停機420小時）10%82%5%暖態(tài)2啟動率（停機2（M0小時）37%13%5%冷態(tài)啟動率（停機40小時）50%4%80%每次啟動后運行時間（小時）416400每年運行時間（小時）60048008200每年啟動次數(shù)15030021跳機率3%1%20%每年跳機次數(shù)5341.71.0NA運行圖表針對特定為im檢查周期什對特定用LSI圖24FA燃機典型運行圖表基本型咂周期性負荷6每周啟動次數(shù)16每次動后所需運行時間（小時）4每年維護停機次數(shù)50每年按50周計算4800每年運行時間（小時）300每年啟動次數(shù)0每年跳機次數(shù)1維護因數(shù)12每年冷態(tài)心動次數(shù)（率）（停機40小時）4%39每年1暖態(tài)2啟動次數(shù)

39、（率）（停機2CM0小時）13%246每年暖態(tài)啟動次數(shù)（率）（停機420小時）82%3每年熱態(tài)啟動次數(shù)（率）1%基本型村直1獲得維護因數(shù) =1圖25以心動次數(shù)為準則的維護岡素定義對熱重起和冷起動存在進一步的指導。負荷跳機、滿速無負荷跳權威止常停機后.在重起之前.建 議運行盤車柚勾盤轉子一個小時。這一措施町在下次起動前，促使前次產(chǎn)生的瞬時熱應力衰減。如果機 組必須要在一個小時內(nèi)起動，那么冷起動因數(shù)必須考慮。在冷起動或熱起動之前，如果探測到彎曲，盤 乍裝盤運行較氏時間足必要的 可通過込皿乍速度的振動I豳用于確信轉了鸞曲是否在討接受水平和 是否進行起動程序。用戶Him特殊介紹和信息參見運行維護手冊和

40、適當?shù)目蚓€圖。瞅室零件一個典型的燃燒系統(tǒng)包括過渡段、火焰筒、導流襯套，端部組件包括燃料噴嘴、安裝座、堵頭科端 孟，其他破件包括聯(lián)焰管、火花塞和火焰檢測器。另外，還有很多燃料和空氣傳輸部件如清吹閥、止回 閥和柔型軟管。GE提供幾種燃燒系統(tǒng)，包括標準燃燒室.多噴嘴低噪音式燃燒室（MNQC）、綜卻化 聯(lián)合循環(huán)(IGCC)燃燒室和干式低NOx燃燒室(DLN)o每一種燃燒系統(tǒng)都令其獨特的運行特性和運 行方式，對維護和修理要求的影響也不一樣。燃燒室的維護和修理要求和熱通道部件一樣，受到許袞因素影響，包括起動循環(huán)、跳機、燃料種類 和質(zhì)最、燃燒溫度籾控制排放或增加出力的注水/汽最等。但是，影響燃燒系統(tǒng)還有其他

41、特殊的因素。其 中_個就是運行方式，描述為燃料帕方式。在高負荷時，低負荷運行模式的使ffl將顯著縮短維護周期。 如在高負荷下使用DLN1擴展的Lean-Lean模式，導致維護因數(shù)為10。同樣的，在DLN 2胡兇1使用 Lean-Lean模式，維護因數(shù)為10。另一個影響燃燒系統(tǒng)維護的因素是聲動態(tài)特性。聲動態(tài)特性是由燃燒 系統(tǒng)產(chǎn)生的圧力振動現(xiàn)象，如果幅度足夠高，能導致明顯的磨損和裂紋。GE調(diào)整燃燒系統(tǒng)的聲動態(tài)特 性，低到足夠保證不影響本好I謎的維護。如果'需要，在每次燃燒檢查周期執(zhí)行燃燒系統(tǒng)維護。檢查周期方針見圖42,建議根據(jù)特殊經(jīng)驗調(diào)整 周期。替換周期一般由建議的燃燒或維修周期和一般燃燒

42、部件特殊性定義。一般而言，如果燃燒系統(tǒng)檢 査周期延長，那與檢査次數(shù)相關的零件替換周期將縮短。例如，一個部件有8000小時的燃燒檢資(CI) 周期，6 (CI)即48000小時的替換周期，如果燃燒系統(tǒng)檢查周期延長到12000小時來保證48000 4耐的 替換周期，替換周期將為4 (CI)。對于燃燒部件，基本運行狀態(tài)維護因數(shù)對應的Hlffl為正常點火起動及停札基本負荷，燃用天然氣, 沒有注水/汽卜；使以運行N寸數(shù)為準則的維護因數(shù)增加的原因包括處于調(diào)峰負荷、蒸館I物或朿油，干式 或濕式伽制曲線卜注水/汽量。使以起動次數(shù)為準則的維護因數(shù)增加的原因包括調(diào)峰負荷、燃料種類、 注水/汽量、跳機、緊急起動和快

43、速加戦。耳嗓定頻率運行GE單軸匝型燃弋侖機被設計為在95%到105%速度范闌內(nèi)運行。超過額定轉速范國的運行對維護 要求有潛在的影響。根據(jù)行業(yè)規(guī)范要求，透平的設計、使用的透平控制原理、運行狀況都可引起熱通道 部件壽命的加速消耗。必須了解與運行有關的維護因數(shù)，并分析和記錄利噬啲轉速變化，包含入制兇啲 維護計劃。運行在電力系統(tǒng)頻率下，用于驅動發(fā)電機的燃機，右時為了滿足運行要求，會在電網(wǎng)突然加載及發(fā) 生容最變化下要求保持頻率穩(wěn)定性。大多數(shù)規(guī)范要求利在電網(wǎng)頻率擾動后保持聯(lián)網(wǎng)狀態(tài)。對低頻運行, 透平輸出降低，轉速附氐是可行的，對透半的影響很小。在一些電力系統(tǒng)中，要求維持負荷力規(guī)定的相 對J電網(wǎng)頻率的負荷范

44、用內(nèi)，仃更嚴格的規(guī)范要求保持在線。例如由全國高壓輸電網(wǎng)公司(NGC)定義 了更嚴格的要求，NGC規(guī)范中，如圖26所顯示的頻率變動下情況應能被接受和/或可控的。此說明中，朝囪1出力必須在電網(wǎng)頻率±1%的穩(wěn)定范鬧(在50Hz電網(wǎng)系統(tǒng)中±0.5%Hz)保持穩(wěn)定, 直至峨速為爼，此前頻率每額外I、降1%，tILffl出力下降1%。要求規(guī)定在95%到104%速度Z間町以 20連續(xù)運行，在殂和95%卜運行20秒。環(huán)境必須滿足繪人周闌溫度為25t (77T)o低頻運行下為滿足規(guī)范要求而保持»平輸出，會對維護會產(chǎn)生影響。轉速下降后，壓氣機流量會下 降，導致透平輸出下降。如果名義輸

45、出隨轉速下降至規(guī)定最小值時，則應采取增加出力措施。丿詐數(shù)選 擇透平過燒增加出力，另外水洗也是潛在方法。環(huán)境溫度是影響增容的_個顯著的因素，這涉及到用縮朝氐行容氐如果圧縮機修止速度到達限制 值，可能要求關小進門導葉。對丁一臺班級的燃'(輪機來說，在0°C (32°F)運行，無須增容施即町 滿足NGC要求，而當在25°C (77T)運行時，沒冇增容措施，可能不能滿足NGC要求。例如，圖27顯 示了一臺FA級科肌在25°C (7TF)時，沒有增容措施，隨著電力系統(tǒng)頻率變化的輸出趨勢。在圖27中，燃V侖機在NGC連續(xù)運行要求范闌低«端(47.5

46、Hz)輸出不足，要求提高燃燒溫度 過基本負荷燃燒溫度160下來解決。在此id燒水平上，運行的維護因數(shù)將超過lOOxo此水平的過燒將影 響燃燒運行性能及排放特性，也對熱通道部件壽命有覓人影響。也可利用水洗與提高燃燒溫度結介，使 與NGC規(guī)范要求一致，F(xiàn)A燃氣輪機利用此替代件增容方法。圖28中，村歐在周闈溫度25C (77T)和 頻率47.5Hz的條件卜運行，利用水洗利50°F過燒即町滿足NGC規(guī)范。在這些條件卞，見圖12以運行時 間為準則的維護因數(shù)i殳定為“，必須指出，在過頻條件卜迄行不能等同丁在低頻條件下的運行。因為上 述熔売溫度部分己經(jīng)討論過，左尖峰燃燒境下運行與維護因數(shù)之間是卄線

47、性對數(shù)關系。機組出力和電網(wǎng)頻率的關系蒞銭Tamb = 25&C (77T)正常輸出卿輸o.aoo -0.700484951頻率的輸岀不足量52圖27在低頻條件下的透平輸出NGC規(guī)范要求的懺燒溫度Tamb = 25C (77F)燃燒溫度差值迎'4620015010050u 頂5251so49圖28 NGC規(guī)范對IF的要求范由一FA級如上所述，按照NGC規(guī)范要求，在91%到95%速度之間低頻運行，每次不能超過20秒。因此在最小 連續(xù)95%速度卜運行將帶來額外的維護及部件的更換。在速度低于95%卜運行要求提高燃燒溫度來滿足要 求，另外涉及到葉片的潛在擾動，能引起I片片共振必;Z并降低

48、疲勞彩命。考慮到這些，鄒畫在電網(wǎng)頻 率低于95%的速度下運行20s,以起動次數(shù)為準則的維護因數(shù)為60xo超頻或高速運行也影響機組維護和部件替換周期。如果轉速超過額定轉速，旋轉部件的機械應力增 加與轉速增加的平方成比例。如果在超速情況下燃燒溫度保持不變，則熱通道旋轉部件的壽命消耗率將 W 29臍J；將上升，即在105%速度運行一個小時等同于在額定轉速卜運行兩個才耐。腳數(shù)轉速%圖29等溫超速運行時的維護岡數(shù)如果超速運行只是輪機運行全過程的一小部分，則它對零件壽命的影響冇時可被忽略。但是，如果 預期超速運行時間顯著，并維持額定燃燒溫度，那么必須i費累積的運行時間，并包含進透平總體維護 從ISil W

49、JHL調(diào)整維護時間農(nóng)來反映超速運行。為減輕這種影響可選擇降低燃燒曲叟以扌氐消超速對部件 壽命的影響。一些機械驅動應用使用此方法來避免維護因素增加。上面描述了以運行時間為準則來確定持續(xù)運行轉速范I制內(nèi)的維護因數(shù)時，規(guī)范対機m出力和電網(wǎng)頻 率之間的關系要求。還有其他有關透平在頻率變動模式卜運行的研究。在頻率變動模式下，透平處在低 滿我卜運行，并1L隨時町能岡快速增負荷而產(chǎn)生頻率擾動。N3C規(guī)范要求的L組在頻率變動模式卜裝備 快速動作的調(diào)速器，以全速35%的偏差運行。通過這種控制方法，一臺燃氣輪機可按相應的頻率改變?nèi)?小增加負荷。例如，一臺燃機以5%的偏差運行，對應0 5Hz的頻率下降，將增加2呢負

50、荷。透平負荷在低頻條件卜的響應比率由燃氣輪機設計、燃料的特性利璘機的空氣流呈控制系統(tǒng)來決 定，通當情況為10秒內(nèi)透平響應一個頻率的階躍變化。與運行相關的維護因數(shù)取決于負荷改變的人小, 2%頻率下降對應50%負荷變化，將對轉子及熱通道零件壽命、維護產(chǎn)生影響。但是，在人多數(shù)情況下, 透平在接近額定功率運行，対維護因數(shù)影響可能沒那么嚴貳。N3C規(guī)范要求權im在10秒內(nèi)増加10%計 劃輸出，來對應0.5Hz (1%)頻率降低t青況，對聯(lián)合循環(huán)裝置來說，如果燃機必須單獨承擔瞬時荷載變 化，則要求滿足10秒內(nèi)15%的負荷變化。相關的熱通道部件維護丙數(shù)影響將較小，但對轉子維護囚數(shù) 影響較人。對于_個FA機型

51、的轉子，每個頻率偏移都相當于額外的啟動，見圖45描述的維護因素。另 夕卜轉子在頻率變動模式之前必須是島溫運行狀態(tài)?？諝赓|(zhì)量維護和運行費用也受機組消耗的空氣質(zhì)量影響，除了對熱通道部件冇害影響之外，污染物如灰塵、 鹽份和油也能引起斥縮機葉片腐蝕和結垢。20微米的微料進入斥縮權蹴會引起明顯的葉片腐蝕，進入壓 縮的的微?；蛴推?、煙霧、海鹽、工Jk蒸汽吸入也能引起結垢。壓縮機葉片的腐蝕引起葉片表面點蝕，除了増加表面粗糙程度外，也是疲勞裂紋開始的潛在位置。 這些表面點蝕和刀翼形狀變化將降低壓縮機空氣流量和效率，從而減少燃氣輪機輸出和總體熱效率。通常，軸流式壓縮機損壞是燃I丿編出和效率損失的主要原岡，由壓縮

52、機葉片結垢引起的損壞可恢復 720%的性能損失。見圖30所示，壓縮犯占垢使空氣流量降低5%,輸出降低13%,熱耗增加55%。 幸運的足，通過合理的運行和維護程序可以盡量減少結垢類型損失。在明顯發(fā)生結垢以前，壓氣機在線 水洗系統(tǒng)對壓氣機進行帶負荷水洗，用于維持壓縮機效率。離線系統(tǒng)用于清潔嚴更結垢的壓縮札其他 措施包括維護進I 1過濾系統(tǒng)科朋I蒸發(fā)冷卻器，以及周期檢杳和即時修復壓詡I葉片。12 3 -45-7 8壓比圈氐量%圖30由于壓氣機葉片積垢引起的透平性能下降還有些不可恢復的損失，在斥氣機中，這些損失是由與結垢無關的葉片表面點蝕、腐蝕和葉梢摩擦 引起的。透平中，噴管喉部區(qū)域變化、葉頂間隙增加

53、和漏'（是潛在的原因。甚至是一臺維護良好的制組 上，也會有不同程度的預期不可恢復的性能降低。對用戶來說，有規(guī)律的監(jiān)控和iiW丿LM運行參數(shù)，是診斷出壓縮機*：能降低的有效手段。潤滑油清潔度潤滑油的污染和性能惡化能引起軸承巴氏合金表面的磨損科損壞，并引起長期的停運損耗和昂貴的 修理成本。透平潤滑油對于粘性、化學成分、雜質(zhì)的常規(guī)収樣是維護計劃的一個基本部分。潤滑油的取樣和測試參照GEK-32568, “推薦用丁燃氣輪機軸承周H抑境在500下（260D以上的 潤滑油”，另外，潤滑油應該定期檢査微粒雜質(zhì)及水污染參照（SK-11O183, “電站安裝、調(diào)試和維護的清 潔度要求”。潤滑油應該最少每

54、季度取樣，但是，推薦每月取樣。23進口濕度一些用戶增加透平輸出方法是通過使用進II霧化系統(tǒng)，霧化器注入進II管道人量的水氣，使壓氣機 前幾級暴露于潛在的液態(tài)水中。壓氣機在這樣的環(huán)境下運行可能由于腐蝕、結垢和材料損壞而引起壓氣 機的長期損壞。經(jīng)驗表明，進11加濕時，水質(zhì)情況、進門消音器和管道材料、進11消音器的狀況對壓縮 機的結垢嚴審程度有很人影響。柑同的，蒸發(fā)冷卻和過最的水洗也可能損壞斥氣機。圖31顯示了由于壓 氣機在濕潤狀態(tài)卜運行對材料性能產(chǎn)生長期損壞的影響，水質(zhì)標準應該參照GEK-101914B, “燃機注水/ 汽純度要求匕由于環(huán)境惡化引起的腐蝕 降低葉片材科的持久應力強度 點蝕弓I起局部的應力梯級交變應力相對值疲勞強度對環(huán)境的致感度AIST403葉片的疲勞強度估計值"0.9"0.70.6"20-3血差。2差。2圖31長期潮濕環(huán)境卜材料的性能惡化如透平用403SS壓氣機葉片，液態(tài)水的出現(xiàn)將降低葉片疲勞強度多達3氓，并增加葉片上裂紋擴展 比例，液態(tài)水也使葉片腐蝕，這種腐蝕可能由鹽性環(huán)境（見GER-3419）加劇。如果環(huán)境是酸性的并H 葉片出現(xiàn)麻點狀腐蝕，將引起疲勞強«的再次降低。有麻點狀腐蝕的葉片材料強«降低到原來的40%。 停