粉體工程第六章粉碎過程及設(shè)備

1、第6章 粉碎過程及設(shè)備6.1 6.1 粉碎的基本概念粉碎的基本概念1.1.粉碎的定義：粉碎的定義：固體物料在外力作用下克服其內(nèi)聚力使之破固體物料在外力作用下克服其內(nèi)聚力使之破碎的過程稱為粉碎。碎的過程稱為粉碎。破碎：粗碎破碎：粗碎將物料破碎至將物料破碎至100mm100mm左右左右 中碎中碎將物料破碎至將物料破碎至30mm30mm左右左右 細碎細碎將物料破碎至將物料破碎至3mm3mm左右左右 粉磨粉磨 ：粗磨：粗磨將物料粉磨至將物料粉磨至0.1mm0.1mm左右左右 細磨細磨將物料粉磨至將物料粉磨至60m60m左右左右 超細磨超細磨將物料粉磨至將物料粉磨至5m5m或更小粉碎或更小粉碎 粉碎分為

2、破碎和粉磨兩類處理過程：粉碎分為破碎和粉磨兩類處理過程： 大塊物料碎裂成小塊物料的加工過程大塊物料碎裂成小塊物料的加工過程稱為破碎稱為破碎； 小塊物料碎裂成細粉末狀物料的加工過程小塊物料碎裂成細粉末狀物料的加工過程稱為粉磨稱為粉磨。 相應(yīng)的機械設(shè)備分別稱為相應(yīng)的機械設(shè)備分別稱為破碎機械和粉磨機械破碎機械和粉磨機械。平均粉碎比平均粉碎比是衡量物料粉碎前后粒度變化程度的一個指標(biāo)是衡量物料粉碎前后粒度變化程度的一個指標(biāo)，也是粉碎設(shè)備性能的評價指標(biāo)之一。，也是粉碎設(shè)備性能的評價指標(biāo)之一?？捎闷湓试S的最大進料口尺寸與最大出料口尺寸之比（稱可用其允許的最大進料口尺寸與最大出料口尺寸之比（稱為公稱粉碎比）作

3、為粉碎比。為公稱粉碎比）作為粉碎比。粉碎比與單位電耗是粉碎機械的重要技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)，后者粉碎比與單位電耗是粉碎機械的重要技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)，后者用以衡量粉碎作業(yè)動力消耗的經(jīng)濟性；前者用以說明粉碎用以衡量粉碎作業(yè)動力消耗的經(jīng)濟性；前者用以說明粉碎過程的特征及粉碎質(zhì)量。當(dāng)兩臺粉碎機粉碎同一物料且單過程的特征及粉碎質(zhì)量。當(dāng)兩臺粉碎機粉碎同一物料且單位電耗相同時，粉碎比大者工作效果就好。因此，鑒別粉位電耗相同時，粉碎比大者工作效果就好。因此，鑒別粉碎機的性能要同時考慮其單位電耗和粉碎比的大小。各種碎機的性能要同時考慮其單位電耗和粉碎比的大小。各種粉碎機械的粉碎比大都有一定限度，且大小各異。一般地粉碎機械的粉碎

4、比大都有一定限度，且大小各異。一般地，破碎機械的粉碎比為，破碎機械的粉碎比為3 3100100；粉磨機械的粉碎比為；粉磨機械的粉碎比為50050010001000或更大?；蚋蟆?3.3.粉碎級數(shù)粉碎級數(shù) 由于粉碎機的粉碎比有限，生產(chǎn)上需用二臺或多臺由于粉碎機的粉碎比有限，生產(chǎn)上需用二臺或多臺粉碎機串聯(lián)起來進行粉碎。幾臺粉碎機串聯(lián)起來的粉碎粉碎機串聯(lián)起來進行粉碎。幾臺粉碎機串聯(lián)起來的粉碎過程稱為過程稱為多級粉碎多級粉碎；串聯(lián)的粉碎機臺數(shù)稱為粉碎級數(shù)。；串聯(lián)的粉碎機臺數(shù)稱為粉碎級數(shù)。 若串聯(lián)的各級粉碎機的粉碎比分別為若串聯(lián)的各級粉碎機的粉碎比分別為i i1 1、i i2 2i in n, , 總

5、粉碎比為總粉碎比為i i0 0，則有，則有 i i0 0=i=i1 1.i.i2 2i in n 多級粉碎的總粉碎比為各級粉碎機的粉碎比之乘積多級粉碎的總粉碎比為各級粉碎機的粉碎比之乘積。 若已知粉碎機的粉碎比，即可根據(jù)總粉碎比要求確若已知粉碎機的粉碎比，即可根據(jù)總粉碎比要求確定合適的粉碎級數(shù)。由于粉碎級數(shù)增多將會使粉碎流程定合適的粉碎級數(shù)。由于粉碎級數(shù)增多將會使粉碎流程復(fù)雜化，設(shè)備檢修工作量增大，因而在能夠滿足生產(chǎn)要復(fù)雜化，設(shè)備檢修工作量增大，因而在能夠滿足生產(chǎn)要求的前提下理所當(dāng)然地應(yīng)該選擇粉碎級數(shù)較少的簡單流求的前提下理所當(dāng)然地應(yīng)該選擇粉碎級數(shù)較少的簡單流程。程。 4. 4. 粉碎產(chǎn)品的粒

6、度特性粉碎產(chǎn)品的粒度特性 物料經(jīng)粉碎或粉磨后，成為多種粒度的集合體，為了考察物料經(jīng)粉碎或粉磨后，成為多種粒度的集合體，為了考察其粒度分布情況，通常采用篩析方法或其它方法將它們按一定的其粒度分布情況，通常采用篩析方法或其它方法將它們按一定的粒度范圍分為若干粒級。粒度范圍分為若干粒級。 1.1.凡從粉碎（磨）機中卸出的物料即為產(chǎn)凡從粉碎（磨）機中卸出的物料即為產(chǎn)品，不帶檢查篩分或選粉設(shè)備的粉碎（磨品，不帶檢查篩分或選粉設(shè)備的粉碎（磨）流程稱為）流程稱為開路（或開流）流程開路（或開流）流程。優(yōu)點優(yōu)點是比較簡單，設(shè)備少，揚塵點也少。是比較簡單，設(shè)備少，揚塵點也少。 缺點是當(dāng)要求粉碎產(chǎn)品粒度較小時，粉碎

7、缺點是當(dāng)要求粉碎產(chǎn)品粒度較小時，粉碎（磨）效率較低，產(chǎn)品中會存在部分粒度（磨）效率較低，產(chǎn)品中會存在部分粒度不合格的粗顆粒物料。不合格的粗顆粒物料。 2.2.凡帶檢查篩分或選粉設(shè)備的粉碎（磨）凡帶檢查篩分或選粉設(shè)備的粉碎（磨）流程稱為流程稱為閉路（或圈流）流程閉路（或圈流）流程。 特點是特點是從粉碎機中卸出的物料須經(jīng)檢查從粉碎機中卸出的物料須經(jīng)檢查篩分或選粉設(shè)備，粒度合格的顆粒作為篩分或選粉設(shè)備，粒度合格的顆粒作為產(chǎn)品，不合格的粗顆粒作為循環(huán)物料重產(chǎn)品，不合格的粗顆粒作為循環(huán)物料重新回至粉碎（磨）機中再行粉碎（磨）。新回至粉碎（磨）機中再行粉碎（磨）。粗顆粒回料質(zhì)量與該級粉碎（磨）產(chǎn)品粗顆?；?/p>

8、料質(zhì)量與該級粉碎（磨）產(chǎn)品質(zhì)量之比稱為循環(huán)負(fù)荷率。質(zhì)量之比稱為循環(huán)負(fù)荷率。 檢查篩分或選粉設(shè)備分選出的合格物料檢查篩分或選粉設(shè)備分選出的合格物料質(zhì)量質(zhì)量m m與進該設(shè)備的合格物料總質(zhì)量與進該設(shè)備的合格物料總質(zhì)量M M之之比稱為選粉效率，用字母比稱為選粉效率，用字母E E表示。表示。 6.2 6.2 被粉碎物料的基本特性被粉碎物料的基本特性 1. 1. 強度強度 材料的強度是指其對外力的抵抗能力，通常以材料破壞時單位材料的強度是指其對外力的抵抗能力，通常以材料破壞時單位面積上所受的力即面積上所受的力即N/mN/m2 2或或PaPa來表示。按受力破壞的方式不同，來表示。按受力破壞的方式不同，可分為

9、壓縮強度、拉伸強度、扭曲強度、彎曲強度和剪切強度可分為壓縮強度、拉伸強度、扭曲強度、彎曲強度和剪切強度等；按材料內(nèi)部的均勻性和有否缺陷分為理論強度和實際強度。等；按材料內(nèi)部的均勻性和有否缺陷分為理論強度和實際強度。 1.11.1理論強度理論強度 不含任何缺陷的完全均質(zhì)材料的強度稱為理論強度。它相當(dāng)于不含任何缺陷的完全均質(zhì)材料的強度稱為理論強度。它相當(dāng)于原子、離子或分子間的結(jié)合力。原子、離子或分子間的結(jié)合力。 由離子間庫侖引力形成的離子鍵和由原子間互作用力形成的共由離子間庫侖引力形成的離子鍵和由原子間互作用力形成的共價鍵的結(jié)合力最大，為最強的鍵，鍵強一般為價鍵的結(jié)合力最大，為最強的鍵，鍵強一般為

10、10001000000000kJ/molkJ/mol 金屬鍵次之，約為金屬鍵次之，約為100100800800kJ/molkJ/mol； 氫鍵結(jié)合能約為氫鍵結(jié)合能約為20203 30 0kJ/molkJ/mol；范德華鍵強度最低，其結(jié)合能；范德華鍵強度最低，其結(jié)合能僅為僅為 0.40.44.24.2kJ/molkJ/mol。 原子或分子間的作用力隨其間距而變化，并在一定距離處保持原子或分子間的作用力隨其間距而變化，并在一定距離處保持平衡，而理論強度即是破壞這一平衡所需要的能量，可通過能平衡，而理論強度即是破壞這一平衡所需要的能量，可通過能量計算求得。理論強度的計算式如下：量計算求得。理論強度的

11、計算式如下： 2/1)(Eth 1.21.2實際強度實際強度 完全均質(zhì)的材料所受應(yīng)力達到其理論強度時，所有原子或分子完全均質(zhì)的材料所受應(yīng)力達到其理論強度時，所有原子或分子間的結(jié)合鍵將同時發(fā)生破壞，整個材料將分散為原子或分子單元間的結(jié)合鍵將同時發(fā)生破壞，整個材料將分散為原子或分子單元。幾乎所有材料破壞時都分裂成大小不一的塊狀，這說明質(zhì)點間。幾乎所有材料破壞時都分裂成大小不一的塊狀，這說明質(zhì)點間結(jié)合的牢固程度并不相同，即存在著某些結(jié)合相對薄弱的局部，結(jié)合的牢固程度并不相同，即存在著某些結(jié)合相對薄弱的局部，使得在受力尚未達到理論強度之前，這些薄弱部位已達到其極限使得在受力尚未達到理論強度之前，這些薄

12、弱部位已達到其極限強度，材料已發(fā)生破壞。因此，材料的實際強度或?qū)崪y強度往往強度，材料已發(fā)生破壞。因此，材料的實際強度或?qū)崪y強度往往遠低于其理論強度，實測強度約為理論強度的遠低于其理論強度，實測強度約為理論強度的1/1001/1001/10001/1000。由。由表表6-16-1中的數(shù)據(jù)可以看出二者的差異。中的數(shù)據(jù)可以看出二者的差異。材料的實測強度大小與測定條件有關(guān)，如試樣的尺寸、加載速度材料的實測強度大小與測定條件有關(guān)，如試樣的尺寸、加載速度及測定時材料所處的介質(zhì)環(huán)境等。對于同一材料，小尺寸時的實及測定時材料所處的介質(zhì)環(huán)境等。對于同一材料，小尺寸時的實測強度要比大尺寸時來得大；加載速度大時測得

13、的強度也較高；測強度要比大尺寸時來得大；加載速度大時測得的強度也較高；同一材料在空氣中和在水中的測定強度也不相同，如硅石在水中同一材料在空氣中和在水中的測定強度也不相同，如硅石在水中的抗張強度比在空氣中減小的抗張強度比在空氣中減小12%12%，長石在相同的情形下減小，長石在相同的情形下減小28%28%。 表表6-1 6-1 材料的理論強度和實測強度材料的理論強度和實測強度 材料名稱材料名稱理論強度理論強度（GPa）實測強度實測強度(MPa)金鋼石金鋼石200約約18001800石墨石墨1.415鎢鎢963000(拉伸的硬絲拉伸的硬絲)鐵鐵402000(高張力用鋼絲高張力用鋼絲) )氧化鎂氧化鎂

14、37100氧化鈉氧化鈉4.310石英玻璃石英玻璃1650 2. 2. 硬度硬度 硬度表示材料抵抗其它物體刻劃或壓入其表面的能硬度表示材料抵抗其它物體刻劃或壓入其表面的能力，也可理解為在固體表面產(chǎn)生局部變形所需的能力，也可理解為在固體表面產(chǎn)生局部變形所需的能量量。這一能量與材料內(nèi)部化學(xué)鍵強度以及配位數(shù)等。這一能量與材料內(nèi)部化學(xué)鍵強度以及配位數(shù)等有關(guān)。有關(guān)。 硬度的測定方法有硬度的測定方法有刻劃法、壓入法、彈子回跳法及刻劃法、壓入法、彈子回跳法及磨蝕法磨蝕法等，相應(yīng)地有莫氏硬度（刻劃法）、布氏硬等，相應(yīng)地有莫氏硬度（刻劃法）、布氏硬度、韋氏硬度和史氏硬度（壓入法）及肖氏硬度度、韋氏硬度和史氏硬度（

15、壓入法）及肖氏硬度（彈子回跳法）等。（彈子回跳法）等。 硬度的表示隨測定方法而不同，一般地?zé)o機非金屬硬度的表示隨測定方法而不同，一般地?zé)o機非金屬材料的硬度常用莫氏硬度來表示。材料的莫氏硬度材料的硬度常用莫氏硬度來表示。材料的莫氏硬度分為分為1010個級別，硬度值越大意味著其硬度越高。表個級別，硬度值越大意味著其硬度越高。表6-26-2列出了典型礦物的莫氏硬度值。列出了典型礦物的莫氏硬度值。表表6-2 6-2 典型礦物的莫氏硬度典型礦物的莫氏硬度值值礦物名稱礦物名稱莫氏硬度莫氏硬度晶格能晶格能(kca/mole)表面能表面能 (erg/cm2)滑石滑石1-石膏石膏225950.04螢石螢石426

16、710.15長石長石6113040.36金剛石金剛石10167471.55 近年來，顯微硬度計的應(yīng)用日益廣泛，它在顯微鏡下可測邊長僅近年來，顯微硬度計的應(yīng)用日益廣泛，它在顯微鏡下可測邊長僅有千分之幾到百分之幾毫米的壓入量，并且可以觀察彈性變形，有千分之幾到百分之幾毫米的壓入量，并且可以觀察彈性變形，這是宏觀壓入法難以看到的。這是宏觀壓入法難以看到的。 硬度測定方法雖有不同，但它們都是使物料變形及破壞的反映，硬度測定方法雖有不同，但它們都是使物料變形及破壞的反映，因而用不同方法測得的各種硬度有互相換算的可能。例如，莫氏因而用不同方法測得的各種硬度有互相換算的可能。例如，莫氏硬度每增加一級，壓入硬

17、度約增加硬度每增加一級，壓入硬度約增加60%60%；又如，莫氏硬度與韋氏；又如，莫氏硬度與韋氏硬度的關(guān)系是硬度的關(guān)系是 莫氏硬度莫氏硬度（韋氏硬度）（韋氏硬度）1/31/3 晶體硬度的測定結(jié)果說明，硬度還與晶體的結(jié)構(gòu)有關(guān)。晶體硬度的測定結(jié)果說明，硬度還與晶體的結(jié)構(gòu)有關(guān)。凡離子或凡離子或原子越小、離子電荷或電價越大、晶體的構(gòu)造質(zhì)點堆集密度越大原子越小、離子電荷或電價越大、晶體的構(gòu)造質(zhì)點堆集密度越大者，其平均刻劃硬度和研磨硬度也越大，因為如此構(gòu)造的晶體有者，其平均刻劃硬度和研磨硬度也越大，因為如此構(gòu)造的晶體有較大的晶格能，刻入或磨蝕都較困難。較大的晶格能，刻入或磨蝕都較困難。不僅構(gòu)造相異的晶體的硬

18、不僅構(gòu)造相異的晶體的硬度不同，而且同一晶體的不同晶面甚至同一晶面的不同方向的硬度不同，而且同一晶體的不同晶面甚至同一晶面的不同方向的硬度也有差異，因為硬度決定于內(nèi)部質(zhì)點的鍵合情況。度也有差異，因為硬度決定于內(nèi)部質(zhì)點的鍵合情況。 金鋼石之所以極硬，是由于其碳原子的價數(shù)高而體積小。因此，金鋼石之所以極硬，是由于其碳原子的價數(shù)高而體積小。因此，雖然它的構(gòu)造質(zhì)點在晶格內(nèi)的堆集密度較小，但其硬度卻異常大。雖然它的構(gòu)造質(zhì)點在晶格內(nèi)的堆集密度較小，但其硬度卻異常大。 硬度可作為材料耐磨性的間接評價指標(biāo)硬度可作為材料耐磨性的間接評價指標(biāo)，即硬即硬度值越大者，通常其耐磨性能也越好度值越大者，通常其耐磨性能也越好

19、。由上述可知由上述可知: : 強度和硬度二者的意義雖然不同，強度和硬度二者的意義雖然不同，但本質(zhì)上卻是一樣的，皆與內(nèi)部質(zhì)點的鍵合情但本質(zhì)上卻是一樣的，皆與內(nèi)部質(zhì)點的鍵合情況有關(guān)。盡管尚未確定硬度與應(yīng)力之間是否存況有關(guān)。盡管尚未確定硬度與應(yīng)力之間是否存在某種具體關(guān)系，但有人認(rèn)為，材料抗研磨應(yīng)在某種具體關(guān)系，但有人認(rèn)為，材料抗研磨應(yīng)力的阻力和拉力強度之間有一定的關(guān)系，并主力的阻力和拉力強度之間有一定的關(guān)系，并主張用張用“研磨強度研磨強度”代替磨蝕硬度。事實上，破代替磨蝕硬度。事實上，破碎愈硬的物料也像破碎強度愈大的物料一樣，碎愈硬的物料也像破碎強度愈大的物料一樣，需要愈多的能量。如圖需要愈多的能量

20、。如圖6-6-3 3所示。所示。 圖圖6-6-3 3硬度與破碎功和破碎力的關(guān)系硬度與破碎功和破碎力的關(guān)系 3. 3. 易易碎碎（磨）性（磨）性定義：定義：易碎（易碎（磨磨）性）性即在一定粉碎條件下，將物料從一定粒度粉碎至某一指即在一定粉碎條件下，將物料從一定粒度粉碎至某一指定粒度所需要的比功耗定粒度所需要的比功耗單位質(zhì)量物料從一定粒度粉碎至某一指定粒度所需單位質(zhì)量物料從一定粒度粉碎至某一指定粒度所需的能量，或施加一定能量能使一定物料達到的粉碎細度。的能量，或施加一定能量能使一定物料達到的粉碎細度。 BondBond粉碎功指數(shù)粉碎功指數(shù), ,其它實驗過程如下其它實驗過程如下：（1 1）試驗用磨機

21、）試驗用磨機：305305305mm305mm球磨機，可控制轉(zhuǎn)數(shù)。球磨機，可控制轉(zhuǎn)數(shù)。（2 2）試驗用研磨介質(zhì)：）試驗用研磨介質(zhì)：采用采用JIS B1501JIS B1501（滾珠軸承用鋼珠）規(guī)定的普通級滾（滾珠軸承用鋼珠）規(guī)定的普通級滾珠軸承用鋼珠，其級配見表珠軸承用鋼珠，其級配見表6-36-3。（3 3）試驗方法：）試驗方法：1) 1) 將試驗原料處理至全部通過將試驗原料處理至全部通過33603360微米方孔篩；微米方孔篩；2) 2) 向磨內(nèi)裝入按上述方法制備的物料向磨內(nèi)裝入按上述方法制備的物料700700cmcm3 3，以，以7070r/minr/min的轉(zhuǎn)速粉碎一定時的轉(zhuǎn)速粉碎一定時間

22、后將粉碎產(chǎn)物按規(guī)定篩目間后將粉碎產(chǎn)物按規(guī)定篩目D Dp1p1( (m)m)進行篩分，記錄篩余量進行篩分，記錄篩余量W(g)W(g)和篩下量和篩下量( (WpWp- -W)W)，求出磨機每一轉(zhuǎn)的篩下量，求出磨機每一轉(zhuǎn)的篩下量G Gbpbp；球徑球徑個數(shù)個數(shù)球徑球徑個數(shù)個數(shù)球徑球徑個數(shù)個數(shù)36.54325.41015.99430.26719.171總計總計285 3) 3) 取與篩下量質(zhì)量相等的新試料與篩余量取與篩下量質(zhì)量相等的新試料與篩余量W W混合作為新物混合作為新物料入磨，磨機轉(zhuǎn)數(shù)按保持循環(huán)負(fù)荷率料入磨，磨機轉(zhuǎn)數(shù)按保持循環(huán)負(fù)荷率250%250%計算。反復(fù)該操計算。反復(fù)該操作直至循環(huán)負(fù)荷率為作

23、直至循環(huán)負(fù)荷率為250%250%時達到穩(wěn)定的時達到穩(wěn)定的G Gbpbp 值為止；值為止； 4) 4) 求出最后三次求出最后三次G Gbpbp 的平均值，并要求的平均值，并要求G Gbpbp最大值與最小值最大值與最小值的差小于的的差小于的3%3%。該即為易碎性值；。該即為易碎性值； 5) 5) 以以D DF80F80(m)(m)表示試料表示試料80%80%通過量的篩孔徑，通過量的篩孔徑，D Dp80p80(m)(m)表表示產(chǎn)品通過量為示產(chǎn)品通過量為80%80%的篩孔孔徑，按下式計算的篩孔孔徑，按下式計算BondBond粉碎功指粉碎功指數(shù)數(shù)WiWi： 顯然，所得的顯然，所得的WiWi值越小，則物料

24、的易碎性越好；反之亦然。值越小，則物料的易碎性越好；反之亦然。10. 1)1010(5 .44808082. 0FpbppliDDGDW 4. 4. 脆性脆性 脆性是與塑性相反的一種性質(zhì)。從變形方面看，脆性材料受脆性是與塑性相反的一種性質(zhì)。從變形方面看，脆性材料受力破壞時直到斷裂前只出現(xiàn)極小的彈性變形而不出現(xiàn)塑性變力破壞時直到斷裂前只出現(xiàn)極小的彈性變形而不出現(xiàn)塑性變形，因此其極限強度一般不超過彈性極限。形，因此其極限強度一般不超過彈性極限。脆性材料抵抗動脆性材料抵抗動載荷或沖擊的能力較差，許多硅酸鹽材料如水泥混凝土、玻載荷或沖擊的能力較差，許多硅酸鹽材料如水泥混凝土、玻璃、陶瓷、鑄石等都屬于脆

25、性材料，它們的抗拉能力遠低于璃、陶瓷、鑄石等都屬于脆性材料，它們的抗拉能力遠低于抗壓能力。正由于脆性材料的抗沖擊能力較弱，所以采用沖抗壓能力。正由于脆性材料的抗沖擊能力較弱，所以采用沖擊粉碎的方法可有效地使它們產(chǎn)生粉碎。擊粉碎的方法可有效地使它們產(chǎn)生粉碎。 5. 5. 韌性韌性 材料的韌性是指在外力的作用下，塑性變形過程中吸收能量材料的韌性是指在外力的作用下，塑性變形過程中吸收能量的能力。吸收的能量越大，韌性越好，反之亦然。韌性是介的能力。吸收的能量越大，韌性越好，反之亦然。韌性是介于柔性和脆性之間的一種材料性能。于柔性和脆性之間的一種材料性能。一般材料的斷裂韌性可一般材料的斷裂韌性可從開始受

26、到載荷作用直到完全斷裂時外力所做的總功。斷裂從開始受到載荷作用直到完全斷裂時外力所做的總功。斷裂韌性和抗沖擊強度有密切關(guān)系，故其斷裂韌性常用沖擊試驗韌性和抗沖擊強度有密切關(guān)系，故其斷裂韌性常用沖擊試驗來測定。來測定。 6.3 6.3 材料的粉碎機理材料的粉碎機理 6.3.1 6.3.1 格里菲斯格里菲斯(Griffith)(Griffith)強度理論強度理論 GriffithGriffith指出，固體材料內(nèi)部的質(zhì)點實際上并非嚴(yán)格地規(guī)則排布，而指出，固體材料內(nèi)部的質(zhì)點實際上并非嚴(yán)格地規(guī)則排布，而是存在著許多微裂紋，當(dāng)材料受拉時，這些微裂紋會逐漸擴展，于其是存在著許多微裂紋，當(dāng)材料受拉時，這些微裂

27、紋會逐漸擴展，于其尖端附近產(chǎn)生高度的應(yīng)力集中，結(jié)果使裂紋進一步擴展，直至使材料尖端附近產(chǎn)生高度的應(yīng)力集中，結(jié)果使裂紋進一步擴展，直至使材料破壞。設(shè)裂紋擴展時，其表面積增加破壞。設(shè)裂紋擴展時，其表面積增加S S，令比表面能為，令比表面能為，則表面，則表面能增加能增加S S，此時其附近約一個原子距離，此時其附近約一個原子距離a a 之內(nèi)的形變能為，裂紋之內(nèi)的形變能為，裂紋擴展所需的能量即由此所儲存的變形能所提供。擴展所需的能量即由此所儲存的變形能所提供。裂紋擴展的臨界條件為：裂紋擴展的臨界條件為：式中式中E E為彈性模量。對于玻璃、大理石和石英等典型材料，上式中的為彈性模量。對于玻璃、大理石和石英

28、等典型材料，上式中的E E為為1010101010101111PaPa，約為約為1010J/mJ/m2 2,a,a約為約為3 31010- -6 6m m數(shù)量級，于是數(shù)量級，于是約為約為10101010PaPa，但實際強度僅為，但實際強度僅為10107 710108 8PaPa，即實際強度為理論強度的，即實際強度為理論強度的1/1001/1001/10001/1000。E2 6.3.2 斷裂 材料的斷裂和破壞實質(zhì)上是在應(yīng)力作用下達到其極限應(yīng)變的材料的斷裂和破壞實質(zhì)上是在應(yīng)力作用下達到其極限應(yīng)變的結(jié)果。測定材料的應(yīng)力結(jié)果。測定材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可得圖應(yīng)變關(guān)系可得圖6-46-4所示的兩種典型所示的

29、兩種典型曲線，它們分別表示兩種材料。圖曲線，它們分別表示兩種材料。圖6 6-4-4（a a）表明，在應(yīng)力達）表明，在應(yīng)力達到其彈性極限時，材料即發(fā)生破壞，無塑性變形出現(xiàn)。這類到其彈性極限時，材料即發(fā)生破壞，無塑性變形出現(xiàn)。這類材料稱為脆性材料，其破壞所需要的功等于應(yīng)力應(yīng)變曲線下材料稱為脆性材料，其破壞所需要的功等于應(yīng)力應(yīng)變曲線下所包圍的面積或近似地等于彈性范圍內(nèi)的變形能。脆性所包圍的面積或近似地等于彈性范圍內(nèi)的變形能。脆性材料材料的重要力學(xué)特征是彈性模量的重要力學(xué)特征是彈性模量E E應(yīng)力增量與應(yīng)變增量的比值。應(yīng)力增量與應(yīng)變增量的比值。 6.3.3 6.3.3 粉碎過程熱力學(xué)粉碎過程熱力學(xué) 1

30、1 粉碎功耗原理粉碎功耗原理 (1) (1) 粉碎過程熱力學(xué)基本概念粉碎過程熱力學(xué)基本概念粉碎（磨）過程是巨大的耗能作業(yè)。據(jù)報道，各種粉碎作業(yè)的電耗占世界總粉碎（磨）過程是巨大的耗能作業(yè)。據(jù)報道，各種粉碎作業(yè)的電耗占世界總電耗的電耗的3 34%4%，僅水泥生產(chǎn)的粉磨電耗即占，僅水泥生產(chǎn)的粉磨電耗即占1%1%以上。隨著建筑材料和非金屬礦以上。隨著建筑材料和非金屬礦深加工等行業(yè)的蓬勃發(fā)展，相信此比例會有增無減。因此，從能量消耗方面深加工等行業(yè)的蓬勃發(fā)展，相信此比例會有增無減。因此，從能量消耗方面深入地了解和認(rèn)識粉碎過程有著積極的現(xiàn)實意義。深入地了解和認(rèn)識粉碎過程有著積極的現(xiàn)實意義。 (2) (2)

31、 固體的比表面能固體的比表面能固體的比表面能是使其表面增加單位面積所需要的能量。它是固體表面的重固體的比表面能是使其表面增加單位面積所需要的能量。它是固體表面的重要性質(zhì)之一。要性質(zhì)之一。外力作用于固體使之破碎產(chǎn)生新的表面，在此過程中，外力所做的功是克服外力作用于固體使之破碎產(chǎn)生新的表面，在此過程中，外力所做的功是克服材料的內(nèi)聚力，并有一部分轉(zhuǎn)化為新生表面積上的表面能。由于表面能實質(zhì)材料的內(nèi)聚力，并有一部分轉(zhuǎn)化為新生表面積上的表面能。由于表面能實質(zhì)上是表面上不飽和價鍵所致，而不同物質(zhì)的鍵合情形又存在著差異，因而使上是表面上不飽和價鍵所致，而不同物質(zhì)的鍵合情形又存在著差異，因而使之形成穩(wěn)定的新表面

32、所需提供的能量也不同，即使同一各向異性的材料，因之形成穩(wěn)定的新表面所需提供的能量也不同，即使同一各向異性的材料，因其各表面上不飽和鍵的情形各異，表面能也是不同的，如其各表面上不飽和鍵的情形各異，表面能也是不同的，如0K0K下真空中下真空中NaCINaCI的的100100面的表面能為面的表面能為1.891.891010-5-5J/cmJ/cm2 2, , 而而110110面的表面能為面的表面能為4.454.451010-5-5J/cmJ/cm2 2。 (3) (3) 固體的比斷裂表面能固體的比斷裂表面能物料因斷裂而粉碎，而斷裂方式和機理各異，所耗能量也就各不相同。物料因斷裂而粉碎，而斷裂方式和機

33、理各異，所耗能量也就各不相同。E E歐羅萬歐羅萬（OromanOroman）將斷裂現(xiàn)象分為脆性斷裂、韌性斷裂、疲勞斷裂、粘滯斷裂、晶粒界面的）將斷裂現(xiàn)象分為脆性斷裂、韌性斷裂、疲勞斷裂、粘滯斷裂、晶粒界面的脆性斷裂和分子間滑動形成的斷裂等六類。對于無機非金屬材料，人們所關(guān)心并研究脆性斷裂和分子間滑動形成的斷裂等六類。對于無機非金屬材料，人們所關(guān)心并研究較多的是脆性斷裂。較多的是脆性斷裂。 2 2 粉碎功耗定律粉碎功耗定律粉碎過程是以減小物料粒徑為目的的。粒徑的不斷減小是不斷施加粉碎能量的結(jié)果，粉碎過程是以減小物料粒徑為目的的。粒徑的不斷減小是不斷施加粉碎能量的結(jié)果，所以，通常以粒徑的函數(shù)來表示

34、粉碎功耗。所以，通常以粒徑的函數(shù)來表示粉碎功耗。(1) (1) 經(jīng)典理論經(jīng)典理論LewisLewis公式公式：粒徑減小所耗能量與粒徑的：粒徑減小所耗能量與粒徑的n n次方成反比。數(shù)學(xué)表達式為次方成反比。數(shù)學(xué)表達式為雷廷格爾雷廷格爾（RittingerRittinger）定律）定律表面積學(xué)說表面積學(xué)說：粉碎所需功耗與材料新生表面積成正比：粉碎所需功耗與材料新生表面積成正比， nLnLxCdxdExdxCdE1；SCSSCxxCERRR)()11(1212基克（基克（KickKick）定律）定律體積學(xué)說：體積學(xué)說：粉碎所需功耗與顆粒的體積或質(zhì)量成正比。粉碎所需功耗與顆粒的體積或質(zhì)量成正比。邦德邦德

35、(Bond)(Bond)定律定律裂紋學(xué)說：裂紋學(xué)說：粉碎功耗與顆粒粒徑的平方根成反比。粉碎功耗與顆粒粒徑的平方根成反比。田中達夫粉碎定律：田中達夫粉碎定律：田中達夫提出了帶有結(jié)論性的用比表面積表示粉碎功田中達夫提出了帶有結(jié)論性的用比表面積表示粉碎功的定律：比表面積增量對功耗增量的比與極限比表面積和瞬時比表面積的的定律：比表面積增量對功耗增量的比與極限比表面積和瞬時比表面積的差成正比。差成正比。英國的英國的HiornsHiorns在假定粉碎過程符合在假定粉碎過程符合RittingerRittinger定律及粉碎產(chǎn)品粒度符合定律及粉碎產(chǎn)品粒度符合RosinRosinRammlerRammler分布

36、的基礎(chǔ)上，設(shè)固體顆粒間的摩擦力分布的基礎(chǔ)上，設(shè)固體顆粒間的摩擦力為為k kr r, , 導(dǎo)出了如下導(dǎo)出了如下功耗公式：功耗公式： 2121lglgSSCxxCEkk)()11(1212SSCxxCEBB)1 ();(kEeSSSSKdEdS)(1);11(11212SSkExxkCErrR 前蘇聯(lián)的前蘇聯(lián)的 RebinderRebinder和和ChodakowChodakow提出，在粉碎過程中，固體粒度提出，在粉碎過程中，固體粒度變化的同時還伴隨有其晶體結(jié)構(gòu)及表面物理化學(xué)性質(zhì)等的變化。變化的同時還伴隨有其晶體結(jié)構(gòu)及表面物理化學(xué)性質(zhì)等的變化。他們在將基克定律和田中定律相結(jié)合的基礎(chǔ)上考慮增加表面能

37、他們在將基克定律和田中定律相結(jié)合的基礎(chǔ)上考慮增加表面能、轉(zhuǎn)化為熱能的彈性能的儲存及固體表面某些機械化學(xué)性質(zhì)、轉(zhuǎn)化為熱能的彈性能的儲存及固體表面某些機械化學(xué)性質(zhì)的變化，提出了如下功耗公式：的變化，提出了如下功耗公式： 上述新的觀點或從極限比表面積角度或從能量平衡角度反映了上述新的觀點或從極限比表面積角度或從能量平衡角度反映了粉碎過程中能量消耗與粉碎細度的關(guān)系，而這在幾個經(jīng)典理論粉碎過程中能量消耗與粉碎細度的關(guān)系，而這在幾個經(jīng)典理論中是未涉及的。從這個意義上講，這些新觀點彌補了經(jīng)典粉碎中是未涉及的。從這個意義上講，這些新觀點彌補了經(jīng)典粉碎功耗定律的不足，是對它們的修正。功耗定律的不足，是對它們的修

38、正。 SSSSSSEm00ln)(ln 6.3.4 6.3.4 粉碎過程動力學(xué)粉碎過程動力學(xué)粉碎過程熱力學(xué)僅反映了某一粉碎過程始、終態(tài)的物料細度與粉碎功耗的粉碎過程熱力學(xué)僅反映了某一粉碎過程始、終態(tài)的物料細度與粉碎功耗的關(guān)系，這對于實際粉碎過程是不夠的。我們不僅要了解將物料粉碎至某一關(guān)系，這對于實際粉碎過程是不夠的。我們不僅要了解將物料粉碎至某一規(guī)定細度的總能量消耗，同時還希望知道完成這樣的粉碎作業(yè)所需要的時規(guī)定細度的總能量消耗，同時還希望知道完成這樣的粉碎作業(yè)所需要的時間，即間，即粉碎的速度粉碎的速度。粉碎過程動力學(xué)的研究目的就在于了解過程進行的速。粉碎過程動力學(xué)的研究目的就在于了解過程進行

39、的速度以及與之有關(guān)的影響因素，從而實現(xiàn)對過程的有效控制，進一步講，就度以及與之有關(guān)的影響因素，從而實現(xiàn)對過程的有效控制，進一步講，就是尋求物料中不同粒度級別的質(zhì)量隨粉碎時間的變化規(guī)律。是尋求物料中不同粒度級別的質(zhì)量隨粉碎時間的變化規(guī)律。 設(shè)粗顆粒級別物料隨粉碎時間的變化率為，影響過程進行速度的因素及其設(shè)粗顆粒級別物料隨粉碎時間的變化率為，影響過程進行速度的因素及其影響程度分別為影響程度分別為A A、B B、C C和和、，則粉碎速度可用下面的動，則粉碎速度可用下面的動力學(xué)方程表示力學(xué)方程表示 式中的式中的K K為比例系數(shù)，為比例系數(shù)，+之和為動力學(xué)級數(shù)，若和值為之和為動力學(xué)級數(shù)，若和值為0 0、

40、1 1、2 2，則分別稱為零級、一級、二級粉碎動力學(xué)，其中應(yīng)用最廣泛的是一級動力則分別稱為零級、一級、二級粉碎動力學(xué)，其中應(yīng)用最廣泛的是一級動力學(xué)。學(xué)。 .CBKAdtdQ 6.3.4.1 6.3.4.1 零級粉碎動力學(xué)零級粉碎動力學(xué) 設(shè)粉碎（磨）前粉碎（磨）設(shè)備內(nèi)的物料無合格細顆粒，則粗設(shè)粉碎（磨）前粉碎（磨）設(shè)備內(nèi)的物料無合格細顆粒，則粗粒的濃度為粒的濃度為1 1，在粉碎條件不變時，待磨粗顆粒量的減少僅與，在粉碎條件不變時，待磨粗顆粒量的減少僅與時間成正比，即時間成正比，即 6.3.4.2 6.3.4.2 一級粉碎動力學(xué)一級粉碎動力學(xué) 一級粉碎動力學(xué)認(rèn)為，粉磨速率與物料中不合格粗顆粒含量一

41、級粉碎動力學(xué)認(rèn)為，粉磨速率與物料中不合格粗顆粒含量（R R）成正比。）成正比。E EW W戴維斯（戴維斯（DavisDavis）等提出其動力學(xué)方程為）等提出其動力學(xué)方程為 6.3.4.3 6.3.4.3 二級粉磨動力學(xué)二級粉磨動力學(xué) 在一級粉碎動力學(xué)基礎(chǔ)上，加上研磨介質(zhì)表面積在一級粉碎動力學(xué)基礎(chǔ)上，加上研磨介質(zhì)表面積A A的影響，得的影響，得到了二級粉磨動力學(xué)基本公式：到了二級粉磨動力學(xué)基本公式： 0KdtdQRKdtdQ1ARKdtdQ2 6.3.4.4 6.3.4.4 粉碎速度論簡介粉碎速度論簡介功耗功耗粒度函數(shù)不可能全面地描述整個粉碎過程，單純功耗理論粒度函數(shù)不可能全面地描述整個粉碎過程

42、，單純功耗理論也不能代表全部的粉碎理論，因而有必要研究粉碎設(shè)備的給料和也不能代表全部的粉碎理論，因而有必要研究粉碎設(shè)備的給料和產(chǎn)品之間粒度分布的關(guān)系。實際上，許多粉碎設(shè)備在粉磨過程中產(chǎn)品之間粒度分布的關(guān)系。實際上，許多粉碎設(shè)備在粉磨過程中反復(fù)進行著單一的粉碎操作，所以可將粉碎過程看成是速度操作反復(fù)進行著單一的粉碎操作，所以可將粉碎過程看成是速度操作進行處理，于是提出了粉碎速度論的概念。所謂粉碎速度論，即進行處理，于是提出了粉碎速度論的概念。所謂粉碎速度論，即是將粉碎過程數(shù)式化，用數(shù)學(xué)方法求解基本數(shù)式并追蹤其現(xiàn)象。是將粉碎過程數(shù)式化，用數(shù)學(xué)方法求解基本數(shù)式并追蹤其現(xiàn)象。(1) (1) 碎裂函數(shù)碎

43、裂函數(shù)將粉碎過程視為連續(xù)或間斷發(fā)生的碎裂事件，每個碎裂事件的產(chǎn)將粉碎過程視為連續(xù)或間斷發(fā)生的碎裂事件，每個碎裂事件的產(chǎn)品表達式稱為碎裂函數(shù)。品表達式稱為碎裂函數(shù)。 BroadbentBroadbent和和CallcottCallcott于于19561956年提出年提出用用RosinRosinRammlerRammler方程的修正式來表示：方程的修正式來表示： 式中，式中，B(x,y) B(x,y) 原粒度為原粒度為y y，經(jīng)粉碎后粒度小于，經(jīng)粉碎后粒度小于x x的那部分顆粒的那部分顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。111),(eeyxByx BroadbentBroadbent和和CallcottC

44、allcott又進一步定義一個系數(shù)又進一步定義一個系數(shù)b bijij以取代連續(xù)以取代連續(xù)累積碎裂分布函數(shù)累積碎裂分布函數(shù) B(x,y)B(x,y)， 即即b bijij表示由第表示由第j j粒級的物料粉碎后粒級的物料粉碎后產(chǎn)生的進入第產(chǎn)生的進入第i i粒級的質(zhì)量比率。如，由第粒級的質(zhì)量比率。如，由第1 1粒級粉碎后進入第粒級粉碎后進入第2 2粒級者為粒級者為b b2121，進入第，進入第3 3粒級者為粒級者為b b3131，進入第進入第n n粒級者粒級者為為b bn1n1，第第n n級為最小粒級，所有級為最小粒級，所有b bi1i1值之和為值之和為1 1。同理，由第。同理，由第2 2級粉碎后的

45、產(chǎn)級粉碎后的產(chǎn)品粒度分布品粒度分布為為b b3232、 b b4242等。因此，碎裂函數(shù)可用下面的矩陣等。因此，碎裂函數(shù)可用下面的矩陣表述：表述： 如果把給料和產(chǎn)品的粒度分布寫成如果把給料和產(chǎn)品的粒度分布寫成n n1 1矩陣，則矩陣，則B B實際上是實際上是n nn n矩陣。于是，粉碎過程的矩陣式如下：矩陣。于是，粉碎過程的矩陣式如下： 其中，其中，p p、f f分別表示產(chǎn)品和給料的粒級元素。上式可寫成簡單的分別表示產(chǎn)品和給料的粒級元素。上式可寫成簡單的矩陣方程式：矩陣方程式： P=BP=BF FijiibbbbbbB.0.0.021222111nnnnnnpppfffbbbbbb.0.0.0

46、212121222111 (2) (2) 選擇函數(shù)選擇函數(shù)進入粉碎過程的各個粒級受到的粉碎具有隨機性，也就是說，有的粒級被粉碎的多，進入粉碎過程的各個粒級受到的粉碎具有隨機性，也就是說，有的粒級被粉碎的多，有的則少，還有的可直接進入產(chǎn)品而不受粉碎。此即所謂的有的則少，還有的可直接進入產(chǎn)品而不受粉碎。此即所謂的“選擇性選擇性”或或“概率性概率性”。設(shè)設(shè)S Si i為被選擇粉碎的第為被選擇粉碎的第i i粒級中的一部分，那么選擇函數(shù)粒級中的一部分，那么選擇函數(shù)S S可用如下的對角矩可用如下的對角矩陣表示：陣表示：第第i i粒級中被粉碎顆粒的質(zhì)量粒級中被粉碎顆粒的質(zhì)量為為s si if fi i，同理

47、，在第，同理，在第n n粒級中被粉碎顆粒的質(zhì)量粒級中被粉碎顆粒的質(zhì)量為為s sn nf fn n，于是，于是, ,可寫出粉碎過程的選擇函數(shù)矩陣式：可寫出粉碎過程的選擇函數(shù)矩陣式： 若以若以S SF F表示被粉碎的顆粒，則未被粉碎的顆粒質(zhì)量可用（表示被粉碎的顆粒，則未被粉碎的顆粒質(zhì)量可用（I-SI-S）F F表示。其中表示。其中I I為單位矩陣為單位矩陣 1.00.0.100.01Innnnfsfsfsfffsss.00.0.00.022112121ijiibbbbbbB.0.0.021222111 6.3.4.5 6.3.4.5 粉碎動力學(xué)在生產(chǎn)中的應(yīng)用粉碎動力學(xué)在生產(chǎn)中的應(yīng)用（1 1）工業(yè)磨

48、機的技術(shù)評價）工業(yè)磨機的技術(shù)評價生產(chǎn)能力和能量消耗是工業(yè)磨機技術(shù)評價的主要技術(shù)指標(biāo)。生產(chǎn)能力和能量消耗是工業(yè)磨機技術(shù)評價的主要技術(shù)指標(biāo)。理論推導(dǎo)的球磨機有用功率計算公式為：理論推導(dǎo)的球磨機有用功率計算公式為：式中，式中，N N有用功率，有用功率，kwkw； D D磨機有效直徑，磨機有效直徑，m m； L L磨機有效長度，磨機有效長度，m m； K K與磨機轉(zhuǎn)速、研磨介質(zhì)填充率、最內(nèi)、外球?qū)忧虬霃降扔嘘P(guān)的與磨機轉(zhuǎn)速、研磨介質(zhì)填充率、最內(nèi)、外球?qū)忧虬霃降扔嘘P(guān)的拋落式或瀉落式工作有關(guān)的綜合系數(shù)。拋落式或瀉落式工作有關(guān)的綜合系數(shù)。磨機生產(chǎn)率磨機生產(chǎn)率Q Q與有用功率與有用功率N N的關(guān)系為的關(guān)系為 式

49、中式中，k k比例系數(shù)；比例系數(shù)； 物料的比表面能；物料的比表面能； A A 物料粉磨后新生的表面積。物料粉磨后新生的表面積。LKDN5.2LDAkNAkQ5 . 2. （2 2）循環(huán)負(fù)荷率、分級效率與磨機生產(chǎn)能力的關(guān)系）循環(huán)負(fù)荷率、分級效率與磨機生產(chǎn)能力的關(guān)系 在閉路粉磨系統(tǒng)中，循環(huán)負(fù)荷率、選粉效率與磨機生產(chǎn)能力在閉路粉磨系統(tǒng)中，循環(huán)負(fù)荷率、選粉效率與磨機生產(chǎn)能力三者協(xié)調(diào)對于功耗的影響至關(guān)重要。選粉設(shè)備的選粉效率對三者協(xié)調(diào)對于功耗的影響至關(guān)重要。選粉設(shè)備的選粉效率對生產(chǎn)能力的影響是不言而喻的。如果循環(huán)負(fù)荷率太小，則磨生產(chǎn)能力的影響是不言而喻的。如果循環(huán)負(fù)荷率太小，則磨內(nèi)已經(jīng)達到要求細度的合格

50、物料不能及時從磨內(nèi)排出，會造內(nèi)已經(jīng)達到要求細度的合格物料不能及時從磨內(nèi)排出，會造成過粉磨現(xiàn)象，顯然不利于提高生產(chǎn)能力和降低粉磨電耗；成過粉磨現(xiàn)象，顯然不利于提高生產(chǎn)能力和降低粉磨電耗；反之，如果循環(huán)負(fù)荷率太大，雖然可以避免過粉磨現(xiàn)象，但反之，如果循環(huán)負(fù)荷率太大，雖然可以避免過粉磨現(xiàn)象，但一是磨內(nèi)物料存量大，二是選粉設(shè)備負(fù)荷大，選粉效率降低，一是磨內(nèi)物料存量大，二是選粉設(shè)備負(fù)荷大，選粉效率降低，同樣會使部分細顆粒隨粗粉回料進入磨內(nèi)進行同樣會使部分細顆粒隨粗粉回料進入磨內(nèi)進行“無功二次旅無功二次旅行行”，以致難以達到理想的效果。因此，上述幾個方面的合，以致難以達到理想的效果。因此，上述幾個方面的合

51、理匹配才是粉磨系統(tǒng)的最佳狀態(tài)。理匹配才是粉磨系統(tǒng)的最佳狀態(tài)。 （3 3）確定磨機的操作條件）確定磨機的操作條件 磨機操作條件包括許多因素，是多元化的。從粉磨動力學(xué)入磨機操作條件包括許多因素，是多元化的。從粉磨動力學(xué)入手，根據(jù)不同物料在不同細度時的粉磨速度和有關(guān)工作參數(shù)，手，根據(jù)不同物料在不同細度時的粉磨速度和有關(guān)工作參數(shù)，再運用優(yōu)化原理進行統(tǒng)計分析，可以獲得最佳的操作參數(shù)。再運用優(yōu)化原理進行統(tǒng)計分析，可以獲得最佳的操作參數(shù)。對于多倉磨機，有助于確定研磨體填充率、級配等。前面已對于多倉磨機，有助于確定研磨體填充率、級配等。前面已提到安德列耶夫研究的參數(shù)提到安德列耶夫研究的參數(shù)k k與與m m的關(guān)

52、系和研磨體尺寸對的關(guān)系和研磨體尺寸對Q Q的影的影響。響。 6.4 6.4 粉碎工藝粉碎工藝 固體材料在機械力作用下由塊狀物料變?yōu)榱罨蚬腆w材料在機械力作用下由塊狀物料變?yōu)榱罨蛴闪钭優(yōu)榉蹱畹倪^程均屬于粉碎范疇。由粒狀變?yōu)榉蹱畹倪^程均屬于粉碎范疇。 由于物料的性質(zhì)以及要求的粉碎細度不同，粉碎由于物料的性質(zhì)以及要求的粉碎細度不同，粉碎的方式也不同。按施加外力作用方式的不同，物的方式也不同。按施加外力作用方式的不同，物料粉碎一般通過料粉碎一般通過擠壓、沖擊、磨削和劈裂擠壓、沖擊、磨削和劈裂幾種方幾種方式進行，各種粉碎設(shè)備的工作原理也多以這幾種式進行，各種粉碎設(shè)備的工作原理也多以這幾種原理為主。原

53、理為主。 按粉碎過程所處的環(huán)境可分為干式粉碎和濕式粉按粉碎過程所處的環(huán)境可分為干式粉碎和濕式粉碎；按粉碎工藝可分為開路粉碎和閉路粉碎；按碎；按粉碎工藝可分為開路粉碎和閉路粉碎；按粉碎產(chǎn)品細度又可分為一般細度粉碎和超細粉碎。粉碎產(chǎn)品細度又可分為一般細度粉碎和超細粉碎。 6.4.1 6.4.1 粉碎方式粉碎方式如圖如圖6-6-8 8所示，基本的粉碎方式有擠壓粉碎所示，基本的粉碎方式有擠壓粉碎( (a)a)、沖擊粉碎、沖擊粉碎( (b)b)、摩擦、摩擦剪切粉碎剪切粉碎( (c)c)和劈裂粉碎和劈裂粉碎( (d)d)等。等。6.4.1.2 6.4.1.2 擠壓擠壓剪切粉碎剪切粉碎 這是擠壓和剪切兩種基

54、本粉碎方法相結(jié)合的粉碎方式，雷蒙磨及各種立式磨這是擠壓和剪切兩種基本粉碎方法相結(jié)合的粉碎方式，雷蒙磨及各種立式磨通常采用擠壓剪切粉碎方式。通常采用擠壓剪切粉碎方式。6.4.1.3 6.4.1.3 沖擊粉碎沖擊粉碎 沖擊粉碎包括高速運動的粉碎體對被粉碎物料的沖擊和高速運動的物料向固沖擊粉碎包括高速運動的粉碎體對被粉碎物料的沖擊和高速運動的物料向固定壁或靶的沖擊。定壁或靶的沖擊。6.4.1.46.4.1.4研磨、磨削粉碎研磨、磨削粉碎研磨和磨削本質(zhì)上均屬剪切摩擦粉碎，包括研磨介質(zhì)對物料的粉碎和物料相研磨和磨削本質(zhì)上均屬剪切摩擦粉碎，包括研磨介質(zhì)對物料的粉碎和物料相互間的摩擦作用。振動磨、攪拌磨以及

55、球磨機的細磨倉等都是以此為主要原互間的摩擦作用。振動磨、攪拌磨以及球磨機的細磨倉等都是以此為主要原理的。理的。（1 1）研磨介質(zhì)的物理性質(zhì)）研磨介質(zhì)的物理性質(zhì): :對于被粉碎物料對于被粉碎物料, ,研磨介質(zhì)應(yīng)有較高的硬度和耐磨性研磨介質(zhì)應(yīng)有較高的硬度和耐磨性 （2 2）研磨介質(zhì)的填充率、尺寸及形狀）研磨介質(zhì)的填充率、尺寸及形狀: : 如果研磨介質(zhì)的填充率、尺寸及級配選如果研磨介質(zhì)的填充率、尺寸及級配選擇不當(dāng)，即使磨機的其它工作條件再好也難以達到高的工作效率。擇不當(dāng)，即使磨機的其它工作條件再好也難以達到高的工作效率。1 1研磨介質(zhì)的填充率研磨介質(zhì)的填充率: :研磨介質(zhì)的填充率指介質(zhì)的表觀體積與磨

56、機的有效容積之比研磨介質(zhì)的填充率指介質(zhì)的表觀體積與磨機的有效容積之比2 2研磨介質(zhì)的尺寸研磨介質(zhì)的尺寸: :介質(zhì)尺寸的研究多是針對球磨機進行一般細度粉磨情形的，通介質(zhì)尺寸的研究多是針對球磨機進行一般細度粉磨情形的，通常認(rèn)為介質(zhì)的適宜尺寸是給料粒度常認(rèn)為介質(zhì)的適宜尺寸是給料粒度D Dp p的函數(shù)的函數(shù)3 3研磨介質(zhì)的形狀研磨介質(zhì)的形狀: :研磨介質(zhì)多為球形，也有柱狀、棒狀及橢球狀等，有人將除球研磨介質(zhì)多為球形，也有柱狀、棒狀及橢球狀等，有人將除球形外的其它形狀的研磨體稱為異形研磨體。形外的其它形狀的研磨體稱為異形研磨體。 6.4.2 6.4.2 粉碎模型粉碎模型RosinRosinRammler

57、Rammler等認(rèn)為，粉碎產(chǎn)物的粒度分布具有二成分性即合格的細粉和等認(rèn)為，粉碎產(chǎn)物的粒度分布具有二成分性即合格的細粉和不合格的粗粉。根據(jù)這種雙成分性，可以推論，顆粒的破壞與粉碎并非由一不合格的粗粉。根據(jù)這種雙成分性，可以推論，顆粒的破壞與粉碎并非由一種破壞形式所致，提出了以下三種粉碎模型。種破壞形式所致，提出了以下三種粉碎模型。（1 1）體積粉碎模型）體積粉碎模型：整個顆粒均受到破壞，粉碎后生成物多為粒度大的中間：整個顆粒均受到破壞，粉碎后生成物多為粒度大的中間顆粒。隨著粉碎過程的進行，這些中間顆粒逐漸被粉碎成細粉成分。沖擊粉顆粒。隨著粉碎過程的進行，這些中間顆粒逐漸被粉碎成細粉成分。沖擊粉碎

58、和擠壓粉碎與此模型較為接近。碎和擠壓粉碎與此模型較為接近。（2 2）表面粉碎模型：）表面粉碎模型：在粉碎的某一時刻，僅是顆粒的表面產(chǎn)生破壞，被磨削在粉碎的某一時刻，僅是顆粒的表面產(chǎn)生破壞，被磨削下微粉成分，這一破壞作用基本不涉及顆粒內(nèi)部。這種情形是典型的研磨和下微粉成分，這一破壞作用基本不涉及顆粒內(nèi)部。這種情形是典型的研磨和磨削粉碎方式。磨削粉碎方式。 （3 3）均一粉碎模型：）均一粉碎模型：施加于顆粒的作用力使顆粒產(chǎn)生均勻的分散性破壞，直施加于顆粒的作用力使顆粒產(chǎn)生均勻的分散性破壞，直接粉碎成微粉成分。接粉碎成微粉成分。 6.4.36.4.3混合粉碎和選擇性粉碎混合粉碎和選擇性粉碎當(dāng)幾種不同

59、的物料在同一粉碎設(shè)備中進行同一粉碎過程時，由于各當(dāng)幾種不同的物料在同一粉碎設(shè)備中進行同一粉碎過程時，由于各種物料的相互影響，較單一物料的粉碎情形更復(fù)雜一些種物料的相互影響，較單一物料的粉碎情形更復(fù)雜一些。 （1 1）顆粒層受到粉碎介質(zhì)的作用力即使尚不足以使強度）顆粒層受到粉碎介質(zhì)的作用力即使尚不足以使強度高的物料顆粒碎裂，但其大部分（其中一部分作用能量消高的物料顆粒碎裂，但其大部分（其中一部分作用能量消耗于直接受力顆粒的裂紋擴展）會通過該顆粒傳遞至位于耗于直接受力顆粒的裂紋擴展）會通過該顆粒傳遞至位于力的作用方向上與之相鄰的強度低的顆粒上，該作用足以力的作用方向上與之相鄰的強度低的顆粒上，該作

60、用足以使之發(fā)生粉碎作用，從這個意義上講，倒是使之發(fā)生粉碎作用，從這個意義上講，倒是硬質(zhì)顆粒對軟硬質(zhì)顆粒對軟質(zhì)顆粒起到了催化作用質(zhì)顆粒起到了催化作用。 （2 2）當(dāng)兩種硬度不同的顆粒相互接觸并作相對運動時，）當(dāng)兩種硬度不同的顆粒相互接觸并作相對運動時， 硬度大者會對硬度小者產(chǎn)生硬度大者會對硬度小者產(chǎn)生表面剪切或磨削作用表面剪切或磨削作用，軟質(zhì)顆，軟質(zhì)顆粒在接觸面上會被硬質(zhì)顆粒磨削而形成若干細顆粒。此時，粒在接觸面上會被硬質(zhì)顆粒磨削而形成若干細顆粒。此時，硬質(zhì)顆粒對軟質(zhì)顆粒起著研磨介質(zhì)的作用。硬質(zhì)顆粒對軟質(zhì)顆粒起著研磨介質(zhì)的作用。 上述兩種作用的結(jié)果導(dǎo)致了軟質(zhì)物料在混合粉碎時的細上述兩種作用的結(jié)果