優(yōu)秀畢業(yè)設(shè)計：鋅套的壓鑄模設(shè)計

1、學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文）鋅套的壓鑄模設(shè)計學(xué)生姓名：學(xué)生學(xué)號：院（系）：年級專業(yè)：_指導(dǎo)教師：助理指導(dǎo)教師：目前，模具的設(shè)計特別是壓鑄模的設(shè)計在現(xiàn)代化制造行業(yè)起著越來越重要的 作用，壓鑄是高效益、高效率，很有發(fā)展前途的鑄造方法，在高科技的不斷推動 下，壓鑄必將進(jìn)一步擴(kuò)大其應(yīng)用范圍，在國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展中必將發(fā)揮出越來越大的 作用。與其它方法相比，它具有尺寸精度高，強(qiáng)度高，表而粗糙度硬度高，能壓鑄復(fù) 雜的薄壁零件，同時，生產(chǎn)率極高，可以省略大量的機(jī)加工。本課題研究的對象是鋅套的壓鑄模設(shè)計，包括工藝參數(shù)的選擇，零件的工藝 分析，壓鑄機(jī)的選用及排溢系統(tǒng)的設(shè)計，推出機(jī)構(gòu)，模架的設(shè)計，成形零件的設(shè) 計，結(jié)構(gòu)零件

2、的設(shè)計，壓鑄模的技術(shù)耍求及選材等，本課題的設(shè)計論述出了各部分 的設(shè)計方法與原則以及計算設(shè)計過程和必要的強(qiáng)度校核。關(guān)鍵詞 壓鑄，壓鑄模，工藝abstractpicked to present, mold design especially die-casting mould design in the modern manufacturing industry plays an increasingly important role, die-casting is effective, efficient, the very future of casting methods, in the c

3、ontinuous promotion of high-tech, die-casting will further expand its scope of application, in development of the national economy is bound to play a growing role. compared with other methods, it has size high accuracy, high-intensity, high surface roughness hardness to die-casting complex thin wall

4、 parts, and high productivity, large machines can dispense processing. this research sets the target of zinc die-casting design, the craft parameters parts crafts analysis, the choice of die-casting machines and platoon yak system design, the introduction of institutions, national aircraft design, s

5、hape parts design, structural components design, die-casting mould technical requirements and material composition, a total of nine chapters. the topics addressed in the design of the various components of the design principles and calculation methods and design process and the necessary degree of i

6、ntensity.keywords die-casting, die-casting mould, crafts摘 要iabstractii1緒論12壓鑄的基本方案23工藝參數(shù)的選擇33.1 壓射比壓33. 1. 1 壓射比壓33.1.2型腔實(shí)際比壓的估算33.2速度33.3溫度43.4 時間43. 4.1充填時間53. 4.2 增壓時間53. 4.3保壓時間53. 4.4留模時間53.5涂料53.6壓鑄件清理63.7 壓鑄件的整形和修補(bǔ)64零件的工藝分析及分型面的選擇74.1 零件的工藝分析74. 1. 1 材料分析74.1.2結(jié)構(gòu)分析74. 1. 3確定加工余量與壓鑄件的表而質(zhì)量75分型面

7、的選擇以及澆注系統(tǒng)85.1分型面的設(shè)計原則85.2分型面的選擇85.3澆注系統(tǒng)的設(shè)計85. 3. 1 內(nèi)澆口的設(shè)計95. 3. 2直澆道的設(shè)計105. 3.3 橫澆道的設(shè)計115.3.4等寬橫澆道的設(shè)計步驟116壓鑄機(jī)的選用及排溢系統(tǒng)的設(shè)計136.1 壓鑄機(jī)的選用136. 1. 1壓鑄機(jī)的基本結(jié)構(gòu)和選用136.1.2計算鎖模力136. 1.3壓室容量的校核146.1.4模具厚度計算156.1.5動模座板行程計算156.2排溢系統(tǒng)的設(shè)計156.2. 1溢流槽156.2.2溢流槽的位置選擇166. 2. 3溢流槽的容積和尺寸確定166. 2. 4排氣槽的設(shè)計原則和設(shè)計167推出機(jī)構(gòu)187.1 推岀

8、機(jī)構(gòu)的設(shè)計187.1.1推出機(jī)構(gòu)的組成和分類187. 1.2推出力的確定187.1.3推桿推出部位設(shè)置197.1.4推桿的推!11端形狀197.1.5推桿的尺寸計算及校核197.2 推岀機(jī)構(gòu)的復(fù)位207. 2.1復(fù)位與限位形狀207.2.2復(fù)位桿尺寸207. 2.3限位釘尺寸218模架的設(shè)計228.1模架的基本形式228.2定模座板的設(shè)計22& 2. 1定模座板的作用228.2.2 設(shè)計要點(diǎn)228.3動模座板的設(shè)計228. 3. 1動定模套板的作用228.3.2 設(shè)計要點(diǎn)22& 4支承板的設(shè)計23& 4. 1支承板的作用238.4.2 設(shè)計要點(diǎn)23& 5推板和推

9、板固定板的設(shè)計248. 5. 1推板和推板固定板的作用248.5.2 設(shè)計要點(diǎn)248.6墊塊的設(shè)計258. 6. 1墊塊的作用258.6.2 設(shè)計內(nèi)容258.7動模座板的設(shè)計258. 7. 1動模座板的作用258.7.2設(shè)計要點(diǎn)259成形零件的設(shè)計269.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計269.2鑲塊與型芯的固定形式269.3成形零件工作尺寸計算和公差確定269.4鑲塊的主要尺寸279.5模具制造公差2810結(jié)構(gòu)零件的設(shè)計3010.1導(dǎo)柱和導(dǎo)套的標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計3010. 1. 1動定模導(dǎo)柱和導(dǎo)套的設(shè)計3010. 1.2導(dǎo)柱、導(dǎo)套在模板中的位置3010.2推板導(dǎo)柱和導(dǎo)套的設(shè)計3011壓鑄模的技術(shù)要求及選材3211.1壓

10、鑄模的選材與熱處理3211. 1. 1壓鑄選材3211. 1.2壓鑄模熱處理3211.2壓鑄模的技術(shù)要求3211. 2. 1結(jié)構(gòu)零件的公差與配合3211.2.2 零件的表面粗糙度3211. 2. 3結(jié)構(gòu)零件的形位公差32總結(jié)34參考文獻(xiàn)35致謝36壓鑄是將熔融狀態(tài)或者半熔融狀態(tài)合金澆入壓鑄的壓室，在高壓力的作用下 以極高的速度充填在壓鑄模的型腔內(nèi)，并在高壓下使熔融合金冷卻凝固而成型的 高效益高效率的精密鑄造方法與其他鑄造方法比較，由于壓鑄的生產(chǎn)工藝流程短, 工藝簡單而集中，不需要繁多的設(shè)備和龐大的工作場地，鑄件質(zhì)量好，精度高，表而 光潔，可以省去大量的機(jī)械加工工序，設(shè)備和工作時間，金屈的工藝出

11、品率高，節(jié)省 能源,節(jié)省原材料等優(yōu)點(diǎn)。壓鑄也尚存一些缺點(diǎn)冇待解決，主要是： 壓鑄件表層冇氣孔，因此，一般壓鑄件不能進(jìn)行熱處理，也不宜在高溫條 件下工作。同樣，也不希望進(jìn)行機(jī)械加工，以免鑄件表而顯露氣孔。 壓鑄的合金類別和牌號冇所限制，目前只適用與鋅、鋁、鎂合金的壓鑄。 壓鑄的生產(chǎn)準(zhǔn)備費(fèi)用較高，故壓鑄工藝只適用于大批量生產(chǎn)。我國的壓鑄模技術(shù)研究，大約起步于20世紀(jì)60年代。經(jīng)過近50年的發(fā)展， 技術(shù)水平冇了較大的進(jìn)步，特別是近10年來技術(shù)水平冇了很大的捉高，大型、精 密、復(fù)雜、高效、長壽命模具冇了新的突破。特別是摩托車、汽車行業(yè)的快速發(fā) 展，推動了壓鑄模技術(shù)和壓鑄模具生產(chǎn)快速發(fā)展。我國鑄造模具行

12、業(yè)的發(fā)展趨勢 主要表現(xiàn)在以下方而：cad / cam / cae -體化、應(yīng)用反求工程開發(fā)鑄造模具制造范 圍、模具標(biāo)準(zhǔn)件的應(yīng)用。結(jié)合現(xiàn)代生產(chǎn)技術(shù)的需要設(shè)計鋅套壓鑄模，保證模具簡單、先進(jìn)、合理、動 作準(zhǔn)確可靠，維修方便。根據(jù)壓鑄的特點(diǎn)和應(yīng)用范圍，對于鋅套為耐磨零件，結(jié) 構(gòu)較復(fù)雜，鑄件的強(qiáng)度和表而硬度，尺寸精度和表而粗糙度耍求較高，經(jīng)過分析， 鋅套采用壓鑄能達(dá)到預(yù)期的效果，用壓鑄具冇可行性。同時壓鑄是一種高經(jīng)濟(jì)效益的鑄造方法，在高科技的不斷推動下，壓鑄必須將 進(jìn)一步擴(kuò)大其實(shí)用范圍，在國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展屮必將發(fā)揮越來越大的作用。因此，設(shè)計 壓鑄模具冇十分重要的意義。2壓鑄的基本方案因?yàn)殇\套是低熔點(diǎn)的合金，

13、因此，米用熱室壓鑄機(jī)。熱室壓鑄機(jī)的壓鑄過程：熱室壓鑄機(jī)的壓室浸在保溫甘堀內(nèi)的熔融合金屮， 壓射部件裝在而。其過程為：壓射沖頭上升時，金屈液通過進(jìn)口進(jìn)入壓室 內(nèi)，合模后，在壓射沖頭作用下，金屈液由壓室經(jīng)過鵝頸管、噴嘴和澆注系統(tǒng)進(jìn) 入模具型腔，冷卻凝固成壓鑄件，動模移動與定模分離而開模，通過推出機(jī)構(gòu)推 出鑄件而脫模，取出鑄件，即完成一個壓鑄循環(huán)。熱室壓鑄機(jī)壓鑄過程示意圖見圖1.1：1-金屬液2-垃竭3-壓射沖頭4-壓室5-進(jìn)口6-鵝頸管7-噴嘴8-壓鑄模圖11熱室壓鑄機(jī)壓鑄過秤示意圖3工藝參數(shù)的選擇在壓鑄生產(chǎn)中，壓鑄機(jī)、壓鑄合金和壓鑄模具是三大要素。壓鑄工藝則是將 三大要素作冇機(jī)的組合加以運(yùn)用的過

14、程。因此，冇必要對壓鑄工藝的性質(zhì)、特點(diǎn) 及其規(guī)律性加以分析和研究。壓鑄生產(chǎn)是液態(tài)金屈充型的過程，是許多矛盾著-的因素得以統(tǒng)一的過程。在 影響充型的許多因素屮，主要是壓力、速度、溫度和時間等，時間則是有關(guān)工藝 參數(shù)的協(xié)調(diào)和綜合的結(jié)果。而各個工藝因素又是互相影響和互為制約的，調(diào)整某 個工藝因素時，必然引起與z相應(yīng)的工藝因素發(fā)生變化，并且可能反過來對已經(jīng) 調(diào)整的哪個工藝因素產(chǎn)生影響而使其引起變化。因此，只冇對這些工藝參數(shù)進(jìn)行 正確的選擇、控制和調(diào)整。使各種工藝參數(shù)滿足壓鑄件生產(chǎn)的需要，才能保證在 英他條件良好的情況下，生產(chǎn)出合格的壓鑄件。3. 1壓射比壓3. 1. 1壓射比壓壓射比壓是液壓金屈在充填

15、過程中各個階段實(shí)際得到的作用力大小的表示方 法，它反映了液態(tài)金屈在充填時的各個階段以及金屈流經(jīng)各個截而時力的概念，壓 射比壓過高會使鑄型受到金屈液的沖刷和增加粘模的可能性，降低鑄型的使用壽 命，過低會導(dǎo)致鑄件組織不致密和輪廓不清晰。根據(jù)資料1表8-47,由于鑄件為鋅合金，結(jié)構(gòu)簡單，壁厚v3mni,查得其理論壓 射比壓p=50mpao3. 1.2型腔實(shí)際比壓ps=kxp，1(式 3 1)式屮：ps型腔實(shí)際比壓(mpa)；p理論計算的壓射比壓(mpa)；k壓力損失折算系數(shù)，查1表8-47可以取0. 70(因?yàn)榱⑹綁鸿T機(jī)，冃直 道導(dǎo)入口截而積與內(nèi)澆口截而積之比1)所以ps二070x50=35mpao

16、3.2速度壓射屮速度的表示形式冇壓射速度和充填速度兩種。壓射速度是指壓鑄機(jī)壓射缸內(nèi)的壓力油推動壓射沖頭前進(jìn)的線速度。充填速 度是指液態(tài)金屈在壓力作用下，通過內(nèi)澆口進(jìn)入型腔的線速度。充填速度的主要作 用是將液態(tài)金屈在凝網(wǎng)z前迅速輸入型腔，它是獲得輪廓清晰，表而質(zhì)量高的鑄件 的重耍因素。充填速度的選擇應(yīng)視鑄件大小,鑄件復(fù)雜程度，鑄件的要求，合金種類,壓射比 壓高低，對于簡單壁厚或者內(nèi)部質(zhì)量耍求較高的鑄件，應(yīng)選擇低充填速度，高比壓 大澆口。計算平均壁厚壓鑄件平均壁厚：b二勿如+力42 +乩43 +(式3. 2)a1 +a2 +a3 +式中：bl、b2、b3壓鑄件某個部位的壁厚(mm)；a、a2、a3

17、壁厚為bl、b2、b3部位的面積(mm2)；bl二16. 05mm ； b2=8. 55mm；al= ji x 121. 5x 16. 5=6294.915 mm2；a2=兀 x 106. 5x 109. 25=36534. 2925mm2 ；b二(101033+312368)/42829. 2=9. 65mm； 查2表1-28充填吋間選取0. is,充填速度選取30m/s； 查資料1表8-49鋅合金沖頭空行程壓射速度：0. 30. 5m/s取0. 4m/s。3. 3溫度金屬液的澆注溫度和模具的工作溫度是壓鑄過程中的熱因索。澆注溫度是指從壓室進(jìn)入型腔時液態(tài)金屬的平均溫度，由于對壓室內(nèi)的液態(tài) 金

18、屬溫度測量不方便，一般用保溫爐內(nèi)的金屬液溫度農(nóng)示,澆注溫度過高，收縮人， 鑄件容易產(chǎn)生裂紋。因此，澆注溫度應(yīng)與壓力壓鑄溫度及充填速度同時考慮。查資料1表8-50選取澆注溫度:420°c 液相線溫度：387°co壓鑄模溫度是指壓鑄模的工作溫度。壓鑄模的工作溫度：t模二丄t澆土 bt(式3. 3)3式屮：t模一壓鑄模的工作溫度(°c)；t澆一液態(tài)金屬澆注溫度(°c)；小一溫度控制公差rt=25°c；對于薄型復(fù)雜件取上限，厚壁簡單件取下限。因此，t模二l/3t澆-o-t=l/34 x20°c-25oc=140oc-25oc=115°

19、;co3. 4時間壓鑄時間包括充填時間、持壓時間以及壓鑄件在壓鑄模屮停留的時間。3.4. 1充填時間壓鑄時液態(tài)的金屈從壓鑄模型腔開始到充滿型腔為止所需耍的時間，充填時 間與壓鑄件體積的復(fù)雜程度以及壓射比壓，內(nèi)澆口截而積等因素冇關(guān)，查資料4 表1-28充填時間選取0. iso3. 4. 2增壓時間指的是熔融合金在充模的增壓階段、從充滿型腔的瞬時開始，到達(dá)到預(yù)定是 增壓壓力所需的時間，查資料3表1-19知道在0.010.2s z間，可以取0. 05so 3. 4. 3保壓時間熔融合金充滿型腔到凝固前，增壓比壓持續(xù)的時間。保壓可以加強(qiáng)補(bǔ)縮，獲 得組織更加致密的壓鑄件，對于結(jié)品范圍大、壁厚的壓鑄件在2

20、-3s內(nèi)，所以可 以取3s。3.4.4留模時間保壓時間終了到開模推出壓鑄件的時間，查表1-31,對于鋅合金，壁厚5mni 時，留模時間在20-25s,所以可以取25s°3. 5涂料壓鑄過程屮，為了避免鑄件與鑄模熔合，減少鑄件頂出的摩擦阻力和避免壓 鑄模過分受熱而采用涂料。壓鑄涂料應(yīng)該具冇以下作用： 避免金屈液直接沖刷型腔和型芯表而，改善鑄件的工作條件。 減少鑄件的熱導(dǎo)率，保持金屈液態(tài)的流動性，以改善金屈的成形性。 高溫時保持良好的潤滑性，減少鑄件與壓鑄模成形部分z間的摩擦，從而 減少型腔的磨損程度，提高鑄件表而質(zhì)量。預(yù)防粘膜：在高溫時，揮發(fā)點(diǎn)低，涂敷性好，性能穩(wěn)定，1)2)3)4)5

21、)6)7)具冇良好的潤滑性。在100°c-150°c時，稀釋劑能很快揮發(fā)。 并冃對壓鑄模及壓鑄件沒冇腐蝕作用。 在空氣屮稀釋劑揮發(fā)小，存放期長。在高溫時不會析出冇害氣體。 不會在壓鑄模型腔表而產(chǎn)生積垢。配方工藝簡單，來源豐富，價格低廉。壓鑄涂料的種類繁多，涂料使用時應(yīng)該注意用量。噴時應(yīng)該注意均勻程度, 避免涂層太厚，涂時可以用毛刷等工具，涂上涂料后應(yīng)等涂料屮的稀釋劑揮發(fā)后,再合模澆注，否則，型腔空氣量增加，會增加氣孔產(chǎn)生的可能，其至形成高的反 壓力而使充型困難。述要注意模具的排氣槽不能被涂料堵塞，以免排氣不暢。對 于型腔轉(zhuǎn)折、凹角部位，應(yīng)該避免涂料的沉積。在生產(chǎn)屮，應(yīng)該對操

22、作的壓鑄機(jī)和使用的模具摸索其規(guī)律，根據(jù)鑄件的質(zhì)量 要求，采取正確的噴涂方法。查4表1-32,選用氧化鋅水玻璃，使用方法：壓射沖頭和壓室每壓鑄3次 后噴射涂料一次，澆注系統(tǒng)和成型部分壓鑄4次后噴射涂料一次。3. 6壓鑄件清理壓鑄件的清理是很繁重的工作，英工作量往往是壓鑄工作量的10-15倍，因 此，隨著壓鑄機(jī)生產(chǎn)率的捉高，壓鑄件產(chǎn)量的增加。壓鑄件的清理工作實(shí)現(xiàn)機(jī)械 化和自動化是非常重耍的。壓鑄件的清理包括去除澆注系統(tǒng)、排溢系統(tǒng)的金屈物、 飛邊及毛刺，冇時候述耍修整經(jīng)過上述去除工作后所殘留的金屈或者痕跡。切除澆注系統(tǒng)和飛邊所用的設(shè)備主要是沖床、液壓機(jī)和摩擦壓力機(jī)，在大量 生產(chǎn)條件下，可以根據(jù)鑄件結(jié)

23、構(gòu)和形狀設(shè)計專用的模具，在沖床上一次完成清理 任務(wù)。在對于小孔、螺紋上的飛邊毛刺，以安裝在專用夾具上，采用半自動或者 自動的多工位轉(zhuǎn)盤機(jī)，在各個工位上完成飛邊毛刺的清理和澆注系統(tǒng)的切除工作。表而清理多采用普通多角滾筒和振動埋入式清理裝置。對批量大的簡單小件, 可以采用多角清理滾筒，對表而要求高的裝飾品，可以用布制或者皮革的拋光輪 拋光。對大量生產(chǎn)的鑄件可以釆用振動清理機(jī)，清理后的鑄件按照使用要求，述 可以進(jìn)行表而處理和浸漬，以增加光澤，防止腐蝕，提高氣密性。對于修整后的殘留金屈或者痕跡，可以采用橡膠砂輪或者沙袋打磨。打磨時 可以采用水與油的混合液潤滑，簡單小鑄件述可以用滾筒清理。3. 7壓鑄件

24、的整形和修補(bǔ)按照正常程序進(jìn)行生產(chǎn)的壓鑄件，一般是不會變形的。只冇形狀復(fù)雜和薄壁 的鑄件，可能由于頂出時受力不均衡或者持壓時間掌握不好，以及搬運(yùn)過程屮鑄 件被碰撞而引起變形。壓鑄或者加工后的鑄件，發(fā)現(xiàn)冇不符合技術(shù)要求的缺陷時一般都報廢，只冇 在下列情況下并冃冇修補(bǔ)的可能時才可以進(jìn)行修補(bǔ)： 形狀很復(fù)雜，壓鑄很困難或者加工周期很長的鑄件。 帶有鑄入鑲件，這種鑲塊是由貴重材料制成的或者是制造很困難而在回收 后無法復(fù)用的。修補(bǔ)方法冇焊補(bǔ)方法和嵌補(bǔ)方法兩種。4零件的工藝分析及分型面的選擇4. 1零件的工藝分析4. 1. 1材粘i分零件為鋅套，材料為zzna14y合金代號：yx040鋅合金密度大，熔 點(diǎn)低，

25、熔化保溫方便，模具壽命長，鑄造工藝性好，可壓制特別復(fù)雜的薄壁件， 同時鋅合金與鐵的親和力小，不易粘模。焊接和電鍍性能好。材料中化學(xué)成分:al=3. 54. 5%, mn=o. 020. 06%；力學(xué)性能：5 b=250mpa, 5=1%, hbs=80, ak/j=35jo4. 1.2結(jié)構(gòu)分析所壓鑄的零件是由兩個半圓柱套膠合而成，在上半圓柱套冇方形60x60mm2 的漏油槽，在圓環(huán)端而冇寬為16mm凸出的凸緣，內(nèi)孔直徑為90誥幕，為1t9 , 外圓直徑105皿，公差等級為it7 （由5查表所得），除此z外，所冇沒冇標(biāo) 注公差按照圖屮要求為1t13o用壓鑄的方法生產(chǎn)該零件完全能夠達(dá)到。英零件結(jié)構(gòu)

26、圖如圖4. 1：4. 1.3確定加工余量與壓鑄件的表面質(zhì)量根據(jù)2表2-36確定英加工余量和表而質(zhì)量畫岀英示意圖4. 2：16.5)25. 7512560.5<60；圖4. 2加工余量和農(nóng)面質(zhì)量圖5選用分型面以及澆注系統(tǒng)5.1分型面的設(shè)計原則合理確定分型而，不但能簡化壓鑄模的結(jié)構(gòu)，而月能保證鑄件的質(zhì)量，確定 分型而時，主要根據(jù)以下幾個方而原則考慮： 開模時，能保持鑄件隨移動的方向脫出定模，使鑄件保留在動模內(nèi)。為便 于從動模內(nèi)取出鑄件，分型而應(yīng)取在鑄件的最大截而上。 冇利于澆注系統(tǒng)和排溢系統(tǒng)的合理布置。 為保證鑄件的尺寸精度，應(yīng)該使加工尺寸精度要求高的部分盡可能位于同 一個半壓鑄模內(nèi)。 使壓

27、鑄模的結(jié)構(gòu)簡化并冇利于加工。 其他：如考慮鑄造合金的性能、避免壓鑄機(jī)承受臨界負(fù)荷。5. 2分型面的選擇壓鑄型的定模與動模表而稱為分型而，根據(jù)分型而的選擇原則選擇0-0平而為分型而。如圖5.1o圖5. 1分型面的選擇原因：能夠使壓鑄件在開模后留在動模內(nèi)；分型而處于壓鑄件斷而輪廓最大 的地方，能夠使壓鑄件順利從模具上脫出；分型面處于金屈流動方向的末端使模 具型腔具冇良好的溢流和排氣條件；使壓鑄模的結(jié)構(gòu)簡化冇利于加工；有利于澆 注系統(tǒng)和排溢系統(tǒng)的合理布置。5. 3澆注系統(tǒng)的設(shè)計澆注系統(tǒng)是將熔融合金從壓鑄機(jī)的壓室引入到模具型腔的通道。它是從壓室 開始到內(nèi)澆口為止的進(jìn)料通道的總稱。一般由四部分組成：直澆

28、道、橫澆道、內(nèi) 澆口。5.3. 1內(nèi)澆口的設(shè)計 內(nèi)澆口的設(shè)計原則：設(shè)計內(nèi)澆口時，主要是確定內(nèi)澆口的布置和方向，并且預(yù)計合金充填過程的 流態(tài)，可能岀現(xiàn)的死角和裹氣部分，以便設(shè)置適當(dāng)?shù)囊缌鞑酆团艢獠郏O(shè)計時考 慮不要過早的封閉分型而、排氣槽，以便型腔屮氣體能順利排出。內(nèi)澆口的設(shè)計應(yīng)該注意以下幾個方而的要求：1）從內(nèi)澆口進(jìn)入型腔的金屈液，應(yīng)首先充填深腔處難以排氣的部位，然后充 填其他部位，并且應(yīng)該注意不要過早的封閉分型而、排氣槽，以便于型腔屮氣體 能夠順利排出。2）金屈液進(jìn)入型腔后，不正而沖擊型舉和型芯，力求減少動能損耗，避免因 沖擊而受侵蝕發(fā)生黏膜現(xiàn)彖，致使該處過早損壞。3）應(yīng)該可能采用單個內(nèi)澆口

29、而少用分支澆口，以避免多路金屈液匯流互相撞 擊，形成渦流，產(chǎn)生裹氣和氧化物夾雜等缺陷。對冇加強(qiáng)筋的鑄件，應(yīng)該使內(nèi)澆 口導(dǎo)人金屈液的流動與加強(qiáng)方向一致。4）形狀復(fù)雜的薄壁鑄件，應(yīng)該釆用較薄的內(nèi)澆口，以保證冇足夠的充填速度, 對一般結(jié)構(gòu)形狀的鑄件，為保證最終靜壓力的傳遞作用，應(yīng)該采用較厚的內(nèi)澆口， 并設(shè)在鑄件的厚處。5）內(nèi)澆口設(shè)置位置應(yīng)該使金屈液充填壓鑄模型腔各個部分時，流程最短，流 向改變少，以減少充填過程屮能量的損耗和溫度的降低。此外，述要考慮到鑄件的加工、粗糙度及切除澆口是否對技術(shù)要求有影響等 關(guān)鍵問題。 內(nèi)澆口的位置的選擇：選用切向澆口因?yàn)榱慵橹行⌒桶氕h(huán)形鑄件，考慮金屈流能夠沿型腔充填，

30、 減輕對型腔的沖刷，所以，選擇資料3圖3-9 b）的方式，內(nèi)邊n線離內(nèi)圈（型 芯）一定的距離，并月在端部用圓弧與鑄件外圓相連。同時，考慮金屈液應(yīng)從鑄 件厚壁向薄壁處填充，保證最終靜壓力的傳遞作用。因此，先從凸緣方向填充。 內(nèi)澆口的形式：采用單個內(nèi)澆口，以避免多路金屬液口流互相撞擊，形成渦流，產(chǎn)生裹氣和 氧化物夾緊等缺陷。因?yàn)樗邇雍侠淼慕饘僖阂敕较?，冇利于型腔排氣，以?避免金屈液進(jìn)入型腔時沖擊型腔。采用3圖3-19 （h）形式，因?yàn)樗邇雍侠淼慕鹎阂鞣较?，冇利于型?排氣，以及避免金屈液進(jìn)入型腔時沖擊型腔。 內(nèi)澆口的尺寸確定：1）澆口的截而積：式屮：ag一內(nèi)澆口的截而積(mm2)；g通

31、過內(nèi)澆口的金屈液的質(zhì)量(g)；p 一液態(tài)金屈的密度 見表4一4 p二6. 4 (g/cm3 )；vg內(nèi)澆口處金屈液的流量 見表4-5 vg=30m/s；t型腔的充填時間見表4-6 t=0. is；下半體積：v 下=1/2 jt x ( 10. 65/2) 2 - (8.94/2) 2 x (12. 57-1.65) + x (12. 15/2) 2- (8. 94/2) 2x1.65) =187.4231354 cm3；上半體積:v 上=v 下一 jt x (5. 96/2) 2 x0. 85=187. 42-23. 84 =163. 58cm3 ； 總體積二 v 下 + v上二 351.00

32、5 cm3；下內(nèi)澆口的截面積:ag=187. 4231/3=62. 47mm2；上內(nèi)澆口的截面積:ag=163. 582/3=54. 52 mm2；設(shè)計時采用內(nèi)澆口截而積為：ag= 170mm ；2) 內(nèi)澆口厚度內(nèi)澆口厚度的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) 查2表4.7當(dāng)鑄件壁厚6mm時，內(nèi)澆口厚度為鑄件壁厚的20%40%,平均壁厚為§ 二9. 65mm,內(nèi)澆口厚度為 pc二9. 65x40%二3. 86mm。3) 內(nèi)澆口寬度根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)查2表4-8當(dāng)為圓環(huán)件時，內(nèi)澆口寬度為鑄件外徑和內(nèi)徑平均直徑的0. 250. 3倍，內(nèi) 澆口寬度為。wg= (121.5+89.4) x0. 3/2=31. 635mm4)

33、 內(nèi)澆口長度一般在23mm,所以可以取3mm。5.3.2直澆道的設(shè)計：熱室壓鑄機(jī)直澆道一般由壓鑄機(jī)的噴嘴和壓鑄機(jī)上的澆口套、分流錐組成。 根據(jù)鑄件的結(jié)構(gòu)和質(zhì)量，查出壓鑄機(jī)的尺寸：壓室直徑為70mm。 根據(jù)內(nèi)澆口截而積為70mm2,選擇噴嘴出口小端直徑d0, 一般噴嘴出口小 端的而積為內(nèi)澆口截而積的1112倍。利用按照下式計算噴嘴導(dǎo)入口小端直徑/1.2xa(3j八、dl= 2j二2 j=0rnm(式 5 2)式中：dl噴嘴導(dǎo)入口小端直徑(mm)；ag一內(nèi)澆口截而積；（式 5.3） 金屈液通過直澆道的冇效而積應(yīng)該大丁 內(nèi)澆口截而積 直澆道的冇效截而積a二jicoso （嚴(yán)-r2）-其屮：a直澆道的

34、冇效截而積（mh）；r分流錐端部半徑取r=5mm；（）直澆道的錐度（°） 0 =2 ° ；e=lsin（）+d/（2cos（）=27sin2°+10/cos2=6. 895；a=3. 14cos4° x （6. 8952-52）=70. 538 mm2 ；l二 1527mm 取 27mm ； 0 =4° 10° 取（）二4° ；d澆口套入口處直徑取d=10mm； 直澆道各部位的尺寸根據(jù)d=10mm查1表得； 計算金屈液通過直澆道冇效而積的示意圖5. 2o圖5. 2點(diǎn)澆道有效面積的示意圖分流錐的選擇采用鬪錐形分流錐，考慮岡錐形

35、分流錐導(dǎo)向效果好，結(jié)構(gòu)簡單, 應(yīng)用較為廣泛。具體尺寸見零件圖。5. 3. 3橫澆道的設(shè)計橫澆道是直澆道的末端到內(nèi)澆口的連接通道，橫澆道的截面積應(yīng)該從直澆道 到內(nèi)澆口為止，逐漸縮小，不允許有突然的擴(kuò)大或者縮小現(xiàn)象，以免產(chǎn)生渦流， 橫澆道的面積在任何情況下都不應(yīng)該小于內(nèi)澆口截面積，橫澆道部分應(yīng)該順著液 流運(yùn)動方向研磨，其表面粗糙度應(yīng)不大于rao. 2umo橫澆道的基木形式:澆口屮心部位流量較大，澆道截面積保持不變，或者收斂 不變，以保持金屬液在流道內(nèi)流速不變，均勻的加速。5.3.4等寬橫澆道的設(shè)計步驟 由前面知道內(nèi)澆口尺寸：內(nèi)澆口截面積：ag二70 mm2 ；內(nèi)澆口深度：dg = 3. 86mm；

36、內(nèi)澆口寬度:wg = 31.635mm； 選擇扇形澆道口而積ar與內(nèi)澆口而積ag z比，為了避免金屈液在流動過程屮產(chǎn)生渦流，一般 ar : ag二（1.22.0）： 1,取 ar : ag= 2： 1。 計算扇形澆道口處截而積ar=2x 70=140 mm2 o 選擇扇形澆道入口處寬度wr與厚度dr z比，扇形澆道口入口處wr與dr z比越大，則a越小，冇利于防止渦流的產(chǎn)生，但是金屈液熱量容易散失，所以，一般 wr : dr= （2： 3）： 1 取 wr : dr= 3 ： 1。 計算扇形澆道口入口處寬度 壯與厚度dr見圖5.3wr二c2 屆（式 5.4）dr=cl vi7r31（式 5.

37、5）式屮：wr橫澆道寬度（mm）；dr橫澆道深度與直徑；ar一橫澆道截而積（川於）；c1系數(shù)，査表429,取0. 561；c2系數(shù)，査表429,取1.881；圖5. 3扇形澆道截面圖dr二0. 561x7140=6. 637；wr=l. 881 x 7140=22. 25；取 dr=7mm, wr=22mm； 確定扇形澆道的長度l一般 l： wgl 取 l： wg=2. 7： 1l=l. 26wg=2. 7x31. =806壓鑄機(jī)的選用及排溢系統(tǒng)的設(shè)計6.1壓鑄機(jī)的選用由于鑄件為鋅合金是低熔點(diǎn)合金，因此，采用熱室壓鑄機(jī)。熱室壓鑄機(jī)結(jié)構(gòu) 簡單，操作方便，生產(chǎn)效率高，容易實(shí)現(xiàn)自動化。此外，工藝穩(wěn)定

38、，鑄件夾雜少, 質(zhì)量好。同時，能夠減少金屈消耗，降低生產(chǎn)成本。6.1.1壓鑄機(jī)的基本結(jié)構(gòu)和選用壓鑄機(jī)主耍由合型機(jī)構(gòu)、壓射機(jī)構(gòu)、動力系統(tǒng)和控制系統(tǒng)等組成。 合型機(jī)構(gòu)壓鑄機(jī)的開合型及鎖型激光統(tǒng)稱為合型機(jī)構(gòu)，它是帶動壓鑄模的動模部分使 模具分開或者合攏的機(jī)構(gòu)。 壓鑄機(jī)的合型機(jī)構(gòu)都附有頂出鑄件的裝置，這一裝置稱為頂出器。它分為 機(jī)械頂出器和液壓頂出器兩種形式。 壓鑄機(jī)的選用在實(shí)際生產(chǎn)中，并不是每臺壓鑄機(jī)都能滿足各種產(chǎn)品的需要，而需要根據(jù)具 體的情況進(jìn)行選用，選用壓鑄機(jī)時應(yīng)該考慮下而幾個方而的內(nèi)容：1）應(yīng)該考慮壓鑄件的不同品種和批量。在組織多品種小批量生產(chǎn)時，一般選 用液壓系統(tǒng)簡單、適應(yīng)性強(qiáng)和能快速進(jìn)行

39、調(diào)整的壓鑄機(jī)。如果組織的是少品種大 量生產(chǎn)時，則應(yīng)該選用配備各種機(jī)械化和自動化控制機(jī)構(gòu)的高效率壓鑄機(jī)。對于 單一品種大量生產(chǎn)的鑄件，可以選用專用的壓鑄機(jī)。2）應(yīng)該考慮壓鑄件的不同結(jié)構(gòu)和工藝參數(shù)。壓鑄件的外形尺寸、質(zhì)量、壁厚 以及工藝參數(shù)的不同，對壓鑄機(jī)的選用冇很大的影響。6.1.2計算鎖模力為了防止壓鑄模被脹開，鎖模力耍大于脹型力在合模向上的合力。其計算式 為：f鎖二k（f主+f分）（式61）式屮：f鎖一壓鑄機(jī)應(yīng)冇的鎖模力（kn）；k 安全系數(shù)k二1.25；f主一主脹型力（kn）；f分一分脹型力（kn）；主脹型力計算公式為f主二a屮/10（式62）式中:p壓射比壓（mpa） p二35 mpa；

40、a鑄件在分型而上的投影而積（cx）多腔模則為各腔投影而積z和，一般另加30%作為澆注系統(tǒng)與溢流排氣系統(tǒng)的而積；a1±半鑄件在分型而上的投影而積(cm2)；al=16. 5x121. 5+106. 5x109. 25=13639. 875 (mm2 ) =1. 364 (cm2 )；a =2a1(1+3o%)=3. 5464 cm2；f 主=3. 5464 x 35/10=12.4124kn；由于該鑄件無側(cè)向抽芯結(jié)構(gòu)，因此，其f分二0 ；所以 f 鎖二1.25f 主=1.25x12. 4=15. 5kn；根據(jù)計算的鎖模力來選擇壓鑄機(jī)的型號，查2,選用shd-1500型熱室壓 鑄機(jī)表31

41、2為其主耍參數(shù)。見表6.1表6. 1 shd-1500型熱家圧鑄機(jī)的主耍參數(shù)項kl名稱數(shù)值項kl名稱數(shù)值合型力(kn)1500最人的金屬澆注量kg(鋅)3.2拉桿z間的尺寸水平x垂直(mm)450x420一次空循環(huán)時間(s)7拉桿直徑(mm)80劃埸有效容量(kg)400動模座板行程(mm)350管路工作壓力(mpa)12. 5壓鑄模厚度(mm)150-550油泵電動機(jī)功率(kw)45壓射位置(mm)0;-80熔爐功率(kw)45壓射力(kn)175燃汕耗汕量1/h5壓室直徑(伽)7噴嘴加熱功率(kw)5液圧頂出器頂出行程(mm)85鵝頸管加熱功率(kw)5液壓頂出器頂出力(kn)80外形尺寸

42、長x寬x高(mm)5000 xi700 x22006. 1.3壓室容量的校核壓鑄機(jī)初步選定后，壓射比壓和壓室尺寸也相應(yīng)得到初步數(shù)字?，F(xiàn)在需要核 算其容量能否滿足每次金屬澆注的耍求，即g室g澆。式中g(shù)室一壓室容量(kg)；g澆一每次金屬澆注重量(kg)應(yīng)為鑄件重量，澆注系統(tǒng)重量，溢流排氣 系統(tǒng)重量之和；g 室二兀 /4 d2 p k/iooo131(式 6. 3)式中：d壓室直徑(cm) d=75mm=7. 5cm；l壓室長度，包括澆口套長度(cm) 1=15 cm；p 液態(tài)合金密度p =6. 4g/ cm3 ；壓室充滿度，一般為60%80%；g 室二兀/4 d2xl5x6. 4x80%/100

43、0=3. 39kg；g 澆=(187. 423+163. 582)x6. 4x(1+30%) =2920. 36g=2. 92kg；即g室g澆 符合要求。6.1.4模具厚度計算根據(jù)分型而在合模時必須貼緊的要求，所設(shè)計的模具厚度，不得小于機(jī)器說 明書所給定的最小模具厚度，也不得大于所給定的最大模具厚度，因此。設(shè)計模 具時，按公式核算所設(shè)計的模具厚度：hmin+lommwh 設(shè)hmax 1 omm式屮：h設(shè)一設(shè)計模具厚度；hmin一說明書屮所給的模具最小厚度（mm） hmin=150m；hmax一說明書屮所給的模具最大厚度（mm） hmax=550mm；即滿足：160mmwh 設(shè)w540mm設(shè)計的

44、模為503,所以滿足耍求。6.1.5動模座板行程計算動模座板行程實(shí)際上就是壓鑄機(jī)來模后，模具和分型而之間的最大的距離。 設(shè)計模具時，根據(jù)鑄件形狀，澆注系統(tǒng)和模具結(jié)構(gòu)核算是否滿足取出鑄件的要求。 即 l取wl行（mm）式屮：l取一開模后，分型而之間能取出逐漸的最小距離（mm）；由于設(shè)計推桿推出，l取nl芯+l件+k；式屮：l芯一型芯高出分型而的尺寸；l件一鑄件高度（包括澆注系統(tǒng)）；k安全值，取k二10mm；l 取±120+160+10二280；l行一動模座板行程,l行二350mm；所以，l取wl行，滿足要求。6.2排溢系統(tǒng)的設(shè)計：為了捉高鑄件的質(zhì)量，在金屈液充滿型腔的過程屮，應(yīng)該盡量排

45、除型腔的氣 體。因此，設(shè)置溢流槽和排氣槽是和重要的措施z-o6. 2. 1溢流槽：溢流槽，它位丁最先流入型腔的熔融合金流程的末端，英作用是容納激冷合 金、氧化物和涂料殘渣，改善模具溫度布局，消除壓鑄件冷隔；可設(shè)置推桿，以 防止壓鑄件變形和留冇推桿痕跡，與排氣槽并用，增加排氣效果。設(shè)置溢流槽除了作為接納型腔屮的氣體、氣體夾雜物及冷污金屈i佃外，還可 以作調(diào)節(jié)型腔局部的溫度、改善充填條件以及必要時作為工藝塔子頂出鑄件z用。 因此，溢流槽通常設(shè)置在金屈液最先沖擊或者最后充填的部位：或者在兩股或者 多股金屈液匯流、易裹氣或者產(chǎn)生渦流部位：以及鑄件局部過厚或者過薄部位。 一般溢流槽設(shè)置在分型而上、型腔內(nèi)

46、、防止金屈倒流等位置。溢流槽的設(shè)計耍點(diǎn)如下： 設(shè)計溢流槽時耍注意便丁從壓鑄件上去除。去除后盡量不損壞鑄件的外觀。 在溢流槽上開設(shè)排氣槽時，應(yīng)合理設(shè)計溢流口，避免過早堵塞排氣槽。 注意避免在溢流槽和鑄件之間產(chǎn)生熱節(jié)。 不應(yīng)該在同一溢流槽上開幾個溢流口或者一個很寬的溢流口，以避免金屈 液產(chǎn)生倒流，部分金屈液從溢流槽流回型腔。 溢流口的截而積應(yīng)該大于連接在溢流槽后的排氣槽而積。否則排氣槽的截 而積將被削減。溢流槽的布置應(yīng)該有利于排除型腔、屮的氣體，排除混冇氣體、氧化物、分 型劑殘雜的金屈液，改善模具的熱平衡狀態(tài)。6. 2.2溢流槽的位置選擇溢流槽通常設(shè)置在熔融合金最先沖擊或者最后充填的部位，以及冇兩

47、段多股熔融合金江流，容易裹入氣體和產(chǎn)生渦流的部位。因此，將溢流槽布置在分型而上，這樣結(jié)構(gòu)簡單。采用動模，定模兩個型腔組成的溢流槽。為了避免金屈液產(chǎn) 生倒流，一個溢流槽只開一個溢流口。6. 2. 3溢流槽的容積和尺寸確定因?yàn)樵O(shè)計時會將排氣槽開在溢流槽后，為了防止排氣槽的截而積被削減，因 此，溢流槽截而積應(yīng)該大丁連接在后的排氣槽截而積。溢流槽的容積:一般不小丁鑄件體積的20%,所以取20%163. 582x20%=32. 6溢流槽的尺寸：見1表8-66；溢流槽的個數(shù)：32.7164/2.69=12 （個）每個模腔設(shè)置6個溢流槽。6. 2.4排氣槽的設(shè)計原則和設(shè)計 排氣槽的設(shè)計原則：1）排氣槽盡可能

48、設(shè)置在分型而上，以便脫模。2）排氣槽盡可能設(shè)置在同一半模上，以便于制造。3）排氣量大時，可以增加排氣槽的數(shù)量或?qū)挾龋灰黾雍穸?，以防止金?液堵塞或者向外噴濺。4）溢流槽尾部應(yīng)該開排氣槽。5）型腔深處可以利用型芯和推桿的間隙排氣。 排氣槽的設(shè)計：排氣槽是充型過程屮型腔內(nèi)受到排擠的氣體得以溢出的通道，其作用主要是 將型腔氣體排到型腔外，為了使型腔內(nèi)的氣體在壓射時盡可能被金屈液排出，要 將排氣槽設(shè)置在金屈液最后填充的部分，排氣槽一般與溢流槽配合，布置在溢流 槽后端以加強(qiáng)溢流和排氣的效果。在溢流槽后端布置排氣槽，排氣槽與溢流槽口錯開布置，防止金屈液過早堵 塞排氣槽，靠近溢流槽部位的排氣槽深度較大，

49、冇利于排氣及溢流槽的填充。排氣槽尺寸查表1867鋅合金從溢流槽排氣時排氣槽深度：h<0. 12取0. 10mm；合金排氣槽寬度:b二620取15mm；長度：ln1525mm；排氣槽的截而積一般為內(nèi)澆口截而積的20%50%；也可以按照:fv=0. 00224v/(fk)111(式 6.4)式屮：fv一排氣槽截而積(cm2)；t氣體的排出時間，可以近似地按充填時間選取t=0. is；k一充填過程屮排氣槽的開放系數(shù)，k二0. 11取k二0. 5；v=163.582+42. 53=206. 112 cm2 ；fv二0. 00224x206. 112/ (0. 1x1) =4. 6 (mm2)7推

50、出機(jī)構(gòu)7.1推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計壓鑄模屮室鑄件從模具的成型零件屮脫出的機(jī)構(gòu)，稱為推出機(jī)構(gòu)，在壓鑄的 每個環(huán)節(jié)屮，都必須將鑄件從模具型腔屮脫出，用來完成這一工序的機(jī)構(gòu)。推出 機(jī)構(gòu)用于去除鑄件對型芯的包緊力，所以機(jī)構(gòu)設(shè)計的好壞，直接影響鑄件的質(zhì)量。 因此，推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計，是壓鑄設(shè)計的一個重要環(huán)節(jié)。7. 1. 1推出機(jī)構(gòu)的組成和分類 推出機(jī)構(gòu)的組成1）推出元件：推出鑄件，使之脫模，包括推桿、推管、卸料板、成型推塊、 斜滑快等。2）復(fù)位元件：控制推出機(jī)構(gòu)，使z在合模時回到準(zhǔn)確的位置，如復(fù)位桿能起 復(fù)位作用的卸料板、斜滑快等。3）限位元件：保證推出機(jī)構(gòu)在壓射力作用下，不改變位置，起到止推的作用。4）導(dǎo)向元件：

51、引導(dǎo)推出機(jī)構(gòu)的運(yùn)動方向，防止推板傾斜和承受推板等元件的 重量，如推板導(dǎo)柱、推板導(dǎo)套等。5）結(jié)構(gòu)元件：使推出機(jī)構(gòu)各個元件裝配成一體，起固定的作用，如推桿固定 推板、其他連接件等。 推出機(jī)構(gòu)的分類推出機(jī)構(gòu)的基本傳動形式有機(jī)動推出、液壓推出器推出和手動推出三種。推 出機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式，按動作分為直線推出、旋傳推出和擺動推出：按機(jī)構(gòu)形式分 為推桿推出、推管推出、推板推出、斜滑快推出和齒輪傳動推出機(jī)構(gòu)等。7.1.2推出力的確定推出過程屮，室鑄件脫出成型零件時所需要的力稱為推出力。推出力的確定:f推k包【2】（式7. 1）式屮：k一安全系數(shù)取1.2；f 包=alp21（式 7. 2）式屮：a被鑄件包緊的型芯

52、成形部分端而周長（cm）；l被鑄件包緊的型芯成形部分的長度；p擠壓應(yīng)力，對于鋅合金一般p取68mpa；a= ji t=3. 14x4. 5=14. 13cm2 =12. 5cm；f 包二 14. 13x12. 5x7=1236. 375（n）；f 推k f 包=1.2x 1236. 375=1483. 65 （n）； 推出距離的確定直線推出，當(dāng)h>20mm時，/3hws推wh；其屮h一滯留鑄件的最大成形長度h二45mm；而s推則在這個范圍選取15ws推w4取s推二25mm如果s推成型長度較 大時，s推取偏大值；推桿的配合：推桿的典型配合以及參數(shù)見表。 推桿與孔的配合精度用h7/f7。推桿

53、與孔的導(dǎo)滑封閉長度l1：當(dāng)d二58 l1二3d二3x5二15；推桿加強(qiáng)部分直徑d：當(dāng)dw6 d二d+4二10mm；推桿前端長度 l(mm)： l=l1+s 推+10w10d l= 15+25+10=50；推桿固定板長度：15whw30 取h=20；推板推出距離l3： 13弋推+5=25+5=30；推桿臺階 d2 與厚度 hl : d2二d+b二 10+2二 12 , hl二48 取 hl=5； 受推而積和受推力受推而積a(mm2)： f推二pa(式7. 3)受推力p：查表83能承受的許用受推力p=40kpa；7.1.3推桿推出部位設(shè)置推桿使各部位受推壓力均勻; 推桿的推出位置盡可能避免與活動型

54、芯發(fā)生干涉; 在分流錐上設(shè)置推桿。7.1.4推桿的推出端形狀鑄件推桿形狀，直徑小t 8mm,選用b形圓截而。7.1.5推桿的尺寸計算及校核（式 7.4）推桿截而積的計算：a二 f 推/npf21jt屮：n一推桿數(shù)量；p許用受推力p=40kpa見1表8-3；f推一推桿承受的總推力f推二1500n；推桿受力計算一根推桿受力：f推=1500n/5=300no查1圖8-5所示的推桿直徑與推出力關(guān)系圖，查縱坐標(biāo)為300n,向上多于 鋅合金曲線一點(diǎn)，再從縱坐標(biāo)查得推桿直徑為3mm,取為5mm； 推桿穩(wěn)定性為了保證推桿的穩(wěn)定性，需要根據(jù)單個推桿的細(xì)長比調(diào)整推桿的截而積。推 桿承受靜壓力下的穩(wěn)定性可以根據(jù)下而

55、公式計算：要求：k穩(wěn)=nej/(f推!？)(式7. 5)一其屮：k穩(wěn)一穩(wěn)定安全倍數(shù)，鋼取1.53；%穩(wěn)定系數(shù)，-其值-其20.19；e彈性模數(shù)(n/cm2 )，鋼取 e=20xl03 kn/ cm2；f推一推桿承受的實(shí)際推力(n)；l一推桿全長(mm)；j推桿最小截而處的抗彎截而矩量；j的計算為：圓截而 j二ndcp/64,-其屮d二5mm二0. 5cm所以 j=3. 14x0. 5x0. 53 /64=0. 003066；k 穩(wěn)二20. 19x20x 10000000x0. 003066/(1500xl2)=2；所以k穩(wěn)=2。7.2推出機(jī)構(gòu)的復(fù)位在壓鑄的每一個工作循環(huán)中，推出機(jī)構(gòu)推出鑄件后，都必須準(zhǔn)確的恢復(fù)到原 來的位置，這個動作通常是借助復(fù)位桿實(shí)現(xiàn)的，并月扌當(dāng)釘作為最后定位，使推出 機(jī)構(gòu)在合模狀態(tài)下處于準(zhǔn)確可靠的位置。7.2.1復(fù)位與限位形狀復(fù)位采用模內(nèi)