材料力學(xué)第八章組合變形的計(jì)算

1、材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第1頁(yè) / 共57頁(yè)第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算8-1 概述概述8-2 兩個(gè)相互垂直平面內(nèi)的彎曲兩個(gè)相互垂直平面內(nèi)的彎曲 8-3 拉伸（壓縮）與彎曲的組合變形拉伸（壓縮）與彎曲的組合變形8-4 扭轉(zhuǎn)和彎曲的組合變形扭轉(zhuǎn)和彎曲的組合變形8-5 連接件的實(shí)用計(jì)算法連接件的實(shí)用計(jì)算法8-6 鉚釘和螺栓連接的計(jì)算鉚釘和螺栓連接的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第2頁(yè) / 共57頁(yè)8- -1 概概 述述 構(gòu)件在荷載的作用下如發(fā)生兩種或兩種以上基本形式的變形，且?guī)追N變形所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力（和變形）屬于同一數(shù)量級(jí)，則構(gòu)件的變形稱為組合變形。 . 組合變形 煙囪（圖

2、a）有側(cè)向荷載（風(fēng)荷，地震力）時(shí)發(fā)生壓彎組合變形。 第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第3頁(yè) / 共57頁(yè) 齒輪傳動(dòng)軸（圖b）發(fā)生彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形（兩個(gè)相互垂直平面內(nèi)的彎曲加扭轉(zhuǎn)）。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 吊車立柱（圖c）受偏心壓縮，發(fā)生壓彎組合變形。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第4頁(yè) / 共57頁(yè) 兩個(gè)平面內(nèi)的彎曲(圖d)由于計(jì)算構(gòu)件橫截面上應(yīng)力及橫截面位移時(shí)，需要把兩個(gè)平面彎曲的效應(yīng)加以組合，故歸于組合變形。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算(d)材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第5頁(yè)

3、/ 共57頁(yè) 對(duì)于組合變形下的構(gòu)件，在線性彈性范圍內(nèi)且小變形的條件下，可應(yīng)用疊加原理將各基本形式變形下的內(nèi)力、應(yīng)力或位移進(jìn)行疊加。 在具體計(jì)算中，究竟先按內(nèi)力疊加（按矢量法則疊加）再計(jì)算應(yīng)力和位移，還是先計(jì)算各基本形式變形下的應(yīng)力或位移然后疊加，須視情況而定。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第6頁(yè) / 共57頁(yè).連接件的實(shí)用計(jì)算 螺栓連接（圖a）中，螺栓主要受剪切及擠壓（局部壓縮）。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 連接件（螺栓、鉚釘、鍵等）以及構(gòu)件在與它們連接處實(shí)際變形情況復(fù)雜。FF/2nF/2n材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第7頁(yè) / 共57頁(yè) 鍵連接（圖b）中，鍵主要受剪切及

4、擠壓。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第8頁(yè) / 共57頁(yè)第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 工程計(jì)算中常按連接件和構(gòu)件在連接處可能產(chǎn)生的破壞情況，作一些簡(jiǎn)化的計(jì)算假設(shè)（例如認(rèn)為螺栓和鉚釘?shù)氖芗裘嫔锨袘?yīng)力均勻分布）得出名義應(yīng)力，然后與根據(jù)在相同或類似變形情況下的破壞試驗(yàn)結(jié)果所確定的相應(yīng)許用應(yīng)力比較，從而進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。這就是所謂工程實(shí)用計(jì)算法。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第9頁(yè) / 共57頁(yè)8-2 雙對(duì)稱截面梁在兩個(gè)相互垂直平面內(nèi)的彎曲雙對(duì)稱截面梁在兩個(gè)相互垂直平面內(nèi)的彎曲 具有雙對(duì)稱截面的梁，它在任何一個(gè)縱向?qū)ΨQ面內(nèi)彎曲

5、時(shí)均為平面彎曲。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 故具有雙對(duì)稱截面的梁在兩個(gè)縱向?qū)ΨQ面內(nèi)同時(shí)承受橫向外力作用時(shí)，在線性彈性且小變形情況下，可以分別按平面彎曲計(jì)算每一彎曲情況下橫截面上的應(yīng)力和位移，然后疊加。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第10頁(yè) / 共57頁(yè)第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 圖示懸臂梁 x 截面上的彎矩和任意點(diǎn)C處的正應(yīng)力： 由于水平外力F1 由于豎直外力F2zIMyyyIMzz 彎曲正應(yīng)力彎 矩 My(x)=F1 x Mz(x)=F2 (x-a)材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第11頁(yè) / 共57頁(yè)這里彎矩的正負(fù)號(hào)系根據(jù)圖b所示，由右

6、手螺旋法則按它們的矢量其指向是否與y軸和z軸的指向一致來(lái)確定的。在F1和F2共同作用下x 截面上C 點(diǎn)處的正應(yīng)力為yIMzIMzzyy 第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第12頁(yè) / 共57頁(yè) 利用上式固然可求算x 截面上任意點(diǎn)處的彎曲正應(yīng)力，但對(duì)于圖中所示那類橫截面沒(méi)有外棱角的梁，由于My 單獨(dú)作用下最大正應(yīng)力的作用點(diǎn)和Mz 單獨(dú)作用下最大正應(yīng)力的作用點(diǎn)不相重合，所以還不好判定在My和Mz共同作用下最大正應(yīng)力的作用點(diǎn)及其值。 第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第13頁(yè) / 共57頁(yè) 注意到在F

7、1 作用下x 截面繞中性軸y 轉(zhuǎn)動(dòng)，在F2 作用下x 截面繞中性軸z 轉(zhuǎn)動(dòng),可見(jiàn)在F1和F2共同作用下，x 截面必定繞通過(guò)y 軸與z 軸交點(diǎn)的另一個(gè)軸轉(zhuǎn)動(dòng)，這個(gè)軸就是梁在兩個(gè)相互垂直平面內(nèi)同時(shí)彎曲時(shí)的中性軸，其上坐標(biāo)為y，z的任意點(diǎn)處彎曲正應(yīng)力為零。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第14頁(yè) / 共57頁(yè)故有中性軸的方程：000yIMzIMzzyy中性軸與y軸的夾角q（圖a）為qtantan00zyzyyzIIIIMMyz第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 其中 角為合成彎矩 與y的夾角。22zyMMM材材 料料 力

8、力 學(xué)學(xué)第15頁(yè) / 共57頁(yè)第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算這就表明，只要 IyIz ，中性軸的方向就不與合成彎矩M的矢量重合，亦即合成彎矩M 所在的縱向面不與中性軸垂直，或者說(shuō)，梁的彎曲方向不與合成彎矩M 所在的縱向面重合。正因?yàn)檫@樣，通常把這類彎曲稱為斜彎曲。qtantanzyII材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第16頁(yè) / 共57頁(yè) 確定中性軸的方向后，作平行于中性軸的兩直線，分別與橫截面的周邊相切，這兩個(gè)切點(diǎn)（圖a中的點(diǎn)D1，D2）就是該截面上拉應(yīng)力和壓應(yīng)力為最大的點(diǎn)。從而可分別計(jì)算水平和豎直平面內(nèi)彎曲時(shí)這兩點(diǎn)的應(yīng)力，然后疊加。 第八章第八章 組合變形及連接部分的

9、計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第17頁(yè) / 共57頁(yè)83 拉伸拉伸( (壓縮壓縮) )與彎曲的組合變形與彎曲的組合變形. 橫向力與軸向力共同作用橫向力與軸向力共同作用 圖a為由兩根槽鋼組成的桿件，受橫向力F和軸向力Ft作用時(shí)的計(jì)算簡(jiǎn)圖，該桿件發(fā)生彎曲與拉伸的組合變形。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第18頁(yè) / 共57頁(yè) 軸向拉力會(huì)因桿件有彎曲變形而產(chǎn)生附加彎矩，但它與橫向力產(chǎn)生的彎矩總是相反的，故在工程計(jì)算中對(duì)于彎一拉組合變形的構(gòu)件可不計(jì)軸向拉力產(chǎn)生的彎矩而偏于安全地應(yīng)用疊加原理來(lái)計(jì)算桿中的應(yīng)力。第八章第八章 組合變形及

10、連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第19頁(yè) / 共57頁(yè) 至于發(fā)生彎曲與壓縮組合變形的桿件，軸向壓力引起的附加彎矩與橫向力產(chǎn)生的彎矩為同向，故只有桿的彎曲剛度相當(dāng)大（大剛度桿）且在線彈性范圍內(nèi)工作時(shí)才可應(yīng)用疊加原理。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第20頁(yè) / 共57頁(yè) 圖a所示發(fā)生彎一拉組合變形的桿件，跨中截面為危險(xiǎn)截面，其上的內(nèi)力為FN=Ft， 。該橫截面上與軸力FN對(duì)應(yīng)的拉伸正應(yīng)力t為均勻分布(圖b)， ，而與最大彎矩Mmax對(duì)應(yīng)的彎曲正應(yīng)力在上、下邊緣處(圖c)，其絕對(duì)值FlM41maxAFAFtNt第八章第

11、八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算WFlWM4maxb。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第21頁(yè) / 共57頁(yè) 在FN 和Mmax共同作用下，危險(xiǎn)截面上正應(yīng)力沿高度的變化隨b和t的值的相對(duì)大小可能有圖d ,e ,f 三種情況。危險(xiǎn)截面上的最大正應(yīng)力是拉應(yīng)力：WFlAF4tmax, t注意到危險(xiǎn)截面最大拉應(yīng)力作用點(diǎn)（危險(xiǎn)點(diǎn)）處為單向應(yīng)力狀態(tài)，故可把t,max直接與材料的許用正應(yīng)力進(jìn)行比較來(lái)建立強(qiáng)度條件。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第22頁(yè) / 共57頁(yè).偏心拉伸(壓縮) 偏心拉伸或偏心壓縮是指外力的作用線與直桿的軸線平行但不重合的

12、情況。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第23頁(yè) / 共57頁(yè)8- -4 扭轉(zhuǎn)和彎曲的組合變形扭轉(zhuǎn)和彎曲的組合變形 機(jī)械中的許多構(gòu)件在工作時(shí)往往發(fā)生扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合變形，而且它們多半是實(shí)心或空心圓截面桿，圖中所示傳動(dòng)軸便是一種典型的情況。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第24頁(yè) / 共57頁(yè)本節(jié)講述圓截面桿發(fā)生扭彎組合變形時(shí)的強(qiáng)度計(jì)算。 圖a所示由塑性材料制造的曲拐在鉛垂外力作用下，其AB桿的受力圖如圖b所示。該桿為直徑為d 的圓截面桿。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分

13、的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第25頁(yè) / 共57頁(yè) 圖c，d示出了AB桿的彎矩圖（M 圖）和扭矩圖（T圖）。由于扭彎組合變形情況下不考慮剪力對(duì)強(qiáng)度的影響，故未示出剪力圖（FS圖）。 該AB桿的危險(xiǎn)截面為固定端處的A截面。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第26頁(yè) / 共57頁(yè) 危險(xiǎn)截面上彎曲正應(yīng)力在與中性軸C3C4垂直方向的變化如圖e，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力沿直徑C3C4和C1C2的變化如圖f。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 由此可知危險(xiǎn)截面上的危險(xiǎn)點(diǎn)為C1和C2。由于桿的材料是拉壓許用應(yīng)力相等的塑性材料，C1和C2兩點(diǎn)的危

14、險(xiǎn)程度相同，故只需對(duì)其中的一個(gè)點(diǎn)作強(qiáng)度計(jì)算即可。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第27頁(yè) / 共57頁(yè) 圍繞點(diǎn)C1以桿的橫截面、徑向縱截面和切向縱截面取出單元體，其各面上的應(yīng)力如圖g所示，而32/3dFlWM第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算16/23pdFaWTWT材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第28頁(yè) / 共57頁(yè)點(diǎn)C1處于平面應(yīng)力狀態(tài)，其三個(gè)主應(yīng)力為0,421222231按第三強(qiáng)度理論作強(qiáng)度計(jì)算，相當(dāng)應(yīng)力為22313r4(a)按第四強(qiáng)度理論作強(qiáng)度計(jì)算，相當(dāng)應(yīng)力為222132322214r3)()()(21(b)第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算3r強(qiáng)

15、度條件為4r或材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第29頁(yè) / 共57頁(yè)注意到發(fā)生扭彎變形的圓截面桿，其危險(xiǎn)截面上危險(xiǎn)點(diǎn)處：WMWTWT2p為便于工程應(yīng)用，將上式代入式（a），（b）可得：WTMWTWM22223r24第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算WTMWTWM22224r75. 023式中，M和T分別為危險(xiǎn)截面上的彎矩和扭矩，W為圓截面的彎曲截面系數(shù)。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第30頁(yè) / 共57頁(yè) 需要注意的是，以上所述對(duì)于傳動(dòng)軸的強(qiáng)度計(jì)算是靜力強(qiáng)度計(jì)算，只能用于傳動(dòng)軸的初步設(shè)計(jì)，此時(shí) 的值取得也比較低。事實(shí)上，傳動(dòng)軸由于轉(zhuǎn)動(dòng)，危險(xiǎn)截面任何一點(diǎn)處的彎曲正應(yīng)力是隨軸的轉(zhuǎn)動(dòng)交替變

16、化的。這種應(yīng)力稱為交變應(yīng)力（alternating stress），工程設(shè)計(jì)中對(duì)于在交變應(yīng)力下工作的構(gòu)件另有計(jì)算準(zhǔn)則。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第31頁(yè) / 共57頁(yè) 例題例題 85 圖a所示鋼制實(shí)心圓軸其兩個(gè)齒輪上作用有切向力和徑向力，齒輪C 的節(jié)圓（齒輪上傳遞切向力的點(diǎn)構(gòu)成的圓）直徑dC=400 mm,齒輪D的節(jié)圓直徑dD=200 mm。已知許用應(yīng)力 =100 MPa。試按第四強(qiáng)度理論求軸的直徑。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第32頁(yè) / 共57頁(yè)1. 作該傳動(dòng)軸的受力圖（圖b）

17、，并作彎矩圖Mz圖和My圖（圖c, d）及扭矩圖T 圖（圖e）。解：解：第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算yz材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第33頁(yè) / 共57頁(yè)2. 由于圓截面的任何形心軸均為形心主慣性軸，且慣性矩相同，故可將同一截面上的彎矩Mz和My按矢量相加。mN1064)mN1000()mN364(2222zByBBMMM第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算例如，B截面上的彎矩MzB和MyB（圖f）按矢量相加所得的總彎矩MB（圖g）為：材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第34頁(yè) / 共57頁(yè) 由Mz圖和My圖可知，B截面上的總彎矩最大，并且由扭矩圖可見(jiàn)

18、B截面上的扭矩與CD段其它橫截面上相同，TB-1000 Nm，于是判定橫截面B為危險(xiǎn)截面。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第35頁(yè) / 共57頁(yè)3. 根據(jù)MB和TB按第四強(qiáng)度理論建立的強(qiáng)度條件為75. 0224rWTM第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算Pa10100)mN1000(75. 0)mN1064(622W即Pa1010032/mN137263d亦即mm9 .51m0519. 0)Pa10100(mN13723236d于是得材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第36頁(yè) / 共57頁(yè)8- -5 連接件的實(shí)用計(jì)算法連接件的實(shí)

19、用計(jì)算法 圖a所示螺栓連接主要有三種可能的破壞： . 螺栓被剪斷（參見(jiàn)圖b和圖c）；. 螺栓和鋼板因在接觸面上受壓而發(fā)生擠壓破壞（螺栓被壓扁，鋼板在螺栓孔處被壓皺）（圖d）；. 鋼板在螺栓孔削弱的截面處全面發(fā)生塑性變形。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 實(shí)用計(jì)算法便是針對(duì)這些可能的破壞作近似計(jì)算的。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第37頁(yè) / 共57頁(yè)(1) 剪切的實(shí)用計(jì)算剪切的實(shí)用計(jì)算 在實(shí)用計(jì)算中，認(rèn)為連接件的剪切面（圖b，c）上各點(diǎn)處切應(yīng)力相等，即剪切面上的名義切應(yīng)力為sSAF式中，F(xiàn)S為剪切面上的剪力， As為剪切面的面積。sSAF其中的許用應(yīng)力則是通過(guò)同一材料的試

20、件在類似變形情況下的試驗(yàn)（稱為直接試驗(yàn)）測(cè)得的破壞剪力也按名義切應(yīng)力公式算得極限切應(yīng)力除以安全因數(shù)確定。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算強(qiáng)度條件材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第38頁(yè) / 共57頁(yè)(2) 擠壓的實(shí)用計(jì)算擠壓的實(shí)用計(jì)算 在實(shí)用計(jì)算中，連接件與被連接件之間的擠壓應(yīng)力（bearing stress）是按某些假定進(jìn)行計(jì)算的。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 對(duì)于螺栓連接和鉚釘連接，擠壓面是半個(gè)圓柱形面（圖b），擠壓面上擠壓應(yīng)力沿半圓周的變化如圖c所示，而最大擠壓應(yīng)力bs的值大致等于把擠壓力Fbs除以實(shí)際擠壓面（接觸面）在直徑面上的投影

21、。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第39頁(yè) / 共57頁(yè)第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算故取名義擠壓應(yīng)力為dFbsbs式中， 為擠壓面高度，d 為螺栓或鉚釘?shù)闹睆?。材?料料 力力 學(xué)學(xué)第40頁(yè) / 共57頁(yè)擠壓強(qiáng)度條件為bsbs其中的許用擠壓應(yīng)力bs也是通過(guò)直接試驗(yàn)，由擠壓破壞時(shí)的擠壓力按名義擠壓應(yīng)力的公式算得的極限擠壓應(yīng)力除以安全因數(shù)確定的。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算 應(yīng)該注意，擠壓應(yīng)力是連接件與被連接件之間的相互作用，因而當(dāng)兩者的材料不同時(shí)，應(yīng)校核許用擠壓應(yīng)力較低的連接件或被連接件。工程上為便于維修，常采用擠壓強(qiáng)度較低的材料制作連接

22、件。材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第41頁(yè) / 共57頁(yè)(3) 拉伸的實(shí)用計(jì)算拉伸的實(shí)用計(jì)算 螺栓連接和鉚釘連接中，被連接件由于釘孔的削弱，其拉伸強(qiáng)度應(yīng)以釘孔中心所在橫截面為依據(jù)；但在實(shí)用計(jì)算中并不考慮釘孔引起的應(yīng)力集中。被連接件的拉伸強(qiáng)度條件為NAF式中：FN為檢驗(yàn)強(qiáng)度的釘孔中心處橫截面上的軸力；A為同一橫截面的凈面積，圖示情況下A=(b d ) 。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算FbsFNdb材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第42頁(yè) / 共57頁(yè) 當(dāng)連接中有多個(gè)鉚釘或螺栓時(shí)，最大拉應(yīng)力max可能出現(xiàn)在軸力最大即FN= FN,max所在的橫截面上，也可能出現(xiàn)在凈面積最小的橫截面上。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算材材 料料 力力 學(xué)學(xué)第43頁(yè) / 共57頁(yè) 鉚釘連接主要有三種方式：1.搭接（圖a），鉚釘受單剪；2.單蓋板對(duì)接（圖b），鉚釘受單剪；3.雙蓋板對(duì)接（圖c），鉚釘受雙剪。第八章第八章 組合變形及連接部分的計(jì)算組合變形及連接部分的計(jì)算8-6 鉚釘和螺栓連接的計(jì)算鉚釘和螺栓連接的計(jì)算材材 料料 力力