環(huán)境風(fēng)速對空冷塔的影響專題報(bào)告

1、專題報(bào)告4 環(huán)境風(fēng)速對空冷塔的影響1分析目標(biāo)中泰化學(xué)托克遜年產(chǎn)100萬噸電石配套600MW動(dòng)力站項(xiàng)目擬采用表凝式間接空冷系統(tǒng)。該項(xiàng)目位于托克遜縣，是有名的風(fēng)口，常年有大風(fēng)。根據(jù)招標(biāo)技術(shù)資料本工程50年一遇離地10m高10min平均設(shè)計(jì)風(fēng)速采用36.9m/s，100年一遇離地10m高10min平均設(shè)計(jì)風(fēng)速采用40.0m/s。這些條件無疑增加了本項(xiàng)目的設(shè)計(jì)難度。冷卻塔的冷卻性能受環(huán)境影響較大，尤其是環(huán)境側(cè)風(fēng)。研究表明當(dāng)有環(huán)境側(cè)風(fēng)時(shí)，自然通風(fēng)干式冷卻塔（間冷塔）的出力將會(huì)受到較大影響。目前我們在風(fēng)速較小時(shí)采用一維的冷卻塔的設(shè)計(jì)方法可以對塔的選型、尺寸、以及換熱器面積進(jìn)行設(shè)計(jì)。但當(dāng)風(fēng)速較高時(shí)塔內(nèi)外流場

2、分布不均，且產(chǎn)生縱向漩渦和橫向漩渦，使空氣流動(dòng)性能有所減弱，沿塔一周的冷卻三角的通風(fēng)量和換熱量與低風(fēng)速時(shí)有很大的差別。該問題是復(fù)雜邊界的三維湍流傳熱問題。因此首航在間冷塔的設(shè)計(jì)中充分的認(rèn)識到這個(gè)影響，采用CFD（計(jì)算流體力學(xué)）方法對大風(fēng)時(shí)的冷卻塔出力進(jìn)行校核計(jì)算，給出在不同風(fēng)速下間冷塔的傳熱性能。2分析過程本次分析了在風(fēng)速為6m/s,12m/s,18m/s,26m/s,30m/s,35m/s這六種風(fēng)速在考核工況下（氣溫19，塔進(jìn)水溫度46.74）的空冷塔出力，基于目前階段出力采用出塔水溫這個(gè)指標(biāo)來反映，即在同樣進(jìn)水溫度和流量下出塔水溫高則性能下降，反之如此。2.1計(jì)算域選取計(jì)算域的選區(qū)對于微氣

3、候環(huán)境下空冷設(shè)備的傳熱性能計(jì)算分析非常重要，尤其對于間冷塔的分析尤其如此。由于冷卻塔的外形尺寸龐大，而位于塔底部的散熱器尺寸較小，為了達(dá)到較高的分析精度網(wǎng)格要足夠小，以達(dá)到N-S方程離散求解的要求。本次由于要得到塔底部各散熱器的傳熱量以及冷卻水出水溫度等值因此計(jì)算格外關(guān)注計(jì)算精度。外掠鈍體擾流流動(dòng)在鈍體后方會(huì)形成不穩(wěn)定的尾跡區(qū)，但是本次計(jì)算由于關(guān)心的是底部散熱器的傳熱，而對塔體本身的風(fēng)載等結(jié)構(gòu)安全問題并不是本次計(jì)算的目的。一般對于外略冷卻塔這樣尺寸物體的擾流流動(dòng)，Re數(shù)普遍在107以上的數(shù)量級，因此沿塔周向的流場是近似對稱的。并且整個(gè)散熱器在塔內(nèi)是對稱布置?；谝陨峡紤]采用了沿氣流方向?qū)λ?/p>

4、稱面后采用一半幾何進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算域選取的足夠?qū)挻?，以防止邊界條件對中心計(jì)算取的影響，如下圖所示。圖1 計(jì)算域尺寸2.2建模及網(wǎng)格生成本分析保留了間冷塔中大部分的幾何特征。但對于冷卻三角換熱器的框架的橫向支撐，冷卻三角支腿及其下部百葉窗電動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)和電纜橋架等部分，由于所占風(fēng)口的擁塞面積較小，又由于其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，因此略掉，對結(jié)果影響不大。保留了冷卻三角縱向支撐，間冷塔下部密封板，上部密封板和展寬平臺(tái)等部件。這些部件對空冷塔進(jìn)風(fēng)起了主要作用，對流動(dòng)傳熱對的性能分析影響較大，此處做保留，并對其進(jìn)行幾何外形做適當(dāng)簡化但不影響其流動(dòng)特性。計(jì)算中為了節(jié)省計(jì)算資源，簡化了X形柱，和百葉窗結(jié)構(gòu)。這兩部件幾何復(fù)雜

5、且對塔的氣流阻力產(chǎn)生較大影響，雖然它們的幾何簡化為平面，但是其阻力特性在程序中成采用多孔介質(zhì)膜模型（porous jump model）進(jìn)行模擬。塔筒由于是板殼結(jié)構(gòu)，其厚度對氣流的作用很小。因此被簡化成一個(gè)沒有厚度的固體壁面，其母線采用土建專業(yè)提供的內(nèi)壁數(shù)據(jù)，采用二階光滑曲線擬合而成，以反映其真實(shí)結(jié)構(gòu)。散熱器由于是管翅式換熱器，其翅片結(jié)構(gòu)復(fù)雜，在整體計(jì)算中不可能采用其本身的結(jié)構(gòu)。否側(cè)產(chǎn)生的網(wǎng)格數(shù)量將會(huì)是天文數(shù)字。并且我們關(guān)心的是換熱器的整體出力，而不是局部的傳熱。因此在這里將采用heat exchanger model。Fluent里面提供了macro的概念，他把大散熱器分成幾塊，每個(gè)小塊當(dāng)做

6、一個(gè)小換熱器來處理。在程序中分別計(jì)算每個(gè)MACRO面上的風(fēng)量，進(jìn)水流量被分到每個(gè)macro的管內(nèi)?；谝陨闲畔⒕屯ㄟ^-NTU法進(jìn)行計(jì)算，得到離開該MACRO時(shí)水的溫度。計(jì)算出的換熱量值以源項(xiàng)的方式寫入相應(yīng)網(wǎng)格區(qū)的能量方程。通過程序的反復(fù)迭代求解得到空氣側(cè)收斂解。換熱器周圍的流動(dòng)對于求解它的換熱量至關(guān)重要，為此在冷卻三角周圍，以及塔外10m至整個(gè)展寬平臺(tái)下方的區(qū)域采用了六面體網(wǎng)格。周圍采用了四面體網(wǎng)格，網(wǎng)格的變化率控制在1.1以下。由于塔內(nèi)形成的壓力場求解也很關(guān)鍵。因此在塔內(nèi)，最大網(wǎng)格尺寸控制在2m。網(wǎng)格生成后總數(shù)量達(dá)到7751446個(gè)，其中六面體有3568468.個(gè)。全體面網(wǎng)格skew值小于0

7、.7，體網(wǎng)格skew值控制在0.8以下。全場網(wǎng)格長寬比控制在3以下。2.3邊界條件計(jì)算域入口采用速度入口（velocity inlet）邊界，但是入口速度在高度方向的修正采用壁面粗糙度為0.4m的風(fēng)廓線。此風(fēng)廓線十米高處的速度在以下幾個(gè)工況分別設(shè)定為6m/s、12m/s,18m/s,26m/s,30m/s,35m/s，溫度均為19；計(jì)算域出口采用壓力出口（pressure out）邊界，表壓為0Pa，溫度為19；頂部采用specified-shear的滑移壁面（wall）邊界，且剪切力設(shè)置滿足此風(fēng)廓線在此計(jì)算域從入口到達(dá)塔前方不改變的條件；地面、塔體以及所有固體壁面采用壁面（wall）邊界，無

8、滑移且壁面粗糙度分別設(shè)定，傳熱學(xué)邊界做絕熱處理；計(jì)算區(qū)域側(cè)面采用對稱邊界（symmetry）；換熱器如前所述采用heat exchanger model，阻力采用多孔介質(zhì)模型（porous media model），其換熱和阻力數(shù)據(jù)均來自于首航自己的傳熱風(fēng)洞試驗(yàn)。百葉窗阻力和X形柱阻力特性也均也來自于該風(fēng)洞，設(shè)其為porous jump model。圖 首航傳熱風(fēng)洞試驗(yàn)臺(tái)2.4物理模型該流動(dòng)為旺盛湍流流動(dòng)，湍流模型采用 realizable 模型，壁面采用非均衡壁面模型。該模型對模擬渦的脫落和與壁面的重接觸具有較好的特性。由于間冷塔是靠塔內(nèi)外空氣的密度差所產(chǎn)生的壓力差推動(dòng)空氣流動(dòng)的，因此自然對

9、流在本計(jì)算中必須考慮。其空氣密度模型采用 不可壓縮理想氣體模型（incompressible ideal gas model）。空氣的其他熱物定壓比熱容Cp，導(dǎo)熱系數(shù)，動(dòng)力粘度均采用以溫度t為自變量的5階多項(xiàng)式修正，其修正區(qū)間取為0100。2.5求解與收斂過程動(dòng)量方程與質(zhì)量守恒方程采用SIMPLE算法，動(dòng)量方程其對流項(xiàng)采用一階迎風(fēng)格式離散，壓力項(xiàng)采用標(biāo)準(zhǔn)格式。所有方程的松弛因子須妥善設(shè)定。尤其是本計(jì)算N-S方程與能量方程將耦合求解，如若設(shè)置不當(dāng)將無法得到收斂解。以所有方程的殘差不再縮小，收斂曲線平坦或作小幅振蕩作為收斂第一判據(jù)，觀測點(diǎn)的速度值不隨迭代次數(shù)改變作為第二判據(jù)。所有方程的殘差小于10

10、-3為第三判據(jù)。3結(jié)果分析為了清楚的統(tǒng)計(jì)每個(gè)冷卻柱的散熱量以及出水溫度等信息，對散熱器進(jìn)行編號。圖 冷卻柱的編號原則3.1 6m/s風(fēng)速此工況下各冷卻柱的出水溫度如下編號出水溫度（）編號出水溫度（）編號出水溫度（）編號出水溫度（）132.1 3735.6 7339.1 10936.9 231.9 3832.6 7435.2 11033.8 332.1 3935.9 7539.2 11136.8 432.0 4032.7 7635.2 11233.7 532.2 4136.0 7739.2 11336.7 631.9 4232.8 7835.3 11433.6 732.2 4336.1 7939

11、.2 11536.3 831.9 4432.9 8035.3 11633.4 932.3 4536.3 8139.2 11736.3 1031.9 4633.1 8235.3 11833.7 1132.4 4736.4 8339.2 11936.2 1231.9 4833.2 8435.3 12034.0 1332.5 4936.5 8539.2 12135.8 1431.9 5033.3 8635.3 12234.1 1532.6 5136.6 8739.1 12335.4 1631.9 5233.4 8835.2 12434.1 1732.7 5336.8 8939.0 12535.3 1

12、831.9 5433.6 9035.1 12634.1 1932.8 5537.2 9138.8 12735.1 2031.9 5633.8 9235.0 12834.1 2133.0 5737.6 9338.7 12934.7 2232.0 5834.1 9434.9 13033.9 2333.1 5937.9 9538.5 13134.1 2432.0 6034.3 9634.8 13233.5 2533.4 6138.1 9738.3 13333.8 2632.0 6234.4 9834.7 13433.5 2733.9 6338.3 9938.1 13534.9 2832.1 6434

13、.6 10034.5 13634.7 2934.2 6538.5 10137.8 13735.0 3032.2 6634.7 10234.4 13834.8 3134.6 6738.7 10337.5 13934.5 3232.3 6834.9 10434.2 14034.2 3334.7 6938.9 10537.2 14133.9 3432.3 7035.0 10634.1 14233.7 3534.9 7139.0 10737.0 14334.8 3632.4 7235.1 10833.9 14434.9 表1 6m/s風(fēng)速下出水溫度其平均出水溫度為34.9，小于一維設(shè)計(jì)計(jì)算出水溫度35

14、.3。滿足考核要求。圖 6m/s風(fēng)速冷卻柱出水溫度圖編號流量（kg/s)編號流量（kg/s)編號流量（kg/s)編號流量（kg/s)1117.47 3784.75 7348.99 10967.52 2115.22 38109.96 7448.99 11094.90 3114.46 3982.40 7548.54 11170.35 4116.95 40108.65 7648.54 11296.50 5113.64 4180.00 7748.04 11373.66 6117.50 42107.18 7848.04 11498.19 7112.45 4377.43 7947.91 11577.84

15、8117.83 44105.48 8047.91 116100.02 9111.32 4574.77 8147.87 11780.95 10118.17 46103.74 8247.87 118100.10 11109.97 4772.27 8348.12 11983.60 12118.36 48102.05 8448.12 120100.22 13108.41 4969.62 8548.67 12186.06 14118.25 50100.22 8648.67 122100.82 15106.70 5167.09 8749.30 12388.65 16118.26 5298.41 8849.

16、30 124102.00 17105.04 5364.72 8950.12 12589.94 18118.10 5496.48 9050.12 126102.16 19103.40 5562.70 9151.16 12791.29 20117.93 5694.83 9251.16 128102.48 21101.62 5759.67 9352.50 12992.75 22117.45 5892.33 9452.50 130102.89 2399.77 5958.43 9553.85 13194.95 24116.91 6091.25 9653.85 132103.02 2597.92 6156

17、.40 9755.45 13396.33 26116.34 6289.51 9855.45 134101.80 2795.88 6354.80 9957.05 13594.62 28115.57 6488.03 10057.05 13698.08 2993.80 6553.23 10158.83 13795.72 30114.74 6686.58 10258.83 13898.59 3191.27 6751.82 10360.73 13999.56 32113.53 6885.19 10490.62 140102.57 3389.30 6950.72 10562.87 141103.69 34

18、112.59 7084.04 10692.07 142103.69 3587.01 7149.80 10765.03 143103.66 36111.22 7249.80 10893.45 144104.48 表 通過各散熱器的空氣流量圖 塔內(nèi)溫度場云圖圖 壓力云圖圖 塔體不同截面的速度云圖圖 出塔羽流圖 6m/s風(fēng)速距離地面10米截面的速度矢量圖圖 6m/s風(fēng)速距離地面10米截面的溫度云圖由壓力云圖可見，塔底部壓力最低，達(dá)到-100pa以下。間冷塔就是靠此負(fù)壓力把外界的空氣抽吸進(jìn)塔內(nèi)從而使換熱器換熱。從速度矢量圖可見，大風(fēng)沿塔底外緣擾流，每個(gè)冷卻三角都有較多的空氣被抽吸進(jìn)塔內(nèi)與散熱器換熱。溫

19、度云圖也說明了這種情況：塔內(nèi)外的溫度場分界非常鮮明，都以散熱器為界。但是氣流遇到塔后形成擾流，塔側(cè)面壓力就形成低壓區(qū)。低壓區(qū)的形成使當(dāng)?shù)氐睦鋮s三角風(fēng)量減少，這一點(diǎn)可從冷卻柱流量柱狀圖上可見。在冷卻柱流量圖上會(huì)發(fā)現(xiàn)在編號為70到103的冷卻柱之間的冷卻三角，左右兩個(gè)冷卻柱的流量差別不大，而在此區(qū)域之外的則差別較大，這種現(xiàn)象的形成主要是因?yàn)闅饬鞯姆较蛐运鸬?。百葉窗面法線與氣流方向夾角越小的冷卻三角流量越大而且左右兩個(gè)冷卻柱流量較一致，反之交角變大時(shí)左右兩個(gè)冷卻柱流量分配變得不均而且差別較大，當(dāng)交角接近90°時(shí)，兩個(gè)冷卻柱的流量都變得非常小，而且較為一致。在70與105之間的冷卻三角百

20、葉窗面對氣流的夾角接近90°就屬于后一種情況。3.2 12m/s風(fēng)速編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)130.3 3737.0 7346.2 10939.0 230.2 3833.0 7446.1 11039.8 330.4 3937.8 7546.2 11138.9 430.2 4033.6 7646.2 11239.7 530.4 4138.6 7746.2 11338.9 630.2 4234.3 7846.1 11440.0 730.5 4339.5 7946.2 11538.1 830.2 4435.1 8046.1 11639.5 930.6

21、 4540.4 8146.3 11737.0 1030.2 4635.9 8246.2 11838.5 1130.8 4741.4 8346.3 11936.6 1230.2 4836.9 8446.3 12038.2 1331.0 4942.1 8546.5 12136.6 1430.2 5037.9 8646.4 12237.9 1531.3 5143.0 8746.5 12336.6 1630.2 5239.2 8846.5 12437.7 1731.7 5343.7 8945.8 12536.7 1830.3 5440.6 9046.4 12637.7 1932.4 5544.3 91

22、44.9 12736.9 2030.4 5641.9 9245.7 12837.9 2133.1 5745.0 9343.7 12937.0 2230.5 5843.5 9444.9 13037.8 2333.5 5945.7 9543.3 13137.3 2430.6 6044.8 9644.5 13238.1 2535.0 6146.2 9742.7 13337.5 2631.0 6245.8 9843.9 13438.0 2735.2 6346.2 9942.1 13538.0 2831.1 6446.2 10043.2 13638.3 2935.1 6546.2 10141.3 137

23、38.7 3031.3 6646.3 10242.5 13838.6 3135.1 6746.2 10340.2 13939.3 3231.7 6846.3 10441.4 14038.9 3335.6 6946.2 10539.5 14139.9 3432.1 7046.2 10640.6 14239.4 3536.3 7146.2 10739.1 14339.5 3632.5 7246.2 10840.1 14439.1 表2 12m/s風(fēng)速下出水溫度塔出水溫度為39.1相對于6m/s的風(fēng)速，此工況風(fēng)速提高了一倍。導(dǎo)致塔底部側(cè)面的壓力急劇降低。甚至出現(xiàn)局部塔外壓力比塔內(nèi)還要低，在這些位置上

24、風(fēng)從塔內(nèi)抽向塔外。導(dǎo)致散熱器的冷卻能力下降，出水水溫遠(yuǎn)達(dá)不到設(shè)計(jì)溫度。從溫度云圖上可見：冷卻柱6090號發(fā)生氣流倒抽，此時(shí)塔外也有高溫氣體通過。但經(jīng)過90號冷卻柱后，塔外側(cè)底部壓力有所恢復(fù)，塔外低溫空氣又被抽入塔內(nèi)。這是由于渦脫落導(dǎo)致壓力得到恢復(fù)。在90144號冷卻柱的位置氣流與塔又發(fā)生重接觸壓力又下降，因此空氣流量又下降，出水溫度又上升。這些現(xiàn)象與水洞內(nèi)的圓柱繞流現(xiàn)象極為相似，本質(zhì)上間冷塔本身就是一個(gè)底部滲流的巨大圓柱。圖 12m/s風(fēng)速冷卻柱出水溫度圖圖 12m/s風(fēng)速距離地面10米截面的速度矢量圖圖 12m/s風(fēng)速距離地面10米截面的溫度云圖3.3 18m/s風(fēng)速圖 18m/s風(fēng)速冷卻柱

25、出水溫度圖編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)128.6 3736.4 7346.5 10944.0 228.5 3831.8 7446.3 11045.0 328.7 3937.3 7545.8 11144.0 428.5 4032.8 7646.4 11245.0 528.8 4138.3 7744.8 11343.9 628.4 4233.8 7845.8 11445.0 728.9 4339.5 7943.8 11543.8 828.4 4434.9 8045.2 11645.0 929.0 4540.7 8142.9 11743.8 1028.4 4636

26、.1 8244.7 11845.0 1129.2 4742.0 8341.8 11944.0 1228.4 4837.7 8444.0 12045.2 1329.4 4943.0 8540.7 12144.1 1428.4 5039.3 8643.4 12245.4 1529.6 5144.1 8739.7 12344.3 1628.5 5241.6 8842.9 12445.6 1730.1 5345.2 8939.1 12544.6 1828.5 5444.0 9042.5 12645.8 1931.1 5546.1 9138.8 12744.8 2028.7 5645.9 9242.4

27、12845.9 2131.6 5746.0 9338.7 12944.9 2228.9 5846.4 9442.3 13045.8 2333.0 5946.0 9539.2 13145.1 2429.3 6046.4 9642.4 13245.5 2533.4 6145.9 9739.8 13345.2 2629.5 6246.2 9842.6 13445.3 2733.4 6345.8 9940.7 13545.3 2829.6 6446.1 10043.1 13645.0 2933.4 6545.8 10141.8 13745.3 3029.9 6646.1 10243.7 13844.9

28、 3134.0 6745.9 10342.7 13945.3 3230.3 6846.0 10444.3 14044.9 3334.8 6946.0 10543.4 14145.2 3430.8 7046.1 10644.6 14244.9 3535.5 7146.3 10743.8 14345.2 3631.3 7246.2 10844.8 14445.0 表3 18m/s風(fēng)速下出水溫度塔出水溫度為40.1圖 18m/s風(fēng)速距離地面10米截面和對稱面的溫度云圖圖 18m/s風(fēng)速距離地面10米截面的速度矢量圖風(fēng)速達(dá)到18m/s以后整個(gè)流動(dòng)發(fā)生了本質(zhì)的變化：高速空氣通過迎風(fēng)的冷卻柱和塔的X形柱以

29、后，橫向動(dòng)量發(fā)生衰減，一部分熱氣流向上飄出塔外，還有一部分保持了足夠的動(dòng)能到達(dá)對面的冷卻柱參與二次換熱，穿出塔外。穿出塔外的熱空氣又被塔外氣流形成的逆壓梯度卷吸到上游的流量柱，形成熱風(fēng)回流。流速越高到達(dá)對面冷卻柱的空氣的流量越大，溫度越低，在后面的分析中此現(xiàn)象更顯著，因此出水溫度反而從此工況開始越來越低。而風(fēng)速12m/s的工況沒有這個(gè)現(xiàn)象發(fā)生。3.4 26m/s風(fēng)速編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)127.3 3735.1 7346.3 10945.6 227.2 3830.8 7446.3 11045.5 327.4 3936.1 7546.3 11145.8

30、427.2 4031.6 7646.3 11245.7 527.5 4137.2 7745.8 11346.0 627.1 4232.5 7846.0 11445.7 727.6 4338.6 7945.3 11546.1 827.1 4433.9 8045.7 11645.7 927.7 4539.8 8145.1 11746.1 1027.1 4635.2 8245.3 11845.7 1127.9 4741.2 8344.7 11945.9 1227.1 4837.2 8444.8 12045.2 1328.1 4942.6 8542.9 12145.6 1427.1 5039.1 86

31、43.6 12244.5 1528.3 5144.3 8740.1 12345.2 1627.2 5242.4 8842.6 12443.6 1728.8 5345.9 8938.9 12544.8 1827.2 5445.4 9041.6 12642.8 1929.9 5545.8 9138.6 12744.4 2027.4 5646.2 9241.3 12842.1 2130.3 5745.6 9338.9 12943.9 2227.6 5846.2 9441.5 13041.6 2331.6 5945.5 9540.0 13143.5 2427.9 6046.0 9642.3 13241

32、.3 2531.9 6145.3 9741.2 13343.1 2628.1 6245.8 9843.2 13441.1 2731.9 6345.2 9942.9 13542.7 2828.3 6445.7 10044.1 13640.9 2932.0 6545.2 10144.1 13742.2 3028.6 6645.6 10244.7 13840.8 3132.6 6745.3 10344.6 13941.7 3229.0 6845.6 10444.9 14040.8 3333.4 6945.6 10545.0 14141.4 3429.5 7045.8 10645.1 14240.8

33、3534.2 7146.0 10745.3 14341.1 3630.0 7246.1 10845.3 14440.9 表4 26m/s風(fēng)速下出水溫度塔出水溫度39.5圖 26m/s風(fēng)速冷卻柱出水溫度圖圖 26m/s風(fēng)速距離地面10米截面的速度矢量圖圖 26m/s風(fēng)速距離地面10米截面的溫度云圖風(fēng)速26m/s時(shí)，穿透風(fēng)比前一工況更大，因此發(fā)生這一流動(dòng)現(xiàn)象的冷卻柱換熱得到增強(qiáng)，出水溫度降低，但熱風(fēng)回流的強(qiáng)度也伴隨增大。兩種相比前一作用對換熱器總體影響更大，表現(xiàn)為出塔水溫比前一工況低0.6。3.5 30m/s風(fēng)速圖 30m/s風(fēng)速冷卻柱出水溫度圖編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號

34、出水溫度（)126.3 3733.4 7343.9 10942.5 226.3 3829.6 7442.9 11044.8 326.3 3934.1 7543.5 11141.8 426.4 4030.2 7642.3 11244.8 526.4 4135.5 7743.2 11341.2 626.4 4231.1 7842.1 11444.8 726.5 4336.9 7943.3 11540.3 826.4 4432.6 8042.0 11644.7 926.6 4537.5 8143.6 11739.3 1026.5 4633.6 8242.0 11844.4 1126.7 4739.0

35、 8343.9 11938.8 1226.5 4835.6 8442.1 12044.5 1326.8 4940.4 8544.2 12138.8 1426.5 5037.8 8642.2 12245.0 1527.0 5142.4 8744.4 12339.2 1626.6 5241.8 8842.5 12445.7 1727.5 5344.0 8944.6 12540.1 1826.7 5445.0 9042.8 12646.0 1928.4 5545.4 9144.4 12740.9 2026.8 5645.3 9243.3 12846.0 2128.9 5745.4 9344.4 12

36、941.5 2226.9 5845.0 9443.9 13046.0 2330.1 5945.1 9544.7 13142.0 2427.3 6044.8 9644.6 13245.8 2530.2 6144.8 9745.2 13342.5 2627.4 6244.6 9845.1 13445.4 2730.2 6344.6 9945.7 13543.0 2827.5 6444.5 10045.6 13644.9 2930.5 6544.5 10145.2 13743.3 3027.8 6644.2 10246.1 13844.5 3131.0 6744.4 10344.5 13943.5

37、3228.0 6843.8 10446.2 14044.2 3331.8 6944.2 10543.8 14143.6 3428.4 7043.6 10645.5 14244.0 3532.5 7144.1 10743.2 14343.8 3628.9 7243.3 10845.0 14443.9 表5 30m/s風(fēng)速下出水溫度塔出水溫度38.9。圖 30m/s風(fēng)速距離地面10米截面的速度矢量圖圖 30m/s風(fēng)速距離地面10米截面的溫度云圖此工況本質(zhì)上與26m/s工況發(fā)生的現(xiàn)象相似，穿透氣流速度更高，第二次穿過換熱器后仍能保持很高的動(dòng)能，克服塔后的逆壓梯度流出較遠(yuǎn)距離，此過程伴隨著與塔外冷空氣

38、的摻混和傳熱。當(dāng)流動(dòng)到上游冷卻柱時(shí)，其溫度值已經(jīng)衰減較多。此時(shí)雖然發(fā)生熱風(fēng)回流，但是回流溫度較低。整個(gè)作用使出塔水溫度又降低0.6。3.6 35m/s風(fēng)速編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)編號出水溫度（)125.7 3733.0 7341.1 10945.7 225.6 3829.0 7439.1 11044.9 325.7 3933.9 7541.4 11146.0 425.6 4029.8 7639.4 11244.2 525.8 4135.2 7742.0 11345.8 625.5 4230.9 7839.9 11443.2 725.9 4336.6 7942.8 11545.5 825.5 4432.2 8040.6 11642.2 926.1 4537.9 8143.7 11745.0 1025.5 4633.7 8241.4