[畢業(yè)設(shè)計精品]雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計

1、 畢業(yè)設(shè)計精品 雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計雙向板肋梁樓蓋課程設(shè)計1.1 設(shè)計任務(wù)書1 設(shè)計資料1) 結(jié)構(gòu)形式。某公共洗衣房樓蓋平面為矩形，二層樓面建筑標高為3.6m，軸線尺寸為 15.3m×13.5m，內(nèi)框架承重體系，外墻均為 370mm厚承重墻，鋼筋混凝土柱截面尺寸為 400mm× 400mm，混凝土強度等級 C20，樓蓋采用現(xiàn)澆雙向板肋梁樓蓋，其平面如圖 1-12 所示。2) 樓面做法。水泥砂漿面層 20mm厚，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，石灰砂漿抹底 15mm厚。2 設(shè)計內(nèi)容1) 雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置。 2) 按彈性理論進行板的設(shè)計。 3) 按塑性理論進行板的設(shè)計。4) 支承梁的

2、設(shè)計。3 設(shè)計成果) 設(shè)計計算書一份，包括封面、設(shè)計任務(wù)書、目錄、計算書、參考文獻、附(1錄。(2) 圖紙。1) 結(jié)構(gòu)平面布置圖 ;2) 板的配筋圖 ;3) 支撐梁的配筋圖。1.2 計算書1 結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇雙向板肋梁樓蓋由板和支承梁構(gòu)成。雙向板肋梁樓蓋中，雙向板區(qū)格一般以35m為宜。支承梁短邊的跨度為4500mm，支承梁長邊的跨度為5100mm。根據(jù)圖112 所示的柱網(wǎng)布置，選取的結(jié)構(gòu)平面布置方案如圖113 所示。板厚的確定 : 連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于/50=4500/50=90mm，且雙向板 l的厚度不宜小于80mm，故取板厚為120mm。支承梁截面尺寸 : 根據(jù)經(jīng)驗，支承梁

3、的截面高度h=/14/8 ，長跨梁截面高度為ll(5100/145100/8)mm=364.3637.5mm，故取 h=500mm;截面寬度b=h/3h/2=(400/3400/2)mm=133.3200mm，故取 b=250mm。 短跨梁截面高度為(4500/144500/8)mm=321.4562.5mm，故取 h=400mm; 截面寬度b=h/3h/2=(450/3450/2)mm=150225mm，故取 b=200mm. 2荷載計算2120mm厚鋼筋混凝土板 :0.12 ×25=3kN/m;220=0.4kN/m; 20mm厚水泥砂漿面層 :0.02 ×215mm厚

4、石灰砂漿抹底 :0.015 ×17=0.255kN/m;2 恒荷載標準值 :g=3+0.4+0.255=3.655kN/m; k2 活荷載標準值 :q=3.0kN/m 。 k2p'=g+q/2=1.2 ×3.655+1.4 ×3.0/2=6.5kN/m2p"=q/2=4.2/2=2.1kN/m2P=1.2×33.655+1.4 ×3.0=8.6kN/m3 按彈性理論設(shè)計板此法假定支承梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭，并且要求同一方向相鄰跨度的比值/?0.75 ，以防誤差過大。ll0minmax當求各區(qū)格跨中最大彎矩時，活荷載應(yīng)按棋盤式

5、布置，它可以簡化為當內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內(nèi)支座鉸支時?q/2作用下的跨中彎矩之和。 支座最大負彎矩可近似活荷載滿布求得，即支座固支時g+q 作用下的支座彎矩。 所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A，B，C，D4 類，計算彎矩時，考慮混凝土的泊松比 =0.2( 查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第條 ) 。-6 。 彎矩系數(shù)可查附表1(1)A 區(qū)格板計算。1) 計算跨度。=4.5m?1.05=(4.5- 0.25)×1.05=4.46m llx0=5.1m<1.05=(5.1- 0.2)×1.05=5.15m lly0/=4.5/5.1=

6、0.88 llxy2) 跨中彎矩。22M=彎矩系數(shù)× p' +彎矩系數(shù)× p"=(0.0258 ×6.5+0.0535 ×2.1)×llxxx224.5=5.67kN?m/m22M=彎矩系數(shù)× p'+ 彎矩系數(shù)× p"=(0.0200 ×6.5+0.0433 ×2.1)×llyxx224.5=4.47kN?m/m3) 支座彎矩。圖 1-13 中(a ， b) 支座 ;2b2b 支座 =彎矩系數(shù)× p=- 0.0603 ×8.6 ×

7、4.5= -10.50kN?m/m Mlxx2a2a 支座 =彎矩系數(shù)××4.5= -9.49kN?m/m Mlyx4) 配筋計算。截面有效高度 : 由于是雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長跨方向的外側(cè)。因此，跨中截面h=120-20=100mm(短跨方向 ) ，h=120-30=90mm(長跨方 0x0y向 ); 支座截面 h=100mm。. 0對 A 區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8 ，近似取 為 0.95 。 s

8、 跨中正彎矩配筋計算 : 鋼筋選用 HPB235.62A=0.8M/f h=0.8 ×5.67 ×10/210 ×0.95 ×100=227mm sxxys062A=0.8M/f h=0.8 ×4.47 ×10/210 ×0.95 ×90=199mm syyys0支座配筋見 B，C 區(qū)格板計算，因為相鄰區(qū)格板分別求得的同一支座負彎矩不相等時取絕對值的較大值作為該支座最大負彎矩。(2)B 區(qū)格板計算。1) 計算跨度。=+(h+b)/2=4.5-0.185-0.25/2+(0.25+0.12)/2=4.38<1.

9、05=4.4m lllxn0=501m<1.05=(5.1- 0.2)×1.05=5.15m lly0/=4.38/5.1=0.86 llxy2) 跨中彎矩。22M=彎矩系數(shù)× p' +彎矩系數(shù)× p"=(0.0305 ×6.5+0.0554 ×2.1)×llxxx224.38=6.04kN?m/m22M=彎矩系數(shù)× p' +彎矩系數(shù)× p"=(0.0276 ×6.5+0.0432 ×2.1)×llyxx224.38=5.18kN?m/m3)

10、支座彎矩。圖 1-13 中(b ， c) 支座 :22b2b 支座 =彎矩系數(shù)× p=- 0.0678 ×8.6 ×4.38= -11.19kN?m/m Mlxx22c2c 支座 =彎矩系數(shù)× p=- 0.0699 ×8.6 ×4.38= -11.53kN?m/m Mlyx4) 配筋計算。近似取 =0.95 ， h=100mm，h=90mm。 s0x0y 跨中正彎矩配筋計算 : 鋼筋選用 HPB235.62A=M/fh=6.04×10/210 ×0.95 ×100=303mm sxxys062 A=M/f

11、 h=5.18×10/210 ×0.95 ×90=288mmsyyys0支座截面配筋計算 : 鋼筋選用用 HRB335。2b 支座 : 取較大彎矩值為 -11.19kN?m/m。62bb=fh=11.19×10/300 ×0.95 ×100=393mm AM/ys0maxsxc 支座配筋見 D區(qū)格板計算。(3)C 區(qū)格板計算。1) 計算跨度=4.5m lx=5.1-0.18+0.12/2=4.98<1.05 lly0l/=4.5/4.98=0.90 lxy2) 跨中彎矩22M=彎矩系數(shù)× p' +彎矩系數(shù)

12、15; p"=(0.0300 ×6.5+0.0516 ×2.1)×llxxx224.5=6.14kN?m/m22M=彎矩系數(shù)× p' +彎矩系數(shù)× p"=(0.0209 ×6.5+0.0434 ×2.1)×llyxx224.5=4.60kN?m/m3) 支座彎矩。圖 1.13 中(d ， a) 支座 :22d2d 支座 =彎矩系數(shù)× p = - 0.0663 ×8.6 ×4.5= -11.55kN?m/m Mlxx22a2a 支座 =彎矩系數(shù)× p

13、 = - 0.0563 ×8.6 ×4.5= -9.8kN?m/m Mlyx4) 配筋計算。近似取 為 0.95 ， h=100mm， h=90mm。 s0x0y 跨中正彎矩配筋計算 : 鋼筋選用 HPB235。62A=M/fh=6.14×10/210 ×0.95 ×100=308mm sxxys062A=M/fh=4.60×10/210 ×0.95 ×90=256mmsyyys0支座截面配筋計算 : 鋼筋選用用 HRB335。 a 支座 : 取較大彎矩值為 -9.8kN?m/m。6/2 aa=f h=9.8 &#

14、215;10300×0.95 ×100=343.9mmAM/ys0syyd 支座配筋見 D區(qū)格板計算。(4)D 區(qū)格板計算。1) 計算跨度=4.38m(同 B 區(qū)格板 ) lx=4.98m(同 C 區(qū)格板 ) ly/=4.38/4.98=0.88 llxy2) 跨中彎矩22M=彎矩系數(shù)× p' +彎矩系數(shù)× p"=(0.0349 ×6.5+0.0535 ×2.1)×llxxx22/m 4.38=6.51kN?m22M=彎矩系數(shù)× p' +彎矩系數(shù)× p"=(0.0286

15、 ×6.5+0.0433 ×2.1)×llyxx224.38=5.31kN?m/m3) 支座彎矩。圖 1.13 中(d ， c) 支座 :22d2d 支座 =彎矩系數(shù)× p = - 0.0797 ×8.6 ×4.38= -13.15kN?m/m Mlxx22c2c 支座 =彎矩系數(shù)× p = - 0.0723 ×8.6 ×4.38= -11.93kN?m/m Mlyx4) 配筋計算。近似取 為 0.95 ， h=100mm， h=90mm。 s0x0y 跨中正彎矩配筋計算 : 鋼筋選用 HPB235。62

16、A=M/fh=6.51×10/210 ×0.95 ×100=326mm sxxys062A=M/fh=5.31×10/210 ×0.95 ×90=296mm syyys0支座截面配筋計算 : 鋼筋選用用 HRB335。2d 支座 : 取較大彎矩值為 -13.15kN?m/m。62dd =f h=13.15×10/300 ×0.95 ×100=461mm AM/ys0smaxxx2c 支座 : 取較大彎矩值為 -11.93kN?m/m。62cc=f h=11.93×10/300 ×0.9

17、5 ×100=418.6mm AM/ys0syy(5) 選配鋼筋?？缰薪孛媾浣钊绫?1-17 所示，支座截面配筋如表 1-18 所示。表 1-17 跨中截面配筋A(yù) 區(qū)隔板跨中 B 區(qū)隔板跨中 C區(qū)隔板跨中 D區(qū)隔板跨中截面X 方向 Y 方向 X 方向 Y 方向 X 方向 Y 方向 X 方向 Y 方向計算鋼筋面積選用鋼筋 82008201820282038204820582068207實際配筋面積表 1-18 支座截面配筋截面 a 支座 b 支座 c 支座 d 支座2 計算鋼筋面積 /mm 393 343.9 418.6 461選用鋼筋 180120 180120 8/10130 18

18、01302 實際配筋面積 /mm 419 387 419 4954. 按塑性理論設(shè)計板鋼筋混凝土為彈性體，因而按彈性理論計算結(jié)果不能反映結(jié)構(gòu)的剛度隨荷載而改變的特點，與已考慮材料塑性性質(zhì)的截面計算理論也不協(xié)調(diào)。塑性鉸線法師最常用的塑性理論計算方法之一。塑性鉸線法，是在塑性鉸線位置確定的前提下，利用虛功原理建立外荷載與作用在塑性鉸線上的彎矩二者間的關(guān)系式，從而求出各塑性鉸線上的彎矩值，并依次對各截面進行配筋計算?；竟?#39;'''''22M+2M+=(g+q) (3-)/12 MMllMMlxyyxxxyyx''''&

19、#39;'' n=/, a=m/m,=/=/ m =/ m =/ m令 llmmmmmyxxyy yxyyyxx考慮到節(jié)省鋼材和配筋方便，一般取=1.52.5 。為使在使用階段兩方向的截2 面應(yīng)力較為接近，宜取a=(1/n) 。(1) 采用通常配筋。'''''''''''' M= m ,=, =,M =m, = = llllMmlMmlMmMmxxyyyyyxyxyxxxxxyy2(n-1/3)plx代入基本公式，得m= x(n, ，, ， n，a)8(2) 采用彎起鋼筋。通常可將兩

20、個方向承受跨中彎矩的鋼筋在距支座不大于l/4x處彎起 50%，承擔部分支座彎矩。此時3l''''''''''''x=(l-), =l, =l, =l,M=l,M=l,MmMMmMmmm,myyyxyxyxyxxxxxyyxx44代入基本公式，得2(n-1/3)plxm= x138n,， , ，(n-) ，a44先計算中間區(qū)格板，然后將中間區(qū)格板計算得出的各支座彎矩值，作為計算相鄰區(qū)格板支座的已知彎矩值，依次由內(nèi)向外直至外區(qū)格可一一解出。對邊區(qū)格、角區(qū)格板，按實際的邊界支承情況進行計算。本例采用通長配

21、筋方式( 即分離式配筋 )1)A 區(qū)格板彎矩計算。計算跨度:=-b=4.5-0.25=4.25m (為中到中的距離， b 為梁寬 ) lllx00=5.1-0.2=4.9m lyn=/l=4.9/4.25=1.15 lyx12=0.75 ，取為 2.0 則 ,()n22(n-1/3)(1.15-1/3) 8.6×4.25 plxm= x(n,， , ，n， a)81.15 ， 2.0 ，0.75 ，2.0 ， 1.15 ，0.7582.78kN?m/m=0.75×2.78=2.09 kN?m/m m,myx'''=2.0 ×2.78= 5.

22、56 kN?m/m( 負號表示支座彎矩 ) mm,mxxx'''=2.0 ×2.09= 4.18 kN?m/m mmm,yyy2)B 區(qū)格板計算。計算跨度 :h=+=4.5-0.185-0.25/2+0.12/2=4.25m llxn2=5.1-0.2=4.9m lyn=/=4.9/4.25=1.15 llyx12''=0.75,取為 2.0 ，將 A 區(qū)格板算得得長邊支座彎矩=5.56 kN?m/m,m,()xn' 作為 B 區(qū)格板的的已知值，則 mx2'2plnm8.6 ， 5.56xxn,(1/3)(1.15,1/3),8

23、282=3.72 kN?m/mmx, ，n，,0.75 ，2.0 ，1.15 ，0.75=0.75×3.72=2.79 kN?m/m m,myx'=-5.56 kN?m/m( 負號表示支座彎矩 ) mx''=0 kN?m/m mx'''=-2.0 ×2.79= -5.58 kN?m/m mmm,yyy3)C 區(qū)格板計算。計算跨度 : =4.5-0.25=4.25m lx=5.1-0.185-0.2/2+0.12/2=4.875m lyn=/=4.875/4.25=1.15 llyx1''2=0.76,取為 2.

24、0 ，將 A 區(qū)格板算得得長邊支座彎矩=4.18 kN?m/m,m,()yn' 作為 B 區(qū)格板的的已知值，則 my'22mpl8.6 ，n，,1.15 ，2.0 ，1.15 ，0.76=0.75×3.27=2.45 kN?m/m m,myx'=-4.18 kN?m/m( 負號表示支座彎矩 ) my''=0 kN?m/m my'''=-2.0 ×3.27= -6.54 kN?m/m mm,mxxx4)D 區(qū)格板計算。計算跨度 : l=4.25m(同 B 區(qū)格板 ) xl=4.875m( 同 C 區(qū)格板 ) yn

25、=/=4.875/4.25=1.15 llyx12=0.76, 取為 2.0 ，該區(qū)格板的支座配筋分別于B區(qū)格板和 C區(qū)格板 ,()n'' 相同，故支座彎矩，已知，則 mmyx'2'2mplnm8.6 ， 6.45yxxn,(1/3)(1.15,1/3),822822=mxn， ,1.15 ，0.764.87 kN?m/m=0.75×4.87=3.65 kN?m/m m,myx'=-5.58 kN?m/m( 負號表示支座彎矩 ) my''''=0， =0 mmyx'=-6.54 kN?m/m mx5) 配

26、筋計算。由于是雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎 矩比長跨方向的大，故應(yīng)將單跨方向的跨中受力鋼筋放置在長跨方向的外側(cè)。因 此跨中截面 =120-20=100mm(短跨方向 ) ，h0xh=120-30=90mm(長跨方向 ); 支座截面 h=100mm。 0y0對 A 區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整體澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使格板內(nèi)彎矩大大減小，故對其跨中彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù) 0.8 。近似取為 ,sM0.95。計 算配筋截面面積的近似計算公式為。A,S0.95fhy0跨中正彎矩配筋計算 : 鋼筋選用 HPB235，跨中截面配筋如表1-19 所示。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)

27、設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第構(gòu)造規(guī)定，受力鋼筋的間距不宜大于 200mm。支座負彎矩配筋計算 : 鋼筋選用 HPB235，截面配筋如表1-20 所示。表 119 跨中截面配筋A(yù) 區(qū)格板跨中 B 區(qū)格板跨中 C 區(qū)格板跨中 D 區(qū)格板跨中截面X方向 Y 方向X方向Y 方向 X方向 Y 方向X方向Y 方向 M0.8×2.780.8 ×2.09 3.72 2.97 3.27 2.45 4.87 3.65 KN,m/mh100 90 100 90 100 90 100 90 0計算鋼筋111.5 93.1 186.5 155.4 163.9 136.5 244.1 203

28、.32 面積 /mm選用鋼筋 8200 8200 8200 8200 8200 8200 8200 8200實際配筋251 251 251 251 251 251 251 2512 面積 /mm表 120 支座截面配筋截面 a 支座 b 支座 c 支座 d 支座M 4.18 5.56 5.58 6.54 KN,m/mh100 100 100 100 02 計算鋼筋面積 /mm 209.5 278.7 279.7 327.8選用鋼筋 8200 8180 8180 101502 實際配筋面積 /mm 419 279 279 3355( 雙向板支承梁設(shè)計按彈性理論設(shè)計支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如

29、圖1-14 所示。(1) 縱向支撐梁 L-1 設(shè)計1) 計算跨度。a，b，,ll邊跨 : =4.5-0.185-0.2+(0.37+0.40)/2=4.50m n112l1.025+b/2=1.025×(4.5 -0.185-0.2)+0.40/2=4.418m n1l 取小值 =4.418m。 1l 中跨 : 取支撐中心線間的距離， =4.5m。 2平均跨度 :(4.418+4.5)/2=4.459m?？缍炔?:(4.5-4.418)/4.5=0.02%，可按等跨連續(xù)梁計算。2) 荷載計算。'g 由板傳來的恒荷載設(shè)計值'q 由板傳來的活荷載設(shè)計值特別注意 : 由于縱

30、向梁 ( 短跨方向 ) 上的荷載為三角形分布，受荷面積應(yīng)采用短跨的計算跨度。梁自重 :0.2*(0.4-0.12)*25=1.4 kN/m梁粉刷抹灰 :0.015*2*(0.4-0.12)17=0.143 kN/m梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值:g=1.2*(1.4+0.143)=1.8516 kN/m縱向支承梁 L 的計算簡圖，如圖1-15 所示。 13) 內(nèi)力計算。2'2'2i)彎矩計算 :M=k(k 值由附表 1-4-2 查得 ) 。 kgl ，kgl ，kql10203022 邊跨22 中跨22 平均跨 ( 計算支座彎矩時取用縱梁彎矩計算如表1-21 所示。'

31、'ii)剪力計算 :(k 值由附表 1-4-2 查得 ) V,kgl，kgl ，kql102030邊跨''中跨''平均跨 ( 計算支座彎矩時取用縱向支承梁 L-1 剪力計算如表 1-22 所示。4) 正截面承載力計算。i) 確定翼緣寬度?？缰薪孛姘?T 形計算。根據(jù)混凝土設(shè)計規(guī)范 (GB50010-2002)第條規(guī)定，翼緣寬的取較小值。l'0邊跨 :=4.418/3= 1.473m bf3' =b+=0.2+4.3=4.5m bSfn' 取較小值 =1.473m bfl'0中間跨 :=4.5/3=1. 5m bf3'

32、;=b+=0.2+4.3=4.5m bSfn' 取較小值 =1.5m bf支座截面仍按矩形截面計算。ii) 判斷截面類型。在縱橫梁交接處，由于板，橫向梁及縱向梁的負彎矩鋼筋相互交叉重疊，短跨方向梁 ( 縱梁 ) 的鋼筋一般均在長跨方向梁 ( 橫梁 ) 鋼筋的下面，梁的有效高度減小。因此，進行短跨方向梁 ( 縱梁 ) 支座截面承載力計算時，應(yīng)根據(jù)其鋼筋的實際位置來確定截面的有效高度。一般取值為 : 單排鋼筋 h0時， h=h-(5060); 雙排鋼筋時， h=(8090) 。取 h=340mm(跨中 ) ，h=310mm0000(支座 )'hf'' =1.0

33、15;9.6 ×1473×120×(340 -120/2),()fbhh,1cff02=475.1kN?m>48.8 kN?m(29.2 kN?m)屬于第一類 T 形截面。iii) 正截面承載力計算。按彈性理論計算連續(xù)梁內(nèi)力時，中間跨的計算跨度取為支座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的，而實際上正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，計算配筋時，將其轉(zhuǎn)換到截面邊緣?？v梁正截面承載力計算表123. 受力鋼筋選用 HRB335級，箍筋選用HPB235級。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002) 第條的規(guī)定，縱向

34、受力鋼ft筋的最小配筋率為0.2%和 0.45%中的較大值，即0.2%。表 1-23 中的配筋率fy滿足要求。配筋形式采用分離式。2) 橫向支撐梁 L-2 設(shè)計。 (1) 計算跨度。ab，l ，,l邊跨 : =5.1-0.185-0.2+(0.37+0.40)/2=5.10m n112l1.025+b/2=1.025×(5.1 -0.185-0.2)+0.40/2=5.033m n1取小值 =5.033m 。 l1中跨 : 取支撐中心線間的距離，=5.1m。 l2平均跨度 :(5.033+5.1)/2=5.067m?？缍炔?:(5.1-5.033)/5.1=0.01%，可按等跨連續(xù)梁

35、計算。2) 荷載計算。' 由板傳來的恒荷載設(shè)計值:=1.2×3.655 ×4.5=19.737kN/m g' 由板傳來的活荷載設(shè)計值: =1.4×3×4.5=18.9kN/m q梁自重 :0.25×(0.5 - 0.12)×25=2.375 kN/m梁粉刷抹灰:0.015×2×(0.5 -0.12)17=0.194 kN/m梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值 :g=1.2 ×(2.375+0.194)=3.083 kN/m橫向支撐梁 L-2 的計算簡圖如圖1-16 所示。3) 內(nèi)力計算。按彈

36、性理論設(shè)計計算梁的支座彎矩時，可按支座彎矩等效的原則，將梯形荷載等效為均布荷載，按附表 1-4 求得，跨中彎矩取脫離體求得，即23'23'=(1-2×0.440+0.440)×19.737=13.776kN/m g,(1,2a ， a)gE23'23'=(1-2×0.440+0.440)×18.9=13.192kN/m q,(1,2a ， a)qE2'2'2i)彎矩計算 :(k 值由附表 1-4-2 查的 ) 。 M,kgl ，kgl ，kqlEE102030平均跨 ( 計算支座彎矩時取用 ):22=3.0

37、83×5.067=79.15kN?m gl02'2gl=13.776×5.067=353.69 kN?m E02'2=13.192×5.067=338.70 kN?m qlE0以表 1-25 中 ?恒荷載作用下的支座剪力和跨中彎矩的求解為例。脫離體桿件，所受荷載及內(nèi)力如圖1-17 所示。求邊跨中的彎矩，所取脫離體如圖所示。ABM11-18對 A 點取距，得× (2.209 ×2+0.615)=+19.737 ×2.209/2 ×2.209 ×2/3+19.737 ×0.615VMBB×(2.209+0.615/2)+19.737×2.209/2 ×(2.209+0.615+2.209/3)支座彎矩由表 1-25 中已知 :=35.4KN?m.求得 =34.9KN。 MMVBBB由豎向合力等于 0，求的=20.08KN。 VA近似認為跨中最大彎矩在跨中截面