破碎生產(chǎn)線使用新型圓錐破的的優(yōu)勢(shì)和特點(diǎn)

1、圓錐破課題研究 南京工業(yè)工程學(xué)院 李明月 參考資料：圓錐破專題破碎生產(chǎn)線使用新型圓錐破的的優(yōu)勢(shì)和特點(diǎn)目前圓錐破是應(yīng)用最廣泛的破碎機(jī)之一，不例外地某選礦廠礦石破碎采用三段一閉路工藝流程，碎礦設(shè)備分別是粗碎旋回破碎機(jī)，中碎為標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)，細(xì)碎為短頭圓錐破碎機(jī)。 到2007年該選廠的礦石處理能力已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過原設(shè)計(jì)能力，隨著礦石處理量的增加以及對(duì)礦石粒度要求的提高，對(duì)破碎機(jī)的運(yùn)行提出更高的要求，破碎機(jī)潤(rùn)滑事故及故障逐漸增多，成本消耗增加，究其主要原因是原有潤(rùn)滑系統(tǒng)問題造成的。因此對(duì)破碎機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)問題進(jìn)行研究是必要的。物料輸送到2號(hào)皮帶機(jī)，再經(jīng)預(yù)篩分形成閉路循環(huán)。粒徑小于100、80mm或60mm破碎料

2、經(jīng)預(yù)篩分底部漏斗、4號(hào)皮帶機(jī)輸送至4號(hào)皮帶機(jī)機(jī)頭褲衩式溜槽，小于80、60mm破碎料經(jīng)溜槽、7號(hào)皮帶機(jī)輸送進(jìn)入半成品料堆，100mm破碎料經(jīng)溜槽、8號(hào)皮帶機(jī)輸送進(jìn)入排水料料堆。半成品料倉總?cè)莘e約5000mm，其中活容積約2700mm，可滿足生產(chǎn)高峰期3d的用料量，料倉下面設(shè)3。5mm(寬)X3.1m(高)廊道，配置6臺(tái)手動(dòng)弧門，半成品骨料由手動(dòng)弧門供給9號(hào)膠帶機(jī)一10號(hào)膠帶機(jī)運(yùn)往篩分車間，或經(jīng)24號(hào)皮帶機(jī)輸送至26號(hào)皮帶機(jī)與小石、砂摻配生產(chǎn)墊層料、反濾料。2.1篩分車間生產(chǎn)系統(tǒng)在80mm蚰半成品料堆下設(shè)置廊道，廊道下布置2臺(tái)手動(dòng)弧門、9號(hào)皮帶機(jī)，破碎后的半成品料經(jīng)手動(dòng)弧門、9、10號(hào)皮帶機(jī)輸送

3、到篩分車間進(jìn)行篩分分級(jí)處理。篩分共設(shè)2組4臺(tái)2YKR1437、YKR1545圓振動(dòng)篩，半成品料經(jīng)篩分后產(chǎn)生4種粒徑料：大石(8040mm)、中石(4020mm)、小石(205mm)和砂(&lt；5mm)，其中大石通過11號(hào)和16號(hào)皮帶機(jī)運(yùn)輸堆存于成品料堆，或通過11號(hào)可逆皮帶機(jī)，經(jīng)13號(hào)皮帶機(jī)輸送進(jìn)入2號(hào)調(diào)節(jié)料倉；中石通過17、18號(hào)皮帶機(jī)運(yùn)輸堆存于成品料堆，或通過17號(hào)可逆皮帶機(jī)，經(jīng)13號(hào)皮帶機(jī)輸送進(jìn)入2號(hào)調(diào)節(jié)料倉；小石通過19、20號(hào)和21號(hào)皮帶機(jī)輸送到成品料堆，并在20號(hào)皮帶機(jī)機(jī)頭安裝15mmx15mm活動(dòng)篩網(wǎng)，將少部分155mm的小石篩到21號(hào)皮帶機(jī)運(yùn)送到155mm料堆，其余大

4、部分料直接溜到小石料堆，多余小石通過19號(hào)可逆皮帶機(jī)，經(jīng)12、13號(hào)皮帶機(jī)輸送進(jìn)入2號(hào)調(diào)節(jié)料倉；粒徑小于5mm的破碎料通過溜槽進(jìn)入22號(hào)和23號(hào)皮帶機(jī)運(yùn)輸堆存于成品料堆。2.2細(xì)碎制砂車間生產(chǎn)系統(tǒng)為了調(diào)節(jié)骨料級(jí)配和滿足制砂要求，采用細(xì)碎制砂工藝。利用成品篩分后產(chǎn)生的多余的大石、中石和部分小石進(jìn)行細(xì)碎、制砂，補(bǔ)充小石、砂含量。細(xì)碎、制砂原料通過2號(hào)調(diào)節(jié)料堆廊道下的手動(dòng)弧形門，經(jīng)14號(hào)皮帶機(jī)輸送到VSI2000立式?jīng)_擊破碎機(jī)破碎，破碎的料經(jīng)15號(hào)皮帶機(jī)輸送到10號(hào)皮帶機(jī)并經(jīng)篩分車間進(jìn)行篩分處理，形成細(xì)碎制砂加工閉路循環(huán)。2.3填筑料摻配生產(chǎn)系統(tǒng)在24號(hào)皮帶機(jī)安裝1臺(tái)電子膠帶秤進(jìn)行半成品料的秤量，2

5、5號(hào)皮帶機(jī)安裝2臺(tái)電子膠帶秤，分別進(jìn)行小石、砂的秤量，對(duì)摻配含量進(jìn)行控制。半成品料經(jīng)廊道下的弧形門、24號(hào)皮帶機(jī)運(yùn)送到26號(hào)皮帶機(jī)，同時(shí)小石、砂經(jīng)廊道下的弧形門、25號(hào)皮帶機(jī)運(yùn)送到26號(hào)皮帶機(jī)與半成品料進(jìn)行混合，混合料由26、27號(hào)皮帶機(jī)輸送到28號(hào)棧橋式移動(dòng)皮帶機(jī)，再由28號(hào)皮帶機(jī)輸送堆存于填筑料成品堆場(chǎng)，混合料在皮帶機(jī)輸送過程中完成均勻摻配。2.4成品裝運(yùn)在660.50m高程設(shè)置混凝土骨料成品堆場(chǎng)和填筑料成品堆場(chǎng)，混凝土成品骨料采用裝載機(jī)直接裝料到混凝土系統(tǒng)配料斗，填筑成品料采用裝載機(jī)裝車。3砂石加工系統(tǒng)存在的問題與改進(jìn)措施3.1混凝土砂石骨料生產(chǎn)寶泉人工砂石系統(tǒng)從2004年10月份開始安

6、裝，12月份安裝調(diào)試結(jié)束，調(diào)試后進(jìn)行了試驗(yàn)性生產(chǎn)。生產(chǎn)的骨料級(jí)配及強(qiáng)度均能滿足需求，因系統(tǒng)在加工工藝方面采用細(xì)碎與篩分構(gòu)成閉路特點(diǎn)，骨料生產(chǎn)級(jí)配可隨意調(diào)整，根據(jù)各級(jí)骨料需用量的多少進(jìn)行生產(chǎn)，亦可根據(jù)各級(jí)成品料堆料情況安排生產(chǎn)，如各級(jí)骨料均已滿倉時(shí)，可將80mm以下多余骨料作原料安排進(jìn)行細(xì)碎、制砂，以滿足各種規(guī)格骨料需要和堆場(chǎng)儲(chǔ)備需要。但生產(chǎn)的小石(520mm)遜徑含量偏高，經(jīng)分析，將振動(dòng)篩原5mmX5mm孔徑更換為6mmX6mm孔徑方法處理，增加小石過篩率，減少遜徑料含量。另人工制砂細(xì)度模數(shù)偏大，石粉含量超標(biāo)，針片狀顆粒含量多，為滿足砂石骨料質(zhì)量要求，經(jīng)研究對(duì)砂石系統(tǒng)進(jìn)行技術(shù)改進(jìn)，啟用原設(shè)計(jì)備

7、用方案，增設(shè)棒磨機(jī)及洗砂機(jī)，計(jì)劃改造設(shè)備如表2。根據(jù)投標(biāo)期間資料，系統(tǒng)加工原料為龜山灰?guī)r料。2005年系統(tǒng)準(zhǔn)備生產(chǎn)時(shí)，因龜山料源與招標(biāo)地質(zhì)資料相比有較大變化，巖性復(fù)雜，夾雜大量角礫巖及粉狀料，設(shè)計(jì)明確龜山開采料不作為砂石系統(tǒng)混凝土骨料生產(chǎn)原料。故在完成22號(hào)皮帶輸送機(jī)改造、安裝好洗砂機(jī)后，停止了混凝土骨料的生產(chǎn)，增設(shè)棒磨機(jī)改造計(jì)劃取消。3.2反濾料(4C料)生產(chǎn)因經(jīng)粗破、中破后的半成品料不符合反濾料(D=60mm)的包絡(luò)線要求，小石(520mm)含量偏小，設(shè)計(jì)時(shí)采用粗中碎的半成品料與系統(tǒng)生產(chǎn)的小石成品料(520mm)按比例摻配生產(chǎn)，摻配時(shí)半成品料、小石分別通過24、25號(hào)皮帶機(jī)向26號(hào)皮帶機(jī)送

8、料，在26號(hào)皮帶輸送機(jī)上完成摻配，然后輸送進(jìn)入填筑料成品堆場(chǎng)。系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)4c反濾料參數(shù)如表3施工階段，設(shè)計(jì)調(diào)整4c反濾料參數(shù)，5mm以下含量為0，為保證4c料質(zhì)量，調(diào)整其生產(chǎn)工藝。將半成品骨料經(jīng)過9、10號(hào)皮帶機(jī)送入篩分樓，篩分樓上層篩網(wǎng)卸除，保留底部5mm篩網(wǎng)，將小于5mm骨料篩除，560mm料經(jīng)l9、20號(hào)皮帶機(jī)送入原混凝土骨料成品小石料堆。經(jīng)檢驗(yàn)，產(chǎn)品能滿足調(diào)整后的反濾4c料指標(biāo)。但也因調(diào)整后的生產(chǎn)工藝，大批量的4c填筑料生產(chǎn)增加篩分樓負(fù)擔(dān)，導(dǎo)致5mm篩網(wǎng)及19、20號(hào)皮帶機(jī)磨損嚴(yán)重，經(jīng)常更換篩網(wǎng)和膠帶，并限制了4c料的生產(chǎn)強(qiáng)度。3.3墊層料(2A料)生產(chǎn)墊層料(D=80mm)的生產(chǎn)在系

9、統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)采用粗中碎半成品料與昆凝土骨料成品料堆的小石、砂按比例摻配生產(chǎn)，摻配時(shí)半成品料、小石、砂分別通過24、25號(hào)皮帶機(jī)向26號(hào)皮帶機(jī)送料，在26號(hào)皮帶輸送機(jī)上完成摻配，然后輸送進(jìn)入填筑料成品堆場(chǎng)。系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)2A墊層料參數(shù)如表4。施工階段，干密度調(diào)整為2.22tm3，小于5mm含量調(diào)整為25-39。因系統(tǒng)取消混凝土骨料生產(chǎn)，墊層料的生產(chǎn)缺少小石及砂摻配料，根據(jù)半成品料細(xì)顆粒含量少，需進(jìn)一步進(jìn)行破碎，增加細(xì)顆粒含量。經(jīng)反復(fù)試驗(yàn)，先采用半成品料與部分沖擊破細(xì)碎料進(jìn)行摻配，細(xì)顆粒含量偏少；后采用全部半成品料輸送入沖擊破進(jìn)行細(xì)碎，細(xì)顆粒含量又出現(xiàn)超標(biāo)現(xiàn)象；最后采用半成品在過篩分樓時(shí)將5mm以下骨料進(jìn)

10、行篩除，篩除細(xì)骨料作為沖擊破生產(chǎn)墊層料的原料，對(duì)沖擊破出機(jī)口15號(hào)皮帶機(jī)頭進(jìn)行改造，采用溜槽直接連接26號(hào)皮帶機(jī)，沖擊破生產(chǎn)料經(jīng)26、27、28號(hào)皮帶機(jī)輸送至填筑料成品料場(chǎng)。經(jīng)檢驗(yàn)，調(diào)整工藝后生產(chǎn)的墊層料各種參數(shù)均能滿足設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。但與4c反濾料一樣，篩分樓負(fù)荷增加對(duì)篩網(wǎng)及皮帶輸送機(jī)帶來同樣的影響。另外，針對(duì)墊層料落入成品料場(chǎng)容易產(chǎn)生分離的現(xiàn)象，采用堆料堆高不超過4m、在落料皮帶機(jī)頭掛緩沖器的方法處理，并及時(shí)裝車轉(zhuǎn)運(yùn)，在裝車時(shí)采用裝載機(jī)適當(dāng)摻拌使其均勻。3.4環(huán)?？刂茷闈M足環(huán)境保護(hù)、廢水處理要求，在鄂破、反擊破、沖擊破增設(shè)噴水裝置，噴水霧，控制灰塵排放，但反擊破、沖擊破對(duì)含水率相對(duì)較為敏感，

11、當(dāng)含水率為510時(shí)，原料中的細(xì)顆粒不容易破碎，并且容易造成粘附破碎腔護(hù)板，使產(chǎn)砂率降低，對(duì)設(shè)備造成破壞；當(dāng)含水率小于2時(shí)，揚(yáng)塵污染嚴(yán)重，含水率應(yīng)控制在2-5為宜。在預(yù)篩分、篩分樓增加振動(dòng)篩水沖洗工序和廢水排放管道，控制篩分揚(yáng)塵。采用輪斗式洗砂機(jī)進(jìn)行洗砂，將顆粒度大于0.15mm砂粒沉入槽底由斗輪輸送到皮帶排出；粒徑小于0.15mm的砂粒，隨水流溢流排出，再將廢水排放至污水處理系統(tǒng)。3.5生產(chǎn)原料控制在系統(tǒng)生產(chǎn)前期，運(yùn)往砂石系統(tǒng)的原料為挑揀的大塊石，系統(tǒng)受料平臺(tái)配備液壓破碎錘對(duì)塊石進(jìn)行破碎，確保粒徑小于500mm，能進(jìn)入給料機(jī)和鄂破。由于生產(chǎn)原料粒徑大，級(jí)配不連續(xù)，無小顆粒，既要占?jí)?臺(tái)破碎錘，

12、又對(duì)系統(tǒng)破碎設(shè)備磨損嚴(yán)重，而且嚴(yán)重降低系統(tǒng)生產(chǎn)能力，并在一定程度上影響填筑料的級(jí)配曲線。經(jīng)研究，對(duì)龜山開采石料，采取通過調(diào)整爆破參數(shù)(采用過渡料爆破參數(shù)，D=300mm)的方法，有效控制系統(tǒng)生產(chǎn)原料的粒徑、級(jí)配。4結(jié)語砂石系統(tǒng)經(jīng)多項(xiàng)改造后，系統(tǒng)生產(chǎn)能力有較大提高，且環(huán)境污染也得到較大控制。系統(tǒng)原生產(chǎn)強(qiáng)度為2.4萬m3月，改造后最高月產(chǎn)量達(dá)4.2萬m&sup3；月。填筑料供應(yīng)滿足了工程進(jìn)度需要。本系統(tǒng)出現(xiàn)的各方面問題及改進(jìn)措施，為類似工程建造砂石系統(tǒng)提供了借鑒經(jīng)驗(yàn)。(1)本工程為堆石面板壩，系統(tǒng)主要承擔(dān)填筑料的生產(chǎn)任務(wù)，在設(shè)計(jì)系統(tǒng)時(shí)應(yīng)盡早取得施工期填筑料的包絡(luò)曲線、參數(shù)，為系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供依

13、據(jù)。(2)生產(chǎn)原料為沉積灰?guī)r，巖性、力學(xué)性能各向異性，易產(chǎn)生針片狀顆粒，針對(duì)類的生產(chǎn)原料，在生產(chǎn)工藝及設(shè)備選型上進(jìn)行改進(jìn)，經(jīng)粗碎后骨料全部進(jìn)入反擊破進(jìn)行二次破碎，再進(jìn)行預(yù)篩分；因立式?jīng)_擊破細(xì)碎后砂子的細(xì)度模數(shù)偏大，如采用立式?jīng)_擊破進(jìn)行細(xì)碎制砂，需另配備棒磨機(jī)調(diào)節(jié)砂子細(xì)度模數(shù)。(3)考慮料場(chǎng)送料與喂料為單獨(dú)的兩個(gè)環(huán)節(jié)，及料場(chǎng)送料的不均勻性，受料平臺(tái)以能容納68h生產(chǎn)原料的備料場(chǎng)地為宜。(4)充分考慮系統(tǒng)生產(chǎn)強(qiáng)度與填筑料施工強(qiáng)度、混凝土骨料需求強(qiáng)度的關(guān)系，為避免強(qiáng)度疊加超過系統(tǒng)生產(chǎn)能力，破碎設(shè)備選型時(shí)可考慮填筑料備料時(shí)問，利用填筑施工低峰期進(jìn)行生產(chǎn)備料，避免填筑施工與混凝土施工強(qiáng)度疊加高峰系統(tǒng)不能

14、滿足需求。(5)高度認(rèn)識(shí)砂石系統(tǒng)科學(xué)管理的重要性，砂石系統(tǒng)設(shè)備設(shè)計(jì)原理基本是靠預(yù)損件與巖石撞擊或擠壓進(jìn)行生產(chǎn)的，設(shè)備的維修、保養(yǎng)尤為重要，按使用說明需做到按時(shí)保養(yǎng)、及時(shí)維修更換預(yù)損件，對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行科學(xué)管理，確保系統(tǒng)有效生產(chǎn)時(shí)間。振動(dòng)篩網(wǎng)安裝方式小改進(jìn)導(dǎo)讀：在制鹽生產(chǎn)工藝中，成品鹽必須經(jīng)過一級(jí)或若干級(jí)篩濾后，才能進(jìn)入包裝入庫工序，加裝篩網(wǎng)的目的主要是濾去成品鹽中鍋巴、大疙瘩鹽，更精確的多級(jí)過濾是為了獲得客戶要求粒度的在制鹽生產(chǎn)工藝中，成品鹽必須經(jīng)過一級(jí)或若干級(jí)篩濾后，才能進(jìn)入包裝入庫工序，加裝篩網(wǎng)的目的主要是濾去成品鹽中鍋巴、大疙瘩鹽，更精確的多級(jí)過濾是為了獲得客戶要求粒度的專用鹽，如大顆粒鹽等，

15、這些均涉及到不同規(guī)格篩網(wǎng)的運(yùn)用。都需要用到振動(dòng)篩。鍋巴、大疙瘩鹽的產(chǎn)生主要是在沸騰床內(nèi)形成的，如內(nèi)熱蒸汽加熱管上粘法形成，有時(shí)候沸騰床洗床后烘干時(shí)間過短，烘干不徹底，極易形成細(xì)小疙瘩鹽，這些小疙瘩是造成堵塞振動(dòng)篩網(wǎng)、漫鹽的主要原因。某鹽化有限公司使用的是直線式振動(dòng)篩，篩網(wǎng)為1.41mm316L不銹鋼材質(zhì)，絲經(jīng)0.4mm，篩網(wǎng)固定在一活動(dòng)框架內(nèi)，框架再安裝在振動(dòng)篩體上，文章介紹的也就是篩網(wǎng)如何安裝在框架上，框架又如何固定在振動(dòng)篩體上的方式方法，有一定的創(chuàng)新和技巧。1篩網(wǎng)在框架上的安裝篩網(wǎng)安裝的框架為田字形，長(zhǎng)1860mm、寬560mm，上下兩個(gè)一致，中間夾住篩網(wǎng)，螺栓固定四周框架。篩網(wǎng)原安裝方式

16、為一張1.41mm和一張2.00mm篩網(wǎng)合裝在一起，1.41mm在上2.00mm在下安裝在篩網(wǎng)框架上，使用效果也不錯(cuò)，但存在著使用壽命短、篩網(wǎng)易壓塌，扯斷經(jīng)緯不銹鋼絲，產(chǎn)生破損現(xiàn)象。一般使用7d20d即開始出現(xiàn)破損而報(bào)廢。為改變這一現(xiàn)狀，2008年3月，通過上網(wǎng)查找資料，聯(lián)系篩網(wǎng)生產(chǎn)廠家，專門為公司定制10m幅寬為560mm的2cm孔徑粗徑不銹鋼網(wǎng)，絲徑2.5mm。定制該大孔粗絲徑不銹鋼網(wǎng)的目的是想讓它代替底層的2.00him不銹鋼篩網(wǎng)，增加框架的擔(dān)勁，避免鹽壓塌上層的1.41mm過濾篩網(wǎng)，設(shè)想科的角鐵松動(dòng)，將框架外與篩體壓按的1.41mm篩網(wǎng)邊折破，拆下更換時(shí)，發(fā)現(xiàn)由于2.5cm網(wǎng)和1.41

17、mm網(wǎng)與框架直接接觸，硬性連接，邊緣振斷不少鋼性較強(qiáng)的2.5cm網(wǎng)絲。后來干脆在框架和篩網(wǎng)之間上下全部加墊廢舊簿輸送帶(如圖1)，改善了振斷粗絲的現(xiàn)象。再次更換時(shí)，沒有振斷情況發(fā)生了。2篩網(wǎng)框架和振動(dòng)篩體的聯(lián)接解決了篩網(wǎng)框架問題，接著就是篩網(wǎng)框架與篩體聯(lián)接方式的改進(jìn)了。由于采用的是角鐵墊手推車內(nèi)胎壓住篩網(wǎng)框架的簡(jiǎn)單方式，很難保證壓接的可靠性，往往是篩面好好的，框架邊緣篩網(wǎng)折損。如何解決壓接方式，想了很多辦法。分析了各種方案的利弊，主要從壓按的可靠性、拆卸的難易程度方面考慮，做到即可靠又便于快速拆卸安裝。最終從幾種方案中篩選出利用兩塊斜鐵交合對(duì)錯(cuò)的方式來壓固篩網(wǎng)框架(如圖1)該種方式制作容易、安

18、裝拆卸簡(jiǎn)便，它是一塊斜鐵焊接在篩網(wǎng)框架上，另一塊斜塊焊接一直徑25mm的絲桿上，絲桿穿過振動(dòng)篩側(cè)壁并在加強(qiáng)板加厚圓柱孔的定位、定向作用下，保證連接絲桿的斜鐵在絲桿旋緊時(shí)的水平張力作用時(shí)，只作水平移動(dòng)。這樣與焊接在框架上的斜鐵作交錯(cuò)運(yùn)行，產(chǎn)生向下的壓力，將框架壓固在振動(dòng)篩體上。這樣硬性連接可保證篩網(wǎng)框架穩(wěn)固壓接在振動(dòng)篩體上而不用擔(dān)心會(huì)出現(xiàn)其他問題。絲桿上雙螺母固定加彈簧墊收緊，單側(cè)兩套，共四套斜塊壓緊裝置。3使用效果通過篩網(wǎng)在框架上的固定方式以及框架在振動(dòng)篩體上的壓接方式改進(jìn)，徹底改變了原振動(dòng)篩網(wǎng)經(jīng)常壞的現(xiàn)狀。篩網(wǎng)在框架上的固定方式可使篩網(wǎng)使用壽命達(dá)到1個(gè)月一2個(gè)月，兩種改進(jìn)方式組合到一起后，自

19、2008年9月6日大修后投入運(yùn)行以來，截止到發(fā)稿時(shí)為止，除2008年12月28日維修人員巡視檢查發(fā)現(xiàn)有個(gè)外螺母松動(dòng)外，篩面和四套壓接裝置完好無損，預(yù)計(jì)使用壽命：篩網(wǎng)1.41mm4個(gè)月一6個(gè)月，2.5mm不銹鋼網(wǎng)la一2a，壓接裝置可反復(fù)長(zhǎng)期使用?？偨Y(jié)：經(jīng)過對(duì)振動(dòng)篩的改造，雖然是小改小革，卻解決了關(guān)系到企業(yè)產(chǎn)品質(zhì)量的大問題，作為一個(gè)企業(yè)，要多鼓勵(lì)職工創(chuàng)新，提合理化建議，集思廣益、群策群力，把各項(xiàng)管理工作做好、做扎實(shí)、做到位，企業(yè)才會(huì)興旺發(fā)達(dá)，產(chǎn)品才有質(zhì)量保障，市場(chǎng)才能穩(wěn)固。本文為上海開克橋路原創(chuàng)，轉(zhuǎn)載請(qǐng)注明來源：破碎機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)的改進(jìn)方法導(dǎo)讀：目前圓錐破碎機(jī)是應(yīng)用最廣泛的破碎機(jī)之一，不例外地某選礦

20、廠礦石破碎采用三段一閉路工藝流程，碎礦設(shè)備分別是粗碎旋回破碎機(jī)，中碎為標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)，細(xì)碎為短頭圓錐破碎機(jī)。1存在問題(1)生產(chǎn)工藝組織不暢，三段破碎難以連續(xù)運(yùn)行。由于破碎機(jī)排礦口調(diào)整對(duì)潤(rùn)滑油溫度影響很大，當(dāng)排礦口調(diào)小時(shí)，油溫度變化急速升高，破碎機(jī)不能正常工作。因此，破碎機(jī)排礦口難以調(diào)整到所要求的標(biāo)準(zhǔn)，從而造成破碎后的礦石粒度大，達(dá)不到合格要求。形成礦石在中間反復(fù)循環(huán)現(xiàn)象，導(dǎo)致細(xì)碎段礦倉淤堵，造成不能連續(xù)生產(chǎn)的被動(dòng)局面。(2)破碎機(jī)自身各部件磨損加劇，運(yùn)行穩(wěn)定性差。在破碎機(jī)的實(shí)際運(yùn)行中，直襯套、偏心軸套、球面軸承、橫軸套等軸承部件因潤(rùn)滑不好常出現(xiàn)因局部過熱而燒蝕、開裂甚至報(bào)廢等現(xiàn)象，破碎機(jī)難以

21、長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)。(3)備件、材料消耗增加，能耗增加、生產(chǎn)成本較高。由于潤(rùn)滑油常產(chǎn)生高溫，因此潤(rùn)滑油很快變質(zhì)，耗量增加；且潤(rùn)滑油泵耗量較大，破碎機(jī)各部件的加速磨損，造成設(shè)備檢修維護(hù)成本增加；礦石粒度在各破碎段難以達(dá)到要求，造成閉路循環(huán)量的增加，篩分設(shè)備及運(yùn)輸設(shè)備磨損增加，能量無謂地消耗在礦石的循環(huán)運(yùn)輸中。(4)新材料在破碎機(jī)上的使用受到限制。改性尼龍材料取代銅合金作為軸承材料在其它地區(qū)破碎機(jī)上有著成功的使用實(shí)踐，具有極大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值，但在百花嶺選廠破碎機(jī)上使用卻是失敗的。主要原因就是尼龍材料的高溫穩(wěn)定性差，對(duì)潤(rùn)滑能力要求較高。(5)潤(rùn)滑站檢修難度大。潤(rùn)滑站各部件之間空間小，造成油泵檢修、管件更換等檢

22、修工作難度較大。又因油泵壽命較短，使得檢修次數(shù)增加。2根據(jù)存在的問題進(jìn)行原因分析：以上問題的出現(xiàn)，集中體現(xiàn)出原潤(rùn)滑系統(tǒng)存在較大的缺陷，細(xì)究其原因如下。(1)原有供油泵能力明顯不足。原有供油泵采用cBB125低壓油泵，其最大壓力為1。3MPa。破碎機(jī)油壓要求在0.08MPa2.2MPa，而該油泵供油壓力長(zhǎng)期處于供油要求范圍的下限；且油溫上升到40左右時(shí)，油壓往往低于0.08MPa，引發(fā)破碎機(jī)油壓保護(hù)裝置啟動(dòng)，破碎機(jī)因低壓保護(hù)而停止運(yùn)行。而且，該油泵使用壽命較短，使用時(shí)間在15天左右，此后因油泵內(nèi)泄，造成油泵因供油量不足而被迫更換新的油泵。(2)潤(rùn)滑站空間布置過于集中，存在諸多問題。油泵采用立式安

23、裝，油泵浸于潤(rùn)滑油中，其運(yùn)轉(zhuǎn)過程中產(chǎn)生的熱量直接被潤(rùn)滑油吸收，不利于潤(rùn)滑油冷卻，同時(shí)油泵自身散熱也較差。油泵吸油口位置較高，一旦油箱面降低，吸油口易產(chǎn)生吸空現(xiàn)象，油泵出現(xiàn)氣蝕的機(jī)率增大。油泵直接安裝在油箱頂蓋上，檢修人員必須站到油箱上對(duì)油泵進(jìn)行檢修，安全性差；潤(rùn)滑站的油泵部件、過濾器、冷卻器、管件集中安裝在油箱頂蓋，檢修空間小。同時(shí)，造成管路彎頭增多，沿程損失加大，進(jìn)一步削弱了潤(rùn)滑站的供油能力。其次，油泵頂蓋開孔較多，油箱密封較差，潤(rùn)滑油中易進(jìn)入粉塵和清洗水；油箱自身構(gòu)造存在缺陷，下部無檢修人孔，而又不能通過上部對(duì)箱底進(jìn)行清理，僅憑油箱放油孔難以將油箱內(nèi)沉積雜質(zhì)徹底清理干凈，最終影響潤(rùn)滑油油質(zhì)

24、。3單機(jī)潤(rùn)滑站改造的工業(yè)試驗(yàn)先后分別對(duì)1臺(tái)PYD2200短頭圓錐破碎機(jī)和1臺(tái)PYB2200標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)進(jìn)行了單機(jī)潤(rùn)滑站的改造試驗(yàn)。(1)能源裝置的選用。采用高壓泵替代低壓泵，對(duì)能源裝置進(jìn)行重新選型。通過試驗(yàn)最終確定選用CBloo。10MPa油泵替代cBB125。1MPa油泵，CBl00齒輪泵采用了高精度齒輪、鋁合金殼體、浮動(dòng)軸套設(shè)備等結(jié)構(gòu)，具有總體質(zhì)量輕，能長(zhǎng)期保持容積效率，使用可靠的特點(diǎn)；采用臥式泵結(jié)構(gòu)取代原有的立式安裝結(jié)構(gòu)。將能源裝置單獨(dú)安裝于地面上，與油箱分離，進(jìn)油口通過軟管與油箱連接，克服了立式安裝的缺點(diǎn)，方便了設(shè)備的檢修。(2)優(yōu)化輔助裝置。改善油箱結(jié)構(gòu)，增加了清洗入孔，加強(qiáng)了油箱

25、的密封；增加了Lc橢圓齒輪流量計(jì)；完善油溫，油壓等技術(shù)數(shù)據(jù)的顯示裝置，實(shí)現(xiàn)油壓的多點(diǎn)監(jiān)測(cè)；將原線隙式GLQ一80過濾器改為雙筒網(wǎng)式SLQ一40過濾器，增大了過濾面積和最高工作壓力；用GLc38列管式冷卻器取代原有冷卻器，將冷卻面積由7m2增加到8m2，增加油溫冷卻效果；合理布置管路，減少?gòu)濐^數(shù)量，從而減少沿路損失和泄漏點(diǎn)。(3)運(yùn)行效果。試驗(yàn)潤(rùn)滑站在生產(chǎn)實(shí)踐中表現(xiàn)出良好的工作性能，破碎機(jī)電流、供油量較原潤(rùn)滑系統(tǒng)穩(wěn)定，油溫和油壓能長(zhǎng)期保持在規(guī)定的技術(shù)范圍內(nèi)。并且當(dāng)油溫在較大范圍內(nèi)變化時(shí)，油壓依然保持在較好的水平，油流量持續(xù)穩(wěn)定。由此可見對(duì)此潤(rùn)滑系統(tǒng)的單機(jī)改造試驗(yàn)是成功的，達(dá)到了增強(qiáng)潤(rùn)滑能力，保持

26、破碎機(jī)高效運(yùn)轉(zhuǎn)。4破碎機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)的全面改造和使用效果：?jiǎn)螜C(jī)潤(rùn)滑改造工業(yè)試驗(yàn)，取得了理想的結(jié)果。在進(jìn)行局部調(diào)整后對(duì)其它破碎機(jī)進(jìn)行全面推廣，實(shí)現(xiàn)潤(rùn)滑系統(tǒng)全面改造。(1) 直接經(jīng)濟(jì)效益。降低備件、材料消耗，年成本降低30多萬元，油泵使用壽命達(dá)到十個(gè)月以上。(2)生產(chǎn)工藝組織得到改善。破碎機(jī)排礦口可以調(diào)整到較小值，實(shí)現(xiàn)了破碎機(jī)的長(zhǎng)期穩(wěn)定高效運(yùn)轉(zhuǎn)，年處理礦石量大幅增加，礦石粒度合格率明顯提高。(3)為后續(xù)技術(shù)改造奠定基礎(chǔ)。由于潤(rùn)滑系統(tǒng)改造的成功，為新材料在破碎機(jī)上的應(yīng)用提供了前提條件。(2) 從2009年至2011年期間，改性尼龍材料取代銅合金作為軸承材料在破碎機(jī)上的應(yīng)用通過試驗(yàn)并迅速推廣。到目前為止，

27、直襯套、錐襯套已全部改為尼龍襯套，取得了可觀的經(jīng)濟(jì)效益。破碎機(jī)廠家也應(yīng)該從用戶的角度出發(fā)，根據(jù)破碎機(jī)設(shè)備在使用過程中出現(xiàn)的問題進(jìn)行整改，這樣才能研制生產(chǎn)出符合用戶需求的破碎機(jī)，我們是專業(yè)的破碎機(jī)廠家，我們堅(jiān)持用戶第一的原則，堅(jiān)持研發(fā)，所以到目前，我們的產(chǎn)品有自己的專利，我們的產(chǎn)品能夠順利通過歐盟的CE認(rèn)證，更多關(guān)于破碎機(jī)的信息請(qǐng)?jiān)L問上海開克官網(wǎng)！石灰石破碎車間是水泥廠水泥生產(chǎn)線的第一道工導(dǎo)讀：石灰石破碎車間是水泥廠水泥生產(chǎn)線的第一道工藝生產(chǎn)工序，破碎系統(tǒng)的運(yùn)行是否正常直影響了水泥廠的生產(chǎn)。為此，石灰石破碎車間的設(shè)計(jì)優(yōu)劣對(duì)于整條生產(chǎn)線至關(guān)重要。1石灰石破碎石灰石破碎車間是水泥廠水泥生產(chǎn)線的第一道

28、工藝生產(chǎn)工序，破碎系統(tǒng)的運(yùn)行是否正常直影響了水泥廠的生產(chǎn)。為此，石灰石破碎車間的設(shè)計(jì)優(yōu)劣對(duì)于整條生產(chǎn)線至關(guān)重要。1石灰石破碎車間的工藝設(shè)計(jì)理論(1)石灰石破碎系統(tǒng)流程石灰石破碎系統(tǒng)的流程應(yīng)根據(jù)石灰石的物理性質(zhì)、不同的進(jìn)料粒度、原料磨要求的入磨粒度和生產(chǎn)能力，以及所選用的破碎設(shè)備來確定破碎系統(tǒng)工藝流程。破碎系統(tǒng)流程一般分為單段破碎和多段破碎。目前，國(guó)內(nèi)大部分水泥廠采用單段破碎的工藝流程。單段大型化破碎機(jī)被廣泛應(yīng)用且有很好的效果。因此，石灰石破碎系統(tǒng)在原料符合單段破碎的條件下首先選用單段破碎流程。單段破碎進(jìn)料粒度大，系統(tǒng)投資少，工藝流程簡(jiǎn)單，見圖1。(2)石灰石破碎機(jī)的型式國(guó)內(nèi)水泥廠所用石灰石大多

29、數(shù)屬于中等硬度，新型干法水泥生產(chǎn)線一般采用單段錘式破碎機(jī)。錘式破碎機(jī)是利用機(jī)殼內(nèi)高速旋轉(zhuǎn)的錘頭由上而下打擊物料，實(shí)現(xiàn)以動(dòng)能沖擊粉碎物料的目的。它具有生產(chǎn)能力大、破碎比高、產(chǎn)品粒度均齊、功率消耗低、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、維修方便等特點(diǎn)。對(duì)于高硬度石灰石，可選用低速運(yùn)轉(zhuǎn)的顎式、旋回式破碎機(jī)。(3)石灰石破碎機(jī)的能力確定石灰石破碎機(jī)的能力要根據(jù)水泥廠的生產(chǎn)規(guī)模、年運(yùn)轉(zhuǎn)天數(shù)、工作班制等因素來確定。破碎機(jī)能力計(jì)算公式根據(jù)破碎機(jī)能力計(jì)算公式的計(jì)算產(chǎn)量和破碎機(jī)設(shè)備的額定產(chǎn)量綜合考慮確定破碎機(jī)的臺(tái)時(shí)產(chǎn)量。(4)石灰石破碎車間的位置石灰石破碎車間一般布置在礦山或在生產(chǎn)廠區(qū)內(nèi)。破碎車間的位置要充分考慮石灰石礦山和生產(chǎn)廠區(qū)的距

30、離遠(yuǎn)近、重型車輛的運(yùn)輸條件、料流是否順暢、適合破碎機(jī)高差布置的地形等因素來確定是否設(shè)置在礦山還是布置在廠區(qū)。石灰石單段破碎車間的進(jìn)、出料高差大，一般在612米左右，為了利用地形，高進(jìn)低出布置緊湊，節(jié)省土建工程量，使用檢修也方便，車間位置一般布置在斜坡上，這是目前石灰石破碎車間的主要布置型式臺(tái)階式布置，見圖2，另一種是地坑式布置，見圖3，這種布置型式一般在無法滿足破碎機(jī)高差要求的生產(chǎn)廠區(qū)內(nèi)使用，破碎系統(tǒng)的主要設(shè)備設(shè)計(jì)在地坑內(nèi)，土建工程量大，使用檢修也不方便。2石灰石破碎車間的工藝設(shè)計(jì)注意事項(xiàng)以目前大多數(shù)水泥廠使用的單段錘式破碎機(jī)為例介紹破碎車間設(shè)計(jì)的幾點(diǎn)注意事項(xiàng)。在破碎車間設(shè)計(jì)中，應(yīng)充分考慮系統(tǒng)

31、生產(chǎn)能力的匹配問題。如果破碎機(jī)的上、下道工序設(shè)備的能力匹配不合適，則破碎機(jī)的能力發(fā)揮不出來。破碎機(jī)的產(chǎn)量一般為平均產(chǎn)量，由于石灰石來料粒度和可破性有一定的不均勻性，使其產(chǎn)量有一定的波動(dòng)，因此與其配套的板式給料機(jī)和出料膠帶機(jī)都應(yīng)保持一定的儲(chǔ)備能力。根據(jù)國(guó)內(nèi)外水泥廠的經(jīng)驗(yàn)，板式給料機(jī)和出料膠帶機(jī)應(yīng)考慮1.31.5的富余能力。(1)喂料斗喂料斗有效容積按破碎機(jī)能力的1520分鐘的儲(chǔ)量或35車料來選取。料斗的幾何形狀應(yīng)注意長(zhǎng)、寬、深尺寸比例合適，能保持比較厚的料層。料斗的寬度不宜太寬，一般67m即可。料斗的側(cè)壁傾角取決于物料的性質(zhì)，一般大于55&deg；，對(duì)于夾有土或水分較大的石灰石，料斗的角

32、度應(yīng)大于60&deg；。下部出料口的寬度應(yīng)為2倍的最大粒度加上200mm。喂料斗的斗壁應(yīng)鋪設(shè)內(nèi)襯，內(nèi)襯可選用2025mm厚的鋼板或鋼軌?，F(xiàn)場(chǎng)使用情況來看，用鋼板做襯板比用鋼軌保護(hù)的更好。(2)重型板式給料機(jī)破碎機(jī)的產(chǎn)量與來料粒度、物料的可破性等因素有關(guān)，實(shí)際產(chǎn)量有一定的波動(dòng)，因此，板式給料機(jī)的能力按破碎機(jī)產(chǎn)量的1.31.5倍選取，為降低板式給料機(jī)的長(zhǎng)度和破碎機(jī)所在的平面高度，板式給料機(jī)的安置角度可選用2023&deg；。板式給料機(jī)的寬度一般按兩倍的最大粒度加上200mm，還應(yīng)考慮好與破碎機(jī)進(jìn)料口的寬度連接的問題。板式給料機(jī)應(yīng)正面方向喂料，盡量不要側(cè)面喂料，保持喂料斗內(nèi)始終有部分

33、存料，避免大塊物料直接砸在鏈板上，造成設(shè)備損壞。當(dāng)石灰石里含有夾土或細(xì)料時(shí)，部分細(xì)料會(huì)散落在板式給料機(jī)下面的平面上。需在板式給料機(jī)下面設(shè)置刮板機(jī)收集從板喂機(jī)落下的細(xì)料，卸入出料膠帶機(jī)上。另一種方法是將出料膠帶機(jī)延長(zhǎng)至板式給料機(jī)下部，這部分細(xì)料就落入出料膠帶機(jī)上。(3)破碎機(jī)下的出料膠帶機(jī)破碎機(jī)的產(chǎn)量與來料粒度、物料的可破性等因素有關(guān)，實(shí)際產(chǎn)量有一定的波動(dòng)，因此，出料膠帶機(jī)的能力按破碎機(jī)產(chǎn)量的1.31.5倍選取。帶寬按膠帶機(jī)富余能力計(jì)算選取再提高一檔，防止來料過多散落到地上。出料膠帶機(jī)應(yīng)低速運(yùn)行，帶速0.81m/s，出料膠帶機(jī)不需要很長(zhǎng)，能滿足上述要求也能滿足收塵風(fēng)管的吸風(fēng)罩的布置要求即可。(4

34、)膠帶輸送機(jī)上設(shè)置通過式皮帶秤在石灰石破碎系統(tǒng)的出料膠帶機(jī)上設(shè)置通過式皮帶秤，對(duì)于隨時(shí)掌握破碎機(jī)的實(shí)際產(chǎn)量以及破碎系統(tǒng)的性能考核起到很好的作用。同時(shí)通過對(duì)破碎機(jī)實(shí)際產(chǎn)量的測(cè)量，來調(diào)控破碎系統(tǒng)的運(yùn)行，使其發(fā)揮最佳效能。(5)石灰石破碎系統(tǒng)的收塵收塵風(fēng)量應(yīng)根據(jù)石灰石的性質(zhì)(粒度、水分、夾土)、破碎機(jī)的型式、系統(tǒng)流程等因素綜合考慮確定。(6)石灰石破碎車間的檢修石灰石破碎機(jī)的布置方式有兩種，一種露天布置，另一種布置在廠房?jī)?nèi)?，F(xiàn)在考慮到環(huán)境噪音等因素，大多數(shù)水泥廠把破碎機(jī)布置在廠房?jī)?nèi)。廠房?jī)?nèi)的破碎機(jī)應(yīng)設(shè)置檢修起重設(shè)備。因破碎機(jī)的檢修設(shè)備使用率很低，為降低投資，應(yīng)選用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、重量輕、體積小、組裝維修方

35、便的檢修設(shè)備。當(dāng)起吊部件重量小于20噸時(shí)，采用手動(dòng)雙梁起重機(jī)。當(dāng)起吊部件重量大于20噸，小于32噸時(shí)，采用即方便又投資省的電動(dòng)葫蘆雙梁起重機(jī)。當(dāng)起吊部件重量大于32噸，采用雙溝橋式起重機(jī)。檢修設(shè)備選型時(shí)特別注意設(shè)備本身要求的最大檢修重量及檢修高度要求。綜上所述，設(shè)計(jì)石灰石破碎系統(tǒng)時(shí)注意考慮上述幾點(diǎn)，這樣對(duì)破碎機(jī)車間的設(shè)計(jì)以及對(duì)將來的水泥生產(chǎn)系統(tǒng)的運(yùn)行會(huì)起到一定作用。圓錐破(超重型)主軸斷裂原因分析導(dǎo)讀：引起圓錐破碎機(jī)主軸斷裂的因素很多，如超負(fù)荷運(yùn)行，頻繁過載，主軸結(jié)構(gòu)、材質(zhì)、制造質(zhì)量以及潤(rùn)滑系統(tǒng)油溫保護(hù)設(shè)定值是否合理等，都是影響斷軸的因素，但是某礦SXHD一7超重型圓引起圓錐破碎機(jī)主軸斷裂的因

36、素很多，如超負(fù)荷運(yùn)行，頻繁過載，主軸結(jié)構(gòu)、材質(zhì)、制造質(zhì)量以及潤(rùn)滑系統(tǒng)油溫保護(hù)設(shè)定值是否合理等，都是影響斷軸的因素，但是某礦SXHD一7超重型圓錐破碎機(jī)斷軸的根本原因則是設(shè)計(jì)錯(cuò)誤。一、斷軸情況：該礦現(xiàn)用的12臺(tái)SXHD-7超重型圓錐破碎機(jī)于2001年和2005年分兩批投入運(yùn)行，至2010年5月共斷主軸34根。斷軸有以下共性特征。1經(jīng)高溫?zé)泻髷嗔选?斷軸不是發(fā)生在應(yīng)力集中的軀體與主軸的結(jié)合部，而是在結(jié)合部以下200mm處，主軸與錐村套上口接觸部位。二、斷軸原因分析從斷裂的主軸外觀及熔化碎裂的錐襯套可知，主軸斷裂是經(jīng)過了長(zhǎng)時(shí)間的高溫?zé)兴?，而造成高溫?zé)械脑蚴窃O(shè)計(jì)存在錯(cuò)誤。圖1是該種圓錐破碎

37、機(jī)懸掛點(diǎn)設(shè)計(jì)尺寸圖，將偏心套錐孔軸線與機(jī)架中心線的理論交點(diǎn)設(shè)計(jì)成與球面軸承的球心相重合，由于偏心套與機(jī)架村套之間有3.2mm的配合閹隙以及偏心套的離心作用，實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)中偏心套錐孔軸線位置向厚邊方向平移1.6mm，與機(jī)槊中心線的交點(diǎn)P處在球面軸承球心0點(diǎn)以下43.87mm，見圖2。如圖3所示，平移1.6mm后的偏心套錐孔軸線與機(jī)架中心線的夾角仍為2、5、20而主軸軸線與機(jī)架中心線的夾角變小為2、2、26，造成主軸軸線與偏心套錐孔軸線成2、54的夾角。在這種狀況下運(yùn)轉(zhuǎn)的破碎機(jī)，主軸與錐村套上口靠偏心套薄邊一側(cè)接觸，下口靠偏心套厚邊一側(cè)接觸，如圖3中M、N處所示。這種不正常的接觸造成主軸和錐襯套在M和

38、N處產(chǎn)生高溫?zé)?，最終導(dǎo)致主軸斷裂、錐襯套碎裂。自投產(chǎn)以來斷裂的34根主軸中有33根是在M處斷裂，另一根是在距主軸下端300mm處斷裂。三、解決圓錐破碎機(jī)斷軸的措施1作新的偏心套備件時(shí)，將錐孔軸線位置向薄邊平移1.6mm。2偏心套不變，將錐襯套改為偏心的，使其內(nèi)外錐面的軸線保持1.6mm的距離(注意方向)，也可起到校正原有圖紙錯(cuò)誤的目的。圓錐破碎機(jī)偏心件磨損及防止措施導(dǎo)讀：某礦山企業(yè)中細(xì)碎工序的3臺(tái)圓錐破碎機(jī)，其錐襯套6個(gè)月左右就嚴(yán)重磨損，嚴(yán)重影響生產(chǎn)。開克工程師為此對(duì)3臺(tái)圓錐破碎機(jī)解體檢修，分析偏心件磨摜情況。采取相關(guān)措施后，至今2年某礦山企業(yè)中細(xì)碎工序的3臺(tái)圓錐破碎機(jī)，其錐襯套6個(gè)月左右就

39、嚴(yán)重磨損，嚴(yán)重影響生產(chǎn)。開克工程師為此對(duì)3臺(tái)圓錐破碎機(jī)解體檢修，分析偏心件磨摜情況。采取相關(guān)措施后，至今2年多未發(fā)現(xiàn)偏心部件磨損?？蛻魧?duì)開克的服務(wù)是相當(dāng)?shù)臐M意！1磨損情況：主軸錐襯套上口磨損明顯，下口有一窄條磨損，中間全未接觸；錐襯套口靠偏心軸套薄邊一面磨損嚴(yán)重，下U靠偏心軸套厚邊一而磨損嚴(yán)重；球面軸承油槽以內(nèi)的寬度大約100mm一個(gè)圓環(huán)帶均勻磨損；偏心軸套厚邊上部磨損明顯，最下部有一窄條磨損；止推盤靠外圈磨損較重；大傘齒輪大頭磨損重，在齒高方向從大頭向小頭逐漸沿齒頂收縮，近似呈三角形印痕。2磨損分析：破碎機(jī)空載時(shí)主軸壓在偏心軸套的薄邊上，有載時(shí)壓在偏心軸套的厚邊上，偏心軸套不論空載還是有載時(shí)

40、，總足用厚邊壓在直襯套上。這樣，主軸和錐襯套的磨損從上到下應(yīng)該是比較均勻的，至少是錐襯套上口靠偏心軸套厚邊一面磨損應(yīng)該較重，偏心軸套厚邊也應(yīng)磨損重一些。但從磨損的實(shí)際情況來看，卻正好相反。偏心軸套是向平衡重一方傾斜，如圖1所示。因?yàn)橹挥羞@樣能使錐襯套和偏心軸套分別在A、b、c和D部位接觸，與實(shí)際磨損情況相符。球面軸承的磨損，說明球面軸承的支承力不會(huì)超出球面中心角之半，兩者接觸屬于正常情況。止推盤沿外圈磨損較重的情況，也屬于正常情況，因?yàn)橹雇票P外圈線速度大，故它的磨損也較里幽快。此外，對(duì)于大傘齒輪大頭磨損較重的情況，是齒輪特殊的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)所決定，也可視為一種正?，F(xiàn)象。因此，造成偏心部件磨損的主要原

41、因是偏心軸套偏斜，而偏心軸套偏斜足由于墊片、止推盤、錐襯套和偏心軸套的檢修與安裝不當(dāng)造成。在這種情況下，圓錐破碎機(jī)破碎力的作用無法使偏心軸套正常復(fù)位，致使偏心軸套偏斜，產(chǎn)生偏心部件的磨損，嚴(yán)重時(shí)可以使局部受載而產(chǎn)生裂紋。3預(yù)防措施(1)按說明書嚴(yán)格調(diào)整偏心件的間隙。實(shí)際檢修時(shí)，可以將錐襯套底部隙加大，但一定要確保其上口間隙。(2)柃修時(shí)，要保證上、中、下各止推盤的表面粗糙度干n厚度的均勻，止推盤的安裝如圖2行所示。(3)調(diào)整傘齒輪問隙時(shí)，要保證加在止推盤下部的墊片厚度均勻，安裝時(shí)不能使墊片邊部產(chǎn)生褶皺。(4)安裝止推盤時(shí)，要讓圓銷順利插入銷孔，避免造成偏心軸套歪斜。本文為上海開克橋路原創(chuàng)，轉(zhuǎn)載

42、請(qǐng)注明來源：標(biāo)準(zhǔn)型圓錐破碎機(jī)動(dòng)錐圓錐頭可靠性分析導(dǎo)讀：在眾多類型的破碎機(jī)中(如顎式破碎機(jī)、錘式破碎機(jī)、反擊式破碎機(jī))，圓錐破碎機(jī)以其破碎率高、產(chǎn)量高、能耗少，產(chǎn)品粒度均勻，適于硬礦石等優(yōu)點(diǎn)受到青睞，它可將石料從350mm破碎在眾多類型的破碎機(jī)中(如顎式破碎機(jī)、錘式破碎機(jī)、反擊式破碎機(jī))，圓錐破碎機(jī)以其破碎率高、產(chǎn)量高、能耗少，產(chǎn)品粒度均勻，適于硬礦石等優(yōu)點(diǎn)受到青睞，它可將石料從350mm破碎到10mm以下不同級(jí)別的顆粒。圓錐破碎機(jī)的使用性能(如效能、振動(dòng)、噪音等)與動(dòng)錐圓錐頭(以下簡(jiǎn)稱圓錐頭)的可靠性有很大關(guān)系。下面以其標(biāo)準(zhǔn)型為例進(jìn)行可靠性分析。1圓錐部位結(jié)構(gòu)與功能標(biāo)準(zhǔn)型圓錐破碎機(jī)的圓錐部結(jié)構(gòu)

43、見圖1。動(dòng)錐襯板裝配時(shí)將圓錐頭打緊，使其與螺紋結(jié)構(gòu)聯(lián)接時(shí)有一定的預(yù)緊力，防止主軸螺紋磨損過快。止動(dòng)齒輪與圓錐頭螺紋嚙合后，預(yù)緊力達(dá)不到技術(shù)要求；在錐體與襯板之間澆鋅填充。以減少對(duì)錐體的磨損，增加對(duì)襯板的緩沖作用?？哲嚬ぷ鲿r(shí)，按順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)(自上往下看)；負(fù)載時(shí)，以逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)。2圓錐頭可靠性分析可靠性隨著設(shè)計(jì)、材料和制造方法的確定而確定，用概率論和數(shù)理統(tǒng)計(jì)的方法得到定量指標(biāo)，可靠廣度(見參考文獻(xiàn)2)。因此，可靠性實(shí)際是通過工作時(shí)是否失效來反映的。2.1圓錐頭失效及主要表現(xiàn)(1)圓錐頭松動(dòng)止動(dòng)槽與主軸螺紋磨損，主軸上止動(dòng)槽的磨損呈現(xiàn)由上而下再到兩側(cè)的磨損規(guī)律，其中在圓錐頭旋緊的方向磨損嚴(yán)重；

44、止動(dòng)槽和止動(dòng)齒輪的磨損；圓錐頭自身磨損，形位誤差明顯增大。(2)圓錐頭擺動(dòng)動(dòng)錐頭與分配盤相對(duì)主軸左右擺動(dòng)，使止動(dòng)齒輪凸臺(tái)與主軸上的凹槽配合磨損加劇，擴(kuò)大圓錐頭的擺動(dòng)范圍，進(jìn)而引起襯板松動(dòng)，導(dǎo)致襯板與圓錐錐體產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，加劇錐體磨損，減弱襯板與錐體之間緩沖作用，使填料泄漏，甚至襯板破裂。(3)振動(dòng)和噪音加大圓錐頭、主軸螺紋結(jié)構(gòu)、止動(dòng)齒輪、襯板及其尺寸誤差，形位誤差及配合誤差偏離了相應(yīng)公差，從而導(dǎo)致沖擊加強(qiáng)，噪音加劇。2.2圓錐頭失效分析(1)檢測(cè)試驗(yàn)圖(見圖2)(2)失效原因分析圖2表明，不論圓錐頭松動(dòng)、擺動(dòng)還是振動(dòng)，噪音都與磨損有關(guān)。從動(dòng)力學(xué)與運(yùn)動(dòng)學(xué)觀點(diǎn)來看，其根本原因是摩擦力矩T小于轉(zhuǎn)矩M

45、，這種不平衡導(dǎo)致零件間相對(duì)運(yùn)動(dòng)。(3)定量計(jì)算分析&phi；2.2m圓錐破碎機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，動(dòng)錐的轉(zhuǎn)數(shù)為10-15r/min，礦盤的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量I1=47.59kgm&sup2；，圓錐頭轉(zhuǎn)動(dòng)慣量I2=144.32kgm&sup2；，轉(zhuǎn)矩M=144.32Nm.分析以圓錐頭為研究對(duì)象，它主要受到螺紋副間的摩擦力矩T1和圓錐頭與支撐面的摩擦力矩T2.計(jì)算代入相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算得角速度w=2&pi；nt=2&pi；X1560=1.57rads由參考文獻(xiàn)1得T1=Fd2tg(&lambda；+&Psi；)2(1)式中F螺紋預(yù)緊力；D2圓錐頭螺紋中徑；&

46、lambda；螺紋升角；&Psi；當(dāng)量摩擦角。T2=Fu(D&sup3；一d&sup3；)(D&sup2；一d&sup2；)(2)式中D圓錐頭環(huán)形支承面外徑；u圓錐頭與支承面問摩擦系數(shù)；d圓錐頭環(huán)形支承面內(nèi)徑。由式(1)和式(2)得T=Tl+T2=Ftg(&lambda；+&Psi；)+23&mu；(D&sup3；一d&sup3；)(D&sup2；一d&sup2；)查手冊(cè)代入相關(guān)數(shù)據(jù)得T&asymp；0。24Fd式中d螺紋公稱直徑。因?yàn)閳A錐頭空載時(shí)不松動(dòng)，所以M&le；T，亦即M&le；0。24Fd，計(jì)算得F&ge；4。1667Md(本例=2404.4N)也就是說，只要預(yù)緊力F&ge；2404.4N，動(dòng)錐空轉(zhuǎn)時(shí)圓錐頭就不會(huì)向外旋松，而實(shí)際工作時(shí)負(fù)載。加上礦石與分礦盤作用時(shí)間很短暫，所以工作時(shí)的M大幅增加很容易造成T&lt；M即引起相對(duì)運(yùn)動(dòng)。3應(yīng)對(duì)方法與措施機(jī)械零件有多種失效形式，主要是由于強(qiáng)度、剛度、耐磨性、穩(wěn)定性、可靠性等方面的問題，失效并不意味著破壞。就圓錐頭而言，能使預(yù)緊力F增加方法很多，比如提高零件自身的強(qiáng)度、剛度、耐磨性等，但這種方法經(jīng)濟(jì)效益不容樂觀。這里介紹一種方法，既能簡(jiǎn)化結(jié)