水平荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析

1、3水平荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析為了求得框架-剪力墻結(jié)構(gòu)（計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3-1所示）在水平力作用下的內(nèi)力，在近似法中采用了連續(xù)化方法，即將各層總連梁離散為沿樓層高度均勻分布的連續(xù)連桿。將連桿切開，則總剪力墻成為靜定結(jié)構(gòu)（豎向懸臂墻），如圖3-2所示，它受連續(xù)連桿的未知約束力pF和分布外荷載P（x）的作用。其中pF可有總框架的抗推剛度Cf與結(jié)構(gòu)變形曲線的二階導(dǎo)數(shù)表?yè)?jù)梁的彎曲理論，豎向懸臂墻的荷載與撓度的微分關(guān)系可有:式中，EJw為總剪力墻的抗彎剛度。當(dāng)外力可表示為簡(jiǎn)單的函數(shù)形式時(shí)，則可方便地通過求解微分方程得到總剪力墻和總框架的變形方程，進(jìn)而由變形和內(nèi)力的微分關(guān)系可以求出總剪力墻、總框架、總連梁的內(nèi)

2、力。連續(xù)化方法是一種十分巧妙的做法, 墻是多少層，結(jié)構(gòu)的變形方程形式都不變，因而便于手算。為了獲得簡(jiǎn)便的變形方程， 需要 將水平荷載等效地轉(zhuǎn)換成三種典型的形式（倒三角形荷載、均布荷載、頂點(diǎn)集中荷載） ，風(fēng) 荷載，水平地震作用的具體轉(zhuǎn)換見前面一章。3.1總剪力墻、總框架、總連梁的內(nèi)力計(jì)算由式（3-1）可推導(dǎo)出總剪力墻分別在三種典型水平荷載作用下的計(jì)算公式如下:倒三角形分布荷載作用下2、.小，即PF=Cf零；G為總連梁的約束剛度。d xCb與Cf的具體計(jì)算見剛度參數(shù)的計(jì)算。根y=p（x）-pF+Cd2ybd2x（3-1）無論實(shí)際的框架剪力qHy =2C（1sh sh ch -111.丁一一）K（2

3、一?。?-2a）qH2sh， sh ch.E / 1Mw廠（1= 一一）仁-一）sh -2ch，2qH2sh sh，sh1、Vw廠（一）（二一 ）chT2 ch，2均布荷載作用下尸也（1也）（Cps2（V-）（3-2b）（6-2b）（3-3a） . 2，qH1ShM w = (-) ch,件.；“sh,一1ch ,2,Vw=斗ch(Sh)sh ch -頂點(diǎn)集中荷載作用下y =*(*)(c -1)-Ws tEJw- ch,，Mw= PH(ch，-sh ) ch Vw=P(ch，-也sh )ch 式中y總剪力墻、總框架的側(cè)移；Mw-總剪力墻的總彎矩;Vw 總剪力墻的總剪力；-相對(duì)坐標(biāo)，坐標(biāo)原點(diǎn)在

4、固定端，=H3.1.13.1.1皎接計(jì)算體系的內(nèi)力計(jì)算在皎接計(jì)算體系中，各典型水平荷載單獨(dú)作用下總剪力墻的M w、Vw可直接由式(3-2) (3-4)算出?？偪蚣艿目偧袅Π聪率接?jì)算：Vf( )=VP( )-VW()(3-5)式中Vf(勺-總框架的總剪力；Vp(&)-結(jié)構(gòu)在蕓處由外荷載引起的總剪力，與荷載形式有關(guān)。倒三角形荷載Vp()=蟲(1-2)(3-5a)2均布荷載Vp( ) = qH (1 -)(3-5b)頂點(diǎn)集中荷載Vp()=F(3-5c)式中q0、q-分別為倒三角形荷載的最大荷載集度和均布荷載集度；F頂點(diǎn)集中荷載。當(dāng)外荷載由幾種典型水平荷載組合時(shí)，則其總內(nèi)力為各單一典型水平荷載

5、作用下內(nèi)力的疊 加。應(yīng)用式（3-2）（3-5）計(jì)算Mw、Vw、V，建議采用EXECEL直接由各自的表達(dá) 式列成如表3-1的形式計(jì)算。比查計(jì)算圖表精確、方便、條理清楚。(3-3b)(3-3c)(3-4a)(3-4b)(3-4c)總剪力墻及總框架的內(nèi)力計(jì)算表表3-13-1層次高度xi(m)蘆xiHVP(KN)總剪力墻總框架Vf=VP-VWMwVw3.1.23.1.2總框架內(nèi)力的調(diào)整在水平地震作用下，框架 -剪力墻結(jié)構(gòu)所求出的總框架各層總剪力Vf,需要按照以下的方法進(jìn)行調(diào)整：如果計(jì)算出的總框架的總層剪力Vf-0.2V0XVf可按計(jì)算值采用；如果Vf0.2V0，設(shè)計(jì)時(shí)，Vf取1.5Vfmax和0.2V

6、o中較小值計(jì)算框架梁、柱的彎矩和剪力，但柱的軸力仍按未調(diào)整的Vf計(jì)算。其中，Vo為結(jié)構(gòu)底部總地震剪力；Vfmax為主體結(jié)構(gòu)各層框架總剪力中的最大值。對(duì)于風(fēng)荷載引起的總框架的總剪力Vf不需要調(diào)整。3.2各片墻、各棉框架、各根連梁的內(nèi)力計(jì)算3.2.13.2.1各根連梁內(nèi)力計(jì)算在皎接體系中Cb=0,總連桿的彎矩和剪力均為零。連梁與框架柱相連端的彎矩可按一下方法計(jì)算：先由D值法求出與連梁相連柱的柱端彎矩；將連梁看成一端固定（與剪力 墻相連端），一端剛接（與柱相連端），考慮連梁與柱相連端的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度，由節(jié)點(diǎn)平衡求出梁端彎矩。3.2.23.2.2各片剪力墻內(nèi)力計(jì)算在進(jìn)行剪力墻設(shè)計(jì)時(shí)，一般取樓板標(biāo)高處的彎矩M

7、剪力V作為設(shè)計(jì)內(nèi)力。因此，根據(jù)3.1節(jié)求出的總剪力墻在各樓層處的內(nèi)力Mw。）、Vw）后，無論是皎接體系還是剛接體系均應(yīng)按照各片剪力墻的等效抗彎剛度進(jìn)行再分配，其計(jì)算公式如下:EIeqiMWij = k.MWijiEIeqiElmVwj =kq.Vwij j Eleqi式中Mwj-第i片剪力墻j樓層處的彎矩;VWy 第i片剪力墻j樓層處的彎矩。由(3-17)求出、MwijVwij之后，還需要根據(jù)各片剪力墻的具體情況，按照下面方法計(jì)算 剪力墻墻肢的內(nèi)力：3.2.2.13.2.2.1整截面剪力墻若沒有連梁與該片剪力墻相連，則由式(3-17)計(jì)算出的Mwij、褊j就是第i片剪力墻j樓層處的彎矩和剪力。

8、若該片剪力墻與連梁直接相連，則需要考慮連梁對(duì)剪力墻彎矩的影響。設(shè)第j層第i根連梁的1端與剪力墻相連，則對(duì)第i片剪力墻在第j層樓蓋上、下方的剪力墻截面彎矩M及MWij可近似按下式計(jì)算：MLj=M十Mi/2(3-18a)M板=Mwj-Mi/2(3-18b)式中，Mi為第j層第i根連梁1端(與剪力墻相連端)在剪力墻軸線處的集中約束彎矩，按式(3-13)計(jì)算。3.2.2.23.2.2.2小開口整體剪力墻若沒有連梁與該片剪力墻相連，則由式(3-17)計(jì)算出的M、VWj就是第i片剪力墻j樓層處的彎矩和剪力，則小開口墻第K個(gè)墻肢的彎矩Mk、剪力VkWj和軸力NkWij的標(biāo) 準(zhǔn)值，可近似由下式計(jì)算。MkWj=

9、0.85MW.Ik+0.15MWijIk(3-19)I- IKkAkykNWij=0.85MWjq(3-17)(3-20)(3-21 )力、軸力;面形心的距離;組合截面慣性矩。若有連梁與該片剪力墻相連，貝 U 由式（3-17）計(jì)算出的M、V后，應(yīng)仿照（3-18）NkWij的標(biāo)準(zhǔn)值，仍按（3-19） （3-21）計(jì)算，不同的只是分別用MUWij、M新代替MWj ,得出第k個(gè)墻肢j樓層上、下截面的內(nèi)力，作為內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。3.2.2.23.2.2.2聯(lián)肢（雙肢、多肢）剪力墻對(duì)于聯(lián)肢剪力墻，由式（3-17）計(jì)算出該片剪力墻的彎矩和剪力后，還需要進(jìn)一步求出所受的力，通過聯(lián)肢墻的分析求解得到。對(duì)此，可采用如

10、下近似處理方法：先由式（計(jì)算出墻頂和墻底的彎矩MnWj、MWj及剪力VnWj、V0Wij,再根據(jù)墻頂和墻底的彎矩和剪力等效的原則，求得其“相當(dāng)荷載”，據(jù)此求出聯(lián)肢墻的每個(gè)墻肢和連梁的內(nèi)力。根據(jù)框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中，單片剪力墻的受力特點(diǎn)，“相當(dāng)荷載”可由倒三角形荷載（g）、均布荷載（q）和頂點(diǎn)集中荷載（F）組成，并且它們產(chǎn)生的聯(lián)肢墻頂端剪力、底部剪力和彎 矩與總剪力墻分配到該聯(lián)肢墻相應(yīng)截面的剪力、彎矩應(yīng)相等，據(jù)此有:墻頂彎矩的條件自然滿足。式（3-22）（3-24）中的VnWij、V0、立方程即可求出g、q和F的值。最后按聯(lián)肢墻內(nèi)力計(jì)算方法計(jì)算荷載g、q和F分別作用下各墻肢的內(nèi)力，再疊加起來就得到

11、該墻肢擬求的內(nèi)力, 力以及連梁的彎矩、剪力。具體計(jì)算可參閱高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)教材相關(guān)內(nèi)容。式中MWij、VWij、NWij整體小開口墻中第k個(gè)墻肢第j層標(biāo)高處的彎矩、剪Ak、1k、yk第k個(gè)墻肢的截面面積、慣性矩、截面形心到組合截那樣，對(duì)彎矩進(jìn)行修正。小開口整體剪力墻中第k個(gè)墻肢的彎矩Mkwj、剪力Vkw和軸力每個(gè)墻肢和連梁的內(nèi)力，但是這些內(nèi)力不能直接由Mwij、v如分配得到，而應(yīng)根據(jù)聯(lián)肢墻3-17)墻頂剪力Fj(3-22)墻底剪力gH/2 gH F =V0wij(3-23)墻底彎矩gH2/3 gH2/2 FH =M0Wij(3-24)M0Wj已知，求解聯(lián)即聯(lián)肢墻各墻肢的彎矩、 剪力、軸3.2.

12、23.2.2各棉框架內(nèi)力計(jì)算框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的總框架包括普通框架和壁式框架，框架梁、柱的內(nèi)力計(jì)算方法仍然采用D值法。將3.1節(jié)中經(jīng)過調(diào)整后的總框架在各樓層處的總剪力VfK），按各柱的D值進(jìn)行分配，便可得到各柱在各樓層處的剪力，但計(jì)算太煩瑣，在近似法中葉無必要，通常是近似取該柱上下端兩層樓板標(biāo)高處剪力的平均值，作為該柱該層的剪力VCij。第i根柱（共有m根）第j層的剪力為：、/Di(VjVfj)Vcj二m.- Di2i 4然后，確定出普通框架柱和壁式框架柱的反彎點(diǎn)高度（具體可參閱高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)教材有關(guān)內(nèi)容），便可以計(jì)算出柱端彎矩。再根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件可求出梁端彎矩，進(jìn)而可以計(jì)算框 架梁的剪力和

13、柱的軸力，左后作出內(nèi)力圖。4向荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析作用在結(jié)構(gòu)上的堅(jiān)向荷載主要是恒荷載（結(jié)構(gòu)白重）和樓面活荷載（使用荷載），其值按5.1節(jié)所述方法確定。計(jì)算框架一剪力墻結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力時(shí)，可忽略各抗側(cè)力構(gòu)件之間的聯(lián)系，根據(jù)樓蓋結(jié)構(gòu)的平面布置，將豎向荷載傳遞給每相框架及每片墻。各片墻、各棉框架再技各自的負(fù)荷面積確定荷載，進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。高層民用建筑樓面活荷載一般不大（1.52.0KN /m2），僅占全部堅(jiān)向荷載的10% 15%。計(jì)算時(shí)可不考慮荷載的最不利布置和不考慮活荷載的折減，而按滿跨布置考慮；當(dāng)活荷載較大時(shí)（g苴4KN / m2）,為考慮其不利布置對(duì)跨中彎矩的影響，可按滿載時(shí)計(jì)算的

14、跨中彎矩乘以1.11.2的增大系數(shù)；活載很大時(shí)則應(yīng)考慮其不利布置。計(jì)算豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力時(shí)，應(yīng)將恒荷載和活荷載分別進(jìn)行，各荷載均取標(biāo)準(zhǔn)值，以便于各種工況下的荷載效應(yīng)組合。4.1框架現(xiàn)以恒荷載為例說明計(jì)算方法。4.1.14.1.1荷載及計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1.1.14.1.1.1計(jì)算方法(3-25)框架在堅(jiān)向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算可采用精確法（如彎矩分配法），也可采用近似法（如分層法）。由于在豎向荷載作用下框架側(cè)移很小，面且各層荷載對(duì)其他層桿件內(nèi)力影響不 大，因此手算時(shí)一般采用近似法。4.1.1.24.1.1.2荷載計(jì)算作用于框架上的豎向荷載有框架梁自重、梁上隔墻重、樓板和次梁傳來的荷載。其中，梁自

15、重及梁上隔墻重技結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)尺寸和材料單位體積自重計(jì)算，開門、窗洞口的隔墻應(yīng)按實(shí)際尺寸進(jìn)行計(jì)算。為簡(jiǎn)便起見，也可按無洞時(shí)重量乘以一定的折減系數(shù)確定。樓（屋）面板傳給框架梁的荷載分兩種情況；（1）對(duì)單向板肋梁結(jié)構(gòu)，樓板荷載是由板傳給次梁，再由次梁傳給主梁，其荷載計(jì)算 按前面的方法處理。（2）對(duì)雙向板肋梁結(jié)構(gòu)，樓板荷載按最短路線原則傳遞給支承梁，其中，傳給框架梁的荷載形式為梯形分布荷載或三角形分布荷載；而傳給次梁的荷載和次梁自重則是由次梁以集中力的形式傳給框架梁。按上述方法求得的荷載形式有以下情況：滿跨均布荷載；對(duì)稱分布的集中力、三角形分布荷載、分布的集中力、三角形 荷載、梯形荷載。4.1.1.34.

16、1.1.3計(jì)算跨度框架梁、柱用軸線表示，節(jié)點(diǎn)間的水平距離為梁的計(jì)算跨度。柱計(jì)算高度對(duì)一般層可取層高，對(duì)底層取基礎(chǔ)頂面與上層樓頂面之間的高度。對(duì)剪力墻與框架之間的連梁，其與剪力墻相連端為帶剛域的節(jié)點(diǎn)，與柱相連端為剛結(jié)點(diǎn)， 剛結(jié)點(diǎn)到另一端不計(jì)剛域部分之長(zhǎng)為連梁的計(jì)算跨度。4.1.24.1.2內(nèi)力計(jì)算4.1.2.14.1.2.1桿端彎矩的計(jì)算分層法是力矩分配法的進(jìn)一步簡(jiǎn)化，其計(jì)算過程仍然是對(duì)計(jì)算單元求出結(jié)點(diǎn)的固端彎矩，計(jì)算分配系數(shù)，然后進(jìn)行力矩分配和傳遞。分層法是以各層梁及其上、下柱（柱的遠(yuǎn)端作為固定端）為一個(gè)獨(dú)立的計(jì)算單元。除底層外各柱線剛度乘以0.9修正系數(shù)，傳遞系數(shù)取1/3（底層線剛度不折減，

17、傳遞系數(shù)1/2）。分層計(jì)算所得的梁端彎矩即為最終彎矩，而柱端的彎矩則需要由上下兩層所得的同一柱端彎矩疊加而成。分層計(jì)算結(jié)果，結(jié)點(diǎn)上的彎矩可能不平衡，但誤差不會(huì)很大。如需進(jìn)一步修正，可將該結(jié)點(diǎn)不平衡力矩再進(jìn)行一次分配。值得指出的是，為了對(duì)各計(jì)算單元進(jìn)行力矩分配和傳遞，需要先求出結(jié)點(diǎn)的固端彎對(duì)于滿跨均布荷載，固端彎矩值為:FqlM(4-1)12對(duì)于其它形式的對(duì)稱荷載，可根據(jù)固定端彎矩相等的原則將各跨荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載，再按(4-1)計(jì)算固端彎矩。對(duì)非對(duì)稱作用的荷載，當(dāng)荷載分布比較接近對(duì)稱荷載時(shí)， 為方便計(jì)算，可像對(duì)稱荷載那樣計(jì)算等效均布荷載和固端彎矩，否則應(yīng)用力法計(jì)算出固端彎矩靜力手冊(cè)第三章第

18、五節(jié)。按分層法計(jì)算得到彎矩最后彎矩后，由柱上、下端彎矩值相連即得柱彎矩圖。4.1.2.24.1.2.2其它內(nèi)力計(jì)算(1)按4.1.2.1計(jì)算出梁端最終彎矩后， 尚需計(jì)算各躊梁的跨中彎矩和梁端剪力，此時(shí)可把各跨粱在兩端截開，將其視作由梁端彎矩和跨中實(shí)際外荷載共同作用下的簡(jiǎn)支梁，根據(jù)平衡條件求出梁的跨中彎矩和梁端剪力，并繪出梁內(nèi)力圖。圖4-1是DE跨梁受均布荷載載q作用，用分層法求出梁端最終彎矩MD、ME后的彎矩圖、剪力圖。圖4-1框架梁內(nèi)力計(jì)算(2)柱的軸力由計(jì)算截面以上各層按以下三部分力求和而得：1)框架平面內(nèi)梁端剪力反向作用于柱上；2)框架平面外另一方向的梁，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的支反力作用于桿上；

19、3)各層柱自重。根據(jù)汁算結(jié)果繪出柱軸力圖。(3)柱的剪力由柱上、下端彎矩之和除以柱的計(jì)算高度求出，并繪出柱剪力圖。樓而活荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算與恒荷載作用下的汁算方法完今相同，不冉贅述。4.2剪力墻4.2.14.2.1荷載及計(jì)算簡(jiǎn)圖在豎向荷載作用下，剪力墻的內(nèi)力可以分片計(jì)算。每片剪力墻作為一豎向懸臂構(gòu)件， 按材料力學(xué)的力學(xué)方法計(jì)算內(nèi)力。各片剪力墻按照它的負(fù)荷面積計(jì)算荷載。作用于剪力墻外算截面上的豎向荷載由截面以上各層按以下情況求出：(1)按負(fù)荷面積計(jì)算各層樓板及與墻垂直的梁傳遞的荷載，方法與框架梁相同；(2)剪力墻左(或右)端由連梁通過與剪力墻相連端傳遞的荷載。將連梁與墻相連端作為固支端，與

20、柱相連端作為剛結(jié)點(diǎn)，求出與墻相連端支座反力和力矩，反向作用于剪力墻上；(3)剪力墻的自重(扣除門洞部分重)。梁傳到剪力墻上的集中荷載可按45。擴(kuò)散角向下擴(kuò)散到整個(gè)墻截面，所以除了考慮梁下局部承壓驗(yàn)算外，可按均布荷載計(jì)算墻的內(nèi)力；計(jì)算簡(jiǎn)圖：剪力墻截面用與墻長(zhǎng)度等長(zhǎng)的線段表示。對(duì)于豎向但荷載作用的情況，剪力墻承受上述三項(xiàng)的分布荷載和集中力；對(duì)于豎向活荷載作用的情況，剪力墻則承受上述前兩項(xiàng)傳來的荷載。4.2.24.2.2內(nèi)力計(jì)算在豎向荷載作用下剪力墻計(jì)算截面上只有彎矩和鈾力。通常豎向荷載多為均勻、對(duì)稱的，在各墻肢內(nèi)產(chǎn)生的主要是軸力， 故計(jì)算時(shí)常忽略較小彎矩的影響， 按軸心受歷構(gòu)件計(jì) 算墻肢軸力。計(jì)算

21、各墻肢的荷載時(shí)， 以門洞中線作為荷載范圍分界線， 墻肢自重應(yīng)扣除門洞 部分。連梁在堅(jiān)向荷載下按兩端同定 (兩端與墻相連)或一端固定、一端剛結(jié)(與柱相連)的梁 計(jì)算M、V。求出連梁梁端彎矩后再按上、下層墻肢剛度分配到剪力墻上。按4. 2. 1節(jié)計(jì)算的各荷載等效地化為作用于剪力墻形心軸處的軸向力N和彎矩M。對(duì)整截面墻。此軸向力即為該片墻的軸力；對(duì)小開口整體墻和聯(lián)肢墻可將N按各墻肢截面面積進(jìn)行分配；由于彎矩M一般較小，近似計(jì)算時(shí)常忽略其影響。當(dāng)需要考慮M的影響時(shí)， 對(duì)整截面埔此彎矩即為該片培的彎矩；對(duì)小開口整體墻，各墻肢彎矩可按下式計(jì)算：IjIjMj=0.85jM +0.15jM(4-2)jIvIj

22、式中Mj第j墻肢的彎矩值；Ij-第J墻肢的截面慣性矩；小開口整體墻組合截面慣性矩。剪力墻在豎向活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算方法與豎向恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算相同。4.2.34.2.3壁式框架壁式框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算對(duì)采用分層法，計(jì)算原理和步驟均與普通框架相同。為簡(jiǎn)化計(jì)算，各壁柱可用不汁翼緣時(shí)的形心線表示，壁梁的計(jì)算跨度取兩壁柱形心1.線之間的間距減去 一,h為壁梁截面高度；壁梁和壁柱要用考慮剛域后的桿件修正線剛2度，具體計(jì)算見前面的有關(guān)公式。5荷載效應(yīng)及內(nèi)力組合5.1荷載效應(yīng)組合所謂荷載效應(yīng)，是指在某種荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力或位移。各種荷載性質(zhì)不同，發(fā)生的概率和對(duì)結(jié)構(gòu)的作用也有區(qū)別。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

23、時(shí)，應(yīng)考慮可能發(fā)生的各種荷載最大值以及它們作用在結(jié)構(gòu)上產(chǎn)生的綜合效應(yīng)。通常在各種不同荷載作用下，分別進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析， 得到內(nèi)力和位移后，再用分項(xiàng)系數(shù)與組合系數(shù)加以組合，這就是荷載效應(yīng)組合。 經(jīng)過統(tǒng)計(jì)和實(shí)踐檢驗(yàn)，高規(guī)規(guī)定了必須采用的荷載效應(yīng)組合的方法。按照有無地震作用， 荷載效應(yīng)組合的表達(dá)式如下：無地震作用效應(yīng)組合時(shí)：S=GSGK?Q Q&KW WSWK（5-1）式中S荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；?G永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)：當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，對(duì)由可變荷載效應(yīng)控制的組合應(yīng)取1 .2，對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合應(yīng)取1.35;當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，應(yīng)取1.0;L 樓面活荷載的分項(xiàng)系數(shù)；一般情況下應(yīng)取1

24、 .4;?W風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)取1.4；SGK、SQK、SWK 分別為永久荷載、 樓面活荷載、風(fēng)荷載的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；甲Q、W分別為樓面活荷載和風(fēng)荷載的組合值系數(shù)，當(dāng)永久荷載效應(yīng)起控制作用時(shí)應(yīng)分別取0.7和0.0;當(dāng)可變荷載效應(yīng)起控制作用時(shí)應(yīng)分別取1.0和0.6或0.7和1.0。對(duì)書庫(kù)、檔案庫(kù)、儲(chǔ)藏空、通風(fēng)機(jī)房和電梯機(jī)房，樓面活荷載組合值取為0.9。有地震作用效應(yīng)組合時(shí)：S =GSGEEhSEhK , EvSEvK w WSWK(5-2)式中S荷載效應(yīng)和地震作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；SGE重力荷載代表值的效應(yīng)；SEhK 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)；SEVK 豎向地

25、震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)；VG、/w、7Eh、7Ev分別是重力荷載、風(fēng)荷載、水平地震作用、豎向地震作用的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按表5 1采用；甲w風(fēng)荷載的組合值系數(shù)，應(yīng)取0.2。位移計(jì)算時(shí)，公式(5-1)和(5-2)中各分項(xiàng)系數(shù)均應(yīng)取1.0。有地震作用效應(yīng)組合時(shí)荷載和作用分項(xiàng)系數(shù)表5-15-1編號(hào)所考慮的組合%y EhEvyW說明1重力荷載及水平地震作用1.21.32重力荷載及豎向地震作用1.21.39度抗震設(shè)防時(shí)才考慮；水平長(zhǎng)懸臂結(jié)構(gòu)8、9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮3重力荷載、水平及豎向地震作用1.21.30.5同上4重力荷載、水平地震作用及風(fēng)荷載1.21.31.460m以上的高層建

26、筑考慮5重力荷載、水平及豎向地震作用、風(fēng)荷載1.21.30.51.460m以上的高層建筑考慮，9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮；水平長(zhǎng)懸臂結(jié)構(gòu)8、9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)按公式(5-1)進(jìn)行荷載效應(yīng)的組合?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)同時(shí)按公式(5 1)和公式(52)進(jìn)行荷載效應(yīng)和地震作用效應(yīng)的組合。對(duì)高層建筑而言，無地震作用0.7的場(chǎng)合應(yīng)取效應(yīng)組合及表5 1的第1、4項(xiàng)是基本組合情況，只有在9度抗震設(shè)防時(shí)才考慮第2、3、5項(xiàng)組合。由于底部剪力法計(jì)算的建筑物高度不超過40m，因此，畢業(yè)設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)表5-1的第4項(xiàng)組合的情況也不會(huì)遇到。5.2控制截面及最不利內(nèi)力5.2.15.2.1選擇控制截面進(jìn)行構(gòu)件截面設(shè)計(jì)時(shí)，須首

27、先確定構(gòu)件的控制裁面。控制裁面通常是內(nèi)力最大的截面， 但是不同的內(nèi)力(如彎矩、剪力)并不一定在同一截面達(dá)到最大值，因此一個(gè)構(gòu)件可能同時(shí)有 幾個(gè)控制截面。對(duì)于高層建筑結(jié)構(gòu)中的剪力墻、連梁、框架柱、框架梁，通常選取的控制截 而及最不利內(nèi)力見表5-2。5.2.25.2.2確定最不利內(nèi)力控制裁而的最不利內(nèi)力是進(jìn)行構(gòu)件配筋計(jì)算的依據(jù)。按照荷載效應(yīng)組合規(guī)定，構(gòu)件截面的內(nèi)力可能有多種組合。內(nèi)力組合的主要目的是按照可能與最不利原則，在各種組合類型中選擇最不利內(nèi)力。 對(duì)于有風(fēng)荷載和地震作用效應(yīng)參與的組合，均需要考慮正、反兩個(gè)方向作用的情況。對(duì)矩形平面結(jié)構(gòu)應(yīng)沿縱、橫兩個(gè)方向分別進(jìn)行內(nèi)力組合。對(duì)復(fù)雜體型的高層建 筑

28、應(yīng)選擇不同方向水平荷載作用下的內(nèi)力分別進(jìn)行內(nèi)力組合，以此最不利內(nèi)力進(jìn)行構(gòu)件截面設(shè)計(jì)。以下內(nèi)力組合的討論中，限于高度不超過60m.設(shè)防烈度為7度和8度的高層建筑結(jié) 構(gòu)。5.2.35.2.3框架梁和連梁的內(nèi)力組合5.2.3.15.2.3.1塑性調(diào)幅在彈性計(jì)算時(shí)，框架結(jié)構(gòu)梁的端彎矩較大，配筋較多，給施工帶來困難。另一方面，超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，所以對(duì)豎向荷載作用下的梁端彎矩在與水平荷載作用下的內(nèi)力組合之前需要進(jìn)行內(nèi)力調(diào)整，即塑性調(diào)幅。塑性調(diào)幅是對(duì)梁端支座彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)盡 日。對(duì)于現(xiàn)撓框架P = 0.80.9;對(duì)于裝配整體式框架P =0.60.8支座彎矩降構(gòu)件控制截面最不利內(nèi)

29、力梁兩端-MmaxVmax+Mmax(框架梁多數(shù)情況一般不出現(xiàn))較大集中力處+MmaxVmax跨中+ Mmax-Mmax(多數(shù)情況一般不出現(xiàn))柱和剪力墻每層上、兩端/M /max及相應(yīng)的N、VNmax及相應(yīng)的N、VNmin及相應(yīng)的V/M/比較大，N比較大或比較小Vmax及相應(yīng)的N、M高層建筑結(jié)構(gòu)的控制截面及最不利內(nèi)力表5-25-2MA、MB及跨中最大正彎矩MC應(yīng)-M0(5-3a)(5-3b)低后必須相應(yīng)加大跨中彎矩設(shè)計(jì)值。調(diào)幅后梁端彎矩滿足下列條件：1一(MAMB). Me2.1 .MC-匚M0式中，Mo為按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩；MA、MB、Me如圖8-1所示。塑性調(diào)幅主要是對(duì)豎向荷載作用下梁端內(nèi)力的調(diào)整，柱的內(nèi)力不調(diào)整圖5-1梁端負(fù)彎矩調(diào)幅5.2.3.25.2.3.2梁控制截面的內(nèi)力組合(1)梁端負(fù)彎矩組合的設(shè)計(jì)值，取下列組合中的最大者無地震作用組合-M =-(1.2MGK1.4MQK0.84MWK)(5-4)-M=(1.2MGKMQK1.4MWK)(5-5)-M- -(1.35MGKMQK)(5-6)有地震作用組合-M =-(1.2MGE1.3MEK)(5-7)(2)梁端正彎矩組合的設(shè)計(jì)值，取下列組合中的最大者無地震作用組合M=(1.4MWK-1.0MGK)(5-8)有地震作用組合M=(1.3ME