橫管降膜蒸發(fā)內(nèi)回?zé)崾教?yáng)能海水淡化裝置的實(shí)驗(yàn)研究

1、橫管降膜蒸發(fā)內(nèi)回?zé)崾教?yáng)能海水淡化裝置的實(shí)驗(yàn)研究第23卷第3期2002年6月太陽(yáng)臺(tái)邑ACTAENERC,IAESOLARISSJNICAVO1.23.NO.3Jun.2002文章編號(hào):02540096(2002)03026505橫管降膜蒸發(fā)內(nèi)回?zé)崾教?yáng)能海水淡化裝置的實(shí)驗(yàn)研究鄭宏飛,吳裕遠(yuǎn)2(1.北京理3-大學(xué)車(chē)輛與交通1:程學(xué)院,dr;9;100081;2.西安交通大學(xué)能源與動(dòng)力f:程學(xué)院,西安710049)摘要:設(shè)計(jì)建造了臺(tái)利用太陽(yáng)能或其它余熱驅(qū)動(dòng)的橫管降膜蒸發(fā)內(nèi)回?zé)崾胶Ｋb置,并利用模擬熱源對(duì)該裝置進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究.由于在系統(tǒng)的蒸發(fā)及冷凝過(guò)程中,大部分水蒸汽的凝結(jié)潛熱被重復(fù)利用于海水的

2、預(yù)熱及蒸發(fā)過(guò)程,因而系統(tǒng)具有較高的產(chǎn)水率.同時(shí),由于在氣流的閉式循環(huán)過(guò)程中,蒸發(fā)腔中處于負(fù)壓狀態(tài),冷凝腔中處于正壓狀態(tài),強(qiáng)化了系統(tǒng)的產(chǎn)水性能,使系統(tǒng)的產(chǎn)水效率比傳統(tǒng)的盤(pán)式太陽(yáng)能蒸餾器提高了3倍左右.介紹了系統(tǒng)的瞬態(tài)特性及運(yùn)行溫度,供海水流率與產(chǎn)水量的相互關(guān)系.對(duì)影響系統(tǒng)產(chǎn)水率的其它因素也進(jìn)行了討論.關(guān)鍵詞:太陽(yáng)能;海水淡化;降膜蒸發(fā);內(nèi)回?zé)嶂袌D分類(lèi)號(hào):TK519文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A0引言我國(guó)許多地區(qū)飲用水十分短缺.在這些地區(qū),利用太陽(yáng)能或其它低級(jí)熱能從海水或苦咸水中產(chǎn)生可飲用淡水是一條理想的解決方案.目前,人們研究得最多,技術(shù)上最為成熟的是盤(pán)式太陽(yáng)能蒸餾器,這種裝置因結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單和取材方便而易于推廣應(yīng)用

3、.然而,盤(pán)式太陽(yáng)能蒸餾器具有效率不高的嚴(yán)重缺陷,一般而言,它的年產(chǎn)率僅為1000kg/m左右,不能滿足用戶(hù)的要求lJ.理論和實(shí)踐均已證明,如果在系統(tǒng)運(yùn)行過(guò)程中,蒸汽的冷凝潛熱能被重復(fù)利用的話,蒸發(fā)過(guò)程所需的熱能將被顯著降低2-4.在多級(jí)閃蒸或蒸汽壓縮系統(tǒng)中可實(shí)現(xiàn)上述要求.這些系統(tǒng)主要優(yōu)點(diǎn)在于成功地將蒸汽的凝結(jié)潛熱和熱鹽水的顯熱再循環(huán)加以利用,用之預(yù)熱進(jìn)入的海水.但是,它們的結(jié)構(gòu)通常都很復(fù)雜,運(yùn)行成本及固定資本的投入相對(duì)較高,使得這些先進(jìn)的系統(tǒng)通常只對(duì)大型的設(shè)備具有經(jīng)濟(jì)可行性.而在大型的系統(tǒng)中,它們又正在逐步地被大規(guī)模的反滲透系統(tǒng)所代替.然而,反滲透系統(tǒng)也存在反滲透膜使用壽命短及價(jià)格不菲的問(wèn)題,

4、特別當(dāng)應(yīng)用于海水淡化過(guò)程時(shí)表現(xiàn)尤其明顯.從另一方面說(shuō),許多時(shí)候淡水的用戶(hù)都是相當(dāng)分散的,大型的系統(tǒng)有時(shí)并不合適,比如在魚(yú)船或一些小島上,而恰好在這些地方存在很豐富的太收稿目期:20010706基金項(xiàng)目:中國(guó)博士后基金資助項(xiàng)目(中博基200023號(hào))陽(yáng)能或余熱,比如柴油機(jī)余熱等.因此,設(shè)計(jì)一種小尺寸的利用低品質(zhì)熱能的海水淡化裝置很有意義.為此,本文在綜合分析已有文獻(xiàn)給出的多種新穎的太陽(yáng)能海水淡化裝置的優(yōu)缺點(diǎn)后_3-6,大膽引進(jìn)現(xiàn)代海水淡化工業(yè)中先進(jìn)的技術(shù),設(shè)計(jì)了一臺(tái)橫管降膜式太陽(yáng)能海水淡化裝置,并對(duì)該裝置進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究.1實(shí)驗(yàn)裝置的工作原理實(shí)驗(yàn)裝置的剖面如圖l所示.它主要由下述部分組成:一個(gè)帶有

5、海水噴淋管及海水分配器的蒸發(fā)腔(一個(gè)有許多水平橫管從其中穿過(guò)的長(zhǎng)方形盒子);一個(gè)由若干橫管,管殼及回?zé)崞鹘M成的冷凝腔;循環(huán)水泵;風(fēng)機(jī);外冷凝器;一個(gè)內(nèi)帶熱交換器的汽液分離器和模擬供熱系統(tǒng).系統(tǒng)的運(yùn)行可分步詳述如下:1)由太陽(yáng)能集熱器或其它熱源致熱的熱水由裝置進(jìn)口進(jìn)入裝置,經(jīng)由一個(gè)管殼形分配腔進(jìn)入蒸發(fā)腔中的橫管3,在那里放出熱量加熱管外的海水.熱水出橫管后經(jīng)連通管8進(jìn)入下一級(jí)的熱水分配腔,再經(jīng)一個(gè)管殼形分配器進(jìn)入加熱橫管,最后經(jīng)出口輸出裝置.第二級(jí)加熱與第一級(jí)加熱在結(jié)構(gòu)上類(lèi)似,但熱水的流動(dòng)方向相反,如圖1所示.2)為了克服現(xiàn)有裝置熱容量大,出水慢及不利266太陽(yáng)能23卷1外黨;2蒸發(fā)腔;3一水平

6、橫管;4內(nèi)置回?zé)崞?5一循環(huán)水泵;6海水分配器;7一噴淋管;8連通管;9抽氣管;1O排污閥;11空氣泵;12冷凝腔;13氣水分離器;14水閥;15送氣管;16溢流閥;17一一外冷凝器圖1實(shí)驗(yàn)裝置剖面圖Fig.1Schematicdiagramofthepresentedunit于在搖動(dòng)的船上使用的缺陷,本裝置采用橫管降膜蒸發(fā)的工作模式.即:海水經(jīng)噴管7噴出,經(jīng)一塊孔板6再分配后,均勻地滴降至蒸發(fā)腔中的加熱橫管3上,在那里形成海水降膜并受熱蒸發(fā).未蒸發(fā)的濃海水最終落至蒸發(fā)腔底,一部分經(jīng)溢流閥16流出裝置,另一部分經(jīng)循環(huán)泵5再循環(huán)至噴頭7進(jìn)行循環(huán)使用.新海水由圖示入口進(jìn)入裝置,經(jīng)冷凝腔12中的回?zé)?/p>

7、器4預(yù)熱,最后流至循環(huán)泵5前與一部分濃海水混合進(jìn)行循環(huán)使用.3)當(dāng)海水從一根水平管到另一根水平管形成降膜流動(dòng)時(shí),它從水平管內(nèi)的熱水中吸收大量的熱量,并產(chǎn)生蒸發(fā)而在蒸發(fā)腔中放出大量水蒸氣.這些水蒸汽通過(guò)抽氣管9由空氣泵ll抽至冷凝腔l2中,蒸汽再經(jīng)管殼形分配器進(jìn)入水平橫管3,在那里它經(jīng)歷冷凝放熱而產(chǎn)生出淡水,并將熱量傳回給管外的海水,回收了一部分凝結(jié)潛熱.由于泵的作用,在蒸發(fā)腔中形成了負(fù)壓,而在冷凝腔中形成了正壓,因而加速了水的蒸發(fā)與凝結(jié)過(guò)程,使裝置的性能得到加強(qiáng).通過(guò)橫管后的蒸汽在冷凝腔12中被回?zé)崞?進(jìn)一步冷卻并釋放潛熱給進(jìn)入的海水,最后經(jīng)管道進(jìn)入冷凝散熱器17放出熱量給環(huán)境后進(jìn)入氣液分離器

8、13,在那里被新進(jìn)的海水進(jìn)一步冷卻釋放出淡水,并進(jìn)行氣液分離.最后剩余的低溫氣體經(jīng)送風(fēng)管15送回至裝置蒸發(fā)腔的下部,進(jìn)行再循環(huán),而淡水則經(jīng)水閥14交給用戶(hù).在裝置中氣體始終是閉循環(huán)運(yùn)行的,具有很好的穩(wěn)定性及可靠性,不受外界干擾.2實(shí)驗(yàn)裝置描述2.1蒸發(fā)腔:蒸發(fā)腔是該裝置的最主要部分.它是一個(gè)長(zhǎng)方形的箱體(1000×550×280ram),由1.5turn厚的不銹鋼板構(gòu)成,其中橫穿有117根水平橫管.在橫管的出口兩端,由裝置外殼及幾塊隔板將橫管的出口分成了6個(gè)區(qū)域,每個(gè)區(qū)域起著分配或匯積加熱流體或水蒸汽的作用.這區(qū)域的寬度均為50ram.裝置最外層用50ram厚的聚苯乙烯泡沫

9、隔熱.蒸發(fā)腔中包括了一塊帶孔平板,用之將海水均勻分配至加熱橫管上,該孔板的小孔直徑為2mm,并按20mm×20ram排列.水平管由直徑20mm,厚度為1mm的銅管構(gòu)成.水平橫管在蒸發(fā)腔中以40mm×50ram交叉排列,管的長(zhǎng)度為550ram.因此,蒸發(fā)腔中橫管總的內(nèi)外熱交換面積分別為3.839和4.041m.2.2外部能源:外熱源由電加熱產(chǎn)生溫度大約7090的熱水,用于模擬太陽(yáng)能或其它余熱產(chǎn)生的熱水.熱水溫度是可i堵J的,以便于分析供熱水溫度對(duì)裝置產(chǎn)水量的影響.2.3冷凝腔中的熱交換器:熱交換器4足由外徑8ram,厚0.5ram,長(zhǎng)4000mm的紫銅管構(gòu)成,用于顱熱進(jìn)入裝置

10、的新海水.2.4外冷凝器:外冷凝器由外徑12mm,厚0.5ram,長(zhǎng)lO000mm的紫銅管分兩排構(gòu)成,分兩排的原因足為了減少氣流的阻力,用于冷卻進(jìn)入氣水分離器的循環(huán)蒸汽.2.5抽氣管和送氣管:抽氣管由兩根并聯(lián),外徑為25ram,長(zhǎng)550mm管道組成,管道兩側(cè)打有許多孔以利蒸汽進(jìn)入.送氣管由一根外徑為20mm,長(zhǎng)550mm銅管構(gòu)成,管道兩側(cè)也打有許多孔以利蒸汽送入.2.6循環(huán)水泵和風(fēng)機(jī):水泵的標(biāo)稱(chēng)功率和揚(yáng)程分別為40W和8m.風(fēng)機(jī)的標(biāo)稱(chēng)功率為180W,最大風(fēng)壓差和最大循環(huán)風(fēng)量分別為15kPa和25m/h.2.7帶有熱交換器的氣液分離器:汽液分離器是用3期鄭宏飛等:橫管降膜蒸發(fā)內(nèi)回?zé)崾教?yáng)能海水淡

11、化裝置的實(shí)驗(yàn)研究2670.8mm厚的鍍鋅鐵板制成的長(zhǎng)方體盒子,其長(zhǎng)寬高分別為200ram,80ram和280mm.蒸餾水量每隔30min測(cè)一次.內(nèi)部熱交換器由外徑8mm,厚0.5ram,長(zhǎng)3500ram的銅管組成,用于進(jìn)一步降低蒸汽的溫度.2.8其它條件:輸入裝置的海水用普通自來(lái)水替代,環(huán)境溫度用普通水銀溫度計(jì)測(cè)量,蒸餾水用250mL量筒測(cè)量.3實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)測(cè)量3.1溫度:在如圖l所示的每個(gè)測(cè)量點(diǎn)上,都布置有用于測(cè)溫的熱電偶.熱電偶提供的電信號(hào)由微伏計(jì)讀取,最后確定各測(cè)點(diǎn)的溫度.3.2蒸餾水產(chǎn)量:產(chǎn)生的淡水被收集在分離器中,每隔一段固定時(shí)間用量筒測(cè)量一次.量筒測(cè)量范圍為5250mL,最小刻度是5m

12、L.3.3熱水流量:熱水流量用熱水表測(cè)量,它的相對(duì)誤差是5%.實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)是許多測(cè)量結(jié)果的平均值.3.4供海水流率:進(jìn)入裝置的海水通過(guò)一個(gè)調(diào)節(jié)閥(圖l中未示出)進(jìn)入系統(tǒng).用最小刻度為10mL,測(cè)量范圍為lO00mL的量筒,每隔一固定時(shí)間測(cè)量一次它的流率.3.5循環(huán)蒸汽流率:實(shí)驗(yàn)中實(shí)際的蒸汽流率用數(shù)字式氣體流量計(jì)測(cè)量.其測(cè)量范圍為20m/h,最小讀數(shù)為0.01m/h.3.6耗電量:實(shí)驗(yàn)中消耗的總電量認(rèn)為是風(fēng)機(jī)和水泵的標(biāo)稱(chēng)功率,即220W.3.7其它條件:整個(gè)實(shí)驗(yàn)是在室內(nèi)進(jìn)行的.環(huán)境溫度與濕度沒(méi)有較大變化.整個(gè)實(shí)驗(yàn)過(guò)程巾,室溫約為1720:4結(jié)果與討論室內(nèi)實(shí)驗(yàn)持續(xù)進(jìn)行了一個(gè)月,對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了充分的研究L

13、.j測(cè)試.特別對(duì)供海水流率,供熱水流率及運(yùn)行溫度等參數(shù)對(duì)產(chǎn)水量的影響進(jìn)行深入研究.分離器中穩(wěn)態(tài)產(chǎn)量每隔0.5h測(cè)1次.4.1系統(tǒng)的瞬態(tài)性能系統(tǒng)采用橫管降膜運(yùn)行的模式,管外海水膜層很薄,很容易被加熱.加之系統(tǒng)運(yùn)行中,保存在系統(tǒng)中的海水量只有幾公斤,所以系統(tǒng)很容易達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)行.據(jù)測(cè)量,在系統(tǒng)開(kāi)始運(yùn)行后5min即有淡水產(chǎn)出,l5至25min后即基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài).此后,穩(wěn)態(tài)溫度和產(chǎn)水率等參量均基本維持不變.系統(tǒng)中各測(cè)點(diǎn)溫度隨開(kāi)始運(yùn)行時(shí)間的變化如圖2所示(此時(shí)供熱水溫度約為85,供熱水流率為15.5kg/min,供海水流率8.6kg/h,循環(huán)空氣流率約為5.6m/h).相同條件下,每5min產(chǎn)水量隨運(yùn)行

14、時(shí)間的變化示于圖3.從圖2可以看I,系統(tǒng)運(yùn)行大約25min后,各測(cè)量溫度即基本達(dá)到穩(wěn)定.圖3也說(shuō)明,任相同的條件下,系統(tǒng)在運(yùn)行30min后即基本達(dá)到穩(wěn)定產(chǎn)水率世娟釋址三暑,芒藍(lán)圖2系統(tǒng)各測(cè)點(diǎn)溫度隨運(yùn)行時(shí)間的變化Fig2Attnmentofthesteadystatelmperalure圖3系統(tǒng)水垃隨運(yùn)仃時(shí)陽(yáng)】的變化Fig3Progressofthedistillateyieldversusoperationtime-1.2產(chǎn)水率與穩(wěn)態(tài)運(yùn)行溫度的關(guān)系在穩(wěn)態(tài)條件下,圖4給出了住穩(wěn)定的供熱水溫度下(這里系統(tǒng)的供熱水溫度被認(rèn)為是運(yùn)行溫度),各測(cè)點(diǎn)溫度的變化關(guān)系.產(chǎn)水率與供熱水溫度的變化關(guān)系示于圖5.與

15、圖4相對(duì)應(yīng)的其它條件為:供海水流率8.5kg/h,環(huán)境溫度為l6l9,供海水溫度為l4l6,供熱水流率為15.3kg/min.與圖5相對(duì)應(yīng)的條件在圖中給出.圖5的實(shí)驗(yàn)結(jié)果說(shuō)明,系統(tǒng)的運(yùn)行溫度對(duì)產(chǎn)水量有相當(dāng)大的影響.運(yùn)行溫O00O000000OO00加64268太陽(yáng)能23卷度越高,系統(tǒng)的產(chǎn)水量增長(zhǎng)越快.可見(jiàn),系統(tǒng)在高溫條件下運(yùn)行將有更大的優(yōu)勢(shì).圖4系統(tǒng)各測(cè)點(diǎn)溫度隨運(yùn)行溫度的變化Fig.4Thevariationofthesteadystatetemperatureinrelevantmeasuringpointswiththeoperationtemperature圖5系統(tǒng)產(chǎn)水率隨運(yùn)行溫度的變化

16、Fig.5ThevariationoftheproductivityversustheoperationtemperatureTl4.3供海水流率對(duì)產(chǎn)水量的影響實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示,產(chǎn)水量對(duì)供海水流率的依賴(lài)關(guān)系較弱,這為實(shí)際操作提供了方便.圖6給出了實(shí)際產(chǎn)水率與供海水流率的依賴(lài)關(guān)系.結(jié)果顯示,當(dāng)供海水流率從4.0變化到10.Okg/h時(shí),穩(wěn)態(tài)產(chǎn)水量基本沒(méi)有什么變化.在更大的供海水流率條件下,產(chǎn)水量的降低也是緩慢的.例如,當(dāng)供海水流率增大到20kg/h時(shí).它相對(duì)4.0kg/h的產(chǎn)水率僅降低30%左右.這種現(xiàn)象可作如下解釋,供海水量的大小對(duì)產(chǎn)水量有兩方面的作用.一方面,大的海水流率有利于水蒸氣在熱交換器4

17、的外壁凝結(jié).在這個(gè)過(guò)程中,更多的蒸汽潛熱被海水回收.而另一方面,大的海水流率降低了被再循環(huán)鹽水的溫度,這是不利于鹽水蒸發(fā)動(dòng)力的強(qiáng)化的.因此.兩種矛盾的過(guò)程造成l供海水流率對(duì)產(chǎn)水量影響較弱的結(jié)果.當(dāng)然,在實(shí)際運(yùn)行的系統(tǒng)中,還是取相對(duì)較小的供海水流率為好.因?yàn)楫?dāng)海水流率增加時(shí),從溢流閥16流出的濃鹽水將增加,由其帶走的顯熱也將增加,這不利于節(jié)能及提高蒸發(fā)腔的工作溫度.本實(shí)驗(yàn)結(jié)果認(rèn)為,取510kg/h的海水流率為佳.圖6供海水流率對(duì)產(chǎn)水率的影響Fig.6Feedstockflowrateinfluencingontheyield1圖7運(yùn)行溫度對(duì)性能系數(shù)的影響Fig.7Thevariationofth

18、eperformanceratioofthesystemversustheoperationtemperature4.4系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能系數(shù)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能系數(shù)由下式給出:袱=警=式中為淡水的產(chǎn)率;hf為水的汽化潛熱;Q為加熱器提供給系統(tǒng)的總熱能;M為供熱水流率;c.為水的定壓比熱;W為系統(tǒng)消耗的電功率;At為運(yùn)行時(shí)間;T和T2分別為供熱水進(jìn)出口溫度.實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn),系統(tǒng)總體具有較高的性能系數(shù),一般可達(dá)80%以上,這為系統(tǒng)具有較高的產(chǎn)水率提供了保障.實(shí)驗(yàn)結(jié)果也表明,影響系統(tǒng)穩(wěn)定性能系數(shù)的因素是多個(gè)的,特別是供熱水流率對(duì)系統(tǒng)性系數(shù)有相當(dāng)大的影響.當(dāng)供熱水流率降低時(shí),系統(tǒng)的性能系數(shù)普遍升高,但產(chǎn)水率卻相

19、對(duì)減少,比如,70運(yùn)行時(shí),當(dāng)供熱水流率為12.7kg/min,供海水流率為14.Okg/h時(shí),性能系數(shù)為79.5%.而當(dāng)供帥帥:2如,_理暮m惦帥加:23期鄭宏飛等:橫管降膜蒸發(fā)內(nèi)回?zé)崾教?yáng)能海水淡化裝置的實(shí)驗(yàn)研究269熱水流率為5.0kg/min,供海水流率同為14.0kg/h時(shí),性能系數(shù)則高達(dá)92.1%.熱水流率進(jìn)一步降低,比如降到2.5kg/min,則性能系數(shù)將超過(guò)100%.可見(jiàn),供熱水流率對(duì)性能系數(shù)有相當(dāng)大的影響.而在上述兩種運(yùn)行條件下,其產(chǎn)水率分別為1370g/h和1170g/h,第二種情況產(chǎn)水量反而減少.這可能是因?yàn)楫?dāng)供熱水流率降低時(shí),熱水出口的溫度也相應(yīng)降低得更大,致使滴落至底部

20、銅管外壁的海水溫度降低,有利于橫管內(nèi)部蒸汽的凝結(jié),從而回收到更多的蒸汽凝結(jié)潛熱.雖然系統(tǒng)的產(chǎn)水量有所下降,但輸入系統(tǒng)的總熱能由于熱水流量的減少也減少了,兩相比較,結(jié)果系統(tǒng)的性能系數(shù)還是得到了提高.供海水流率,運(yùn)行溫度等參數(shù)對(duì)性能系數(shù)也有較大影響,一般來(lái)說(shuō),當(dāng)其它條件相同時(shí),運(yùn)行溫度越高,性能系數(shù)越大,這表明,系統(tǒng)在高溫段運(yùn)行時(shí)具有更大的優(yōu)勢(shì),如圖7所示.5結(jié)論1)系統(tǒng)采用降膜蒸發(fā)過(guò)程,具有傳熱量大,產(chǎn)水快的優(yōu)點(diǎn),系統(tǒng)運(yùn)行5min即有淡水產(chǎn)出,25min即基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài).2)本實(shí)驗(yàn)裝置具有較高的產(chǎn)水率和運(yùn)行性能系數(shù),一般可達(dá)到80%以上,運(yùn)行溫度越高,產(chǎn)水效果越好.因此,本裝置適宜在70以上溫

21、度運(yùn)行.3)對(duì)裝置產(chǎn)水率影響最大的因素是運(yùn)行溫度,其次是供熱水流率和供海水流率.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,供海水流率取510kg/h范圍為佳,供熱水流率取820kg/min為佳.4)系統(tǒng)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,投資小和適宜采用工業(yè)余熱運(yùn)行等優(yōu)點(diǎn).小幅搖動(dòng)對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)水性能沒(méi)有影響,特別適合在海水漁船利用發(fā)動(dòng)機(jī)余熱生產(chǎn)淡水,具有良好的生產(chǎn)前景.參考文獻(xiàn)1MalikM,TiwariGN,KumarA,etalSolardistillationMOxford:PergamanPress,19822j屈衛(wèi)東,俞金娣,張鶴飛.新型海水淡化裝置中的模糊控制J.太陽(yáng)能,1998,19(2):1271323MinkG,Aboabbou

22、dMM,KarmazsinE.AirblownsolarstillwithheatrecyclingJSolarEnergy,1998,62(4):3093l7.4AboabboudMM,HorvathL,MinkG,etalAnenergysavingatmosphericevaporatorutilizinglowgradethermalorwasteenergylJJ.Energy,1996,2l(12):l107一l1l7.15JSidemanS.Somedesignaspectsofthinfilmevaporator/condenserinwaterdesalinizationMHeatExchangers,NewYork:Hemisphorepublishingcorporation,1980,68l一703.6SidemanS,FilmevaporationandcondensationindesalinationM.HeatExchangers,NewYork:Hemisphorepublishingcorporation,1980,357375.EXPERIMENTALSTUDYoNASoCARDISTILLAToNSYSTEMCHARACTERIZEDWITHFALLINGBRINEFILMACRoSSHoRIZoNTALTUBULAR