400x1450梁模板(扣件式,梁板立柱共用)計算書

1、梁模板(扣件式，梁板立柱共用)計算書計算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB 50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-2003、工程屬性新澆混凝土梁名稱400X1450混凝土梁截面尺寸(mm< mm)400X1450模板支架高度H(m)3.7模板支架中It向長度B(m)8.1模板支架縱向長度L(m)4.95梁側(cè)樓板厚度(mm)200、荷載設計模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值 G2k(k

2、N/m 3)24混凝土梁鋼筋自重標準值 G3k(kN/m 3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值 G3k(kN/m 3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Qk(kN/m 2)1對水平面本板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值3k(kN/m2)基本風壓cj0(kN/m 2)0.4非自定義:0.331地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地24面高度(m)風壓高度變化系數(shù)JZ0.796風荷載體型系數(shù)畫1.04三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1100步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱

3、間距l(xiāng) a(mm)、l b(mm)800、 800混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離 (mm)550梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按梁兩側(cè)立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)550梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)6梁底支撐小梁間距80每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露設計簡圖如下:平面圖本圖梁惻支撐構(gòu)造僅作示意，具體詳見顆模板遴計四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm 2)15面板抗剪強度設計值t (N/mn2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位

4、寬度b=1000mm,按四等跨連續(xù)梁計算:W = bh2/6=1000 15M5/6= 37500mm3, I = bh3/12=1000 15X5X15/12= 281250mm4qi = 0.9 max1.2(Gik+(G2k+G3k) *)+1.4Q2k, 1.35(Gik+(G2k+G3k) Xh)+1.4cQ2k內(nèi)=0.9XMax1.2 (0.1+(24+1.5) 1,45)+1.4 2 1.35 汽.1+(24+1.5) 1,45)+1.4 07 2 X=46.81kN/mq1 靜= 0.9 1.35 :G1k+(G2k+G3k)刈 >b= 0.9 1.35 和.1+(24+

5、1.5) 1,45 1= 45.046kN/mq1 活= 0.9 1.4 0.7 Q2k>b = 0.9 1.4 0.7 2X1 = 1.764kN/m q2=1 *G1k+(G2k+G3k)淅)區(qū)=1 泡.1+(24+1.5) 1.45) 1 定 37,075kN/m 計算簡圖如下:/用kH/m飛 s 飛蕊1、強度驗算Mmax=0.107q1 靜L2+0,121q1 活L2=0.107 X5.046 >0.082+0.121 1.764 0.082= 0.032kN - m戶 M max/W = 0.032 106/37500= 0.859N/mm2< f> 15N/

6、mm2滿足要求！2、撓度驗算wax= 0.632q2L4/(100EI)=0.632 37.075 804/(100 540031250)= 0.006mm< 河L/40 0 = 80/400= 0.2mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393qi靜L+0,446q1 活L=0.393 X5,046 0；08+0.446 1X764 0.08=1.479kNR2=R4=1.143qi靜L+1.223qi活L=1.143 X5.046 W08+1.223 的64 0.08=4.292kNR3=0.928qi靜L+1.142qi活L=0.928 45.04

7、6 0.08+1.142 的64 0.08= 3.505kN 標準值(正常使用極限狀態(tài))R1=R5=0.393q2L=0.393 37.075 0.08=1.166kN ' -' . . _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _R2=R4=1.143q2L=1.143 37.075 0.08=3.39kNR3 =0.928c2L=0.928 87.075 0.08= 2.752kN五、小梁驗算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載:qi 左=Ri/b=1.479/1= 1.479kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載:q1 中=MaxR 2,R3,R4/b=Max4.292,3.

8、505,4.292/1=4.292kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載:q1 右=R5/b=1.479/1= 1.479kN/m小梁自重：q2=0.9 X.35 p.3-0.1)0.4/5 =0.019kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=0.9 1.350.54.45-0.2)=0.759kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右= 0.9 1.350.5 (1.45-0.2)=0.759kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=0.9 Max1.2泡.5+(24+1.1) 0.藥+1.4 2 1.35X0.5+(24+1.1) 0.藥+1.4 07 次泡.55-0.4/2)/2 1

9、=1 >484kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載 q4右= 0.9 Max1.2泡.5+(24+1.1) 0.藥+1.4 % 1.35升0.5+(24+1.1) 0.藥+1.4 07 21.1-0.55)-0.4/2)/2 1=1.484kN/m小梁類型方木小梁截面類型(mm)40 X90小梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)11.44小梁抗剪強度設計值t (N/mn2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài):左側(cè)小梁荷載 4左=4左 +q2+q3左+q4左=1.479+0.019+0

10、.759+1.484=3.742kN/m中間小梁荷載 4中=qi中 + q2=4.292+0.019=4.311kN/m右側(cè)小梁荷載 4右=41 右+q2+q3右+q4右=1.479+0.019+0.759+1.484=3.742kN/m小梁最大荷載 q=Maxq左,q中,q右=Max3.742,4.311,3.742=4.311kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'=R1'/b=1.166/1 = 1.166kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1#=MaxR2',R3',R4'/b=Max3.39,2.752,3.39

11、/1=3.39kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'=R5'/b=1.166/1 = 1.166kN/m小梁自重：q2'=1X0.3-0.1) 0.4/5 =0.016kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載 q3左'=1 >0.5 (1.45-0.2)=0.625kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載 q3右'=1 >0.5 (1.45-0.2)=0.625kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載 q4左'=1泡.5+(24+1.1) 0.2) (0.55-0.4/2)/2 1=0966kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載 q4右&#

12、39;=1泡.5+(24+1.1) 0.2) (1.1-0.55)-0.4/2)/2 1 X =0.966kN/m左側(cè)小梁荷載 q左' = q左'+q2'+q3左'+q4左'=1.166+0.016+0.625+0.966=2.773kN/m中間小梁荷載 q中'=q中'+ q2'=3.39+0.016=3.406kN/m右側(cè)小梁荷載 q右'=q右'+q2'+q3右'+q4右'=1.166+0.016+0.625+0.966=2.773kN/m 小梁最大荷載 q'=Maxq 左'

13、;,q中',q右'產(chǎn)Max2.773,3.406,2.773=3.406kN/m為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax=max0.125qli2, 0.5ql22 = max0.125 4.311 0.82, 0.5 M.311 由.22 = 0.345kN - m產(chǎn)Mmax/W=0.345 M06/54000=6.387N/mm2w 用=11.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算Vmax=max0.5ql1, ql2 = max0.5 4.311 0.8, 4.311 0.2 = 1.724kN ax=3Vmax/(2bh0)=3 M.724 1

14、000/(2 40>90)= 0.719N/mm20 =1.232N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算m = 5q'l14/(384EI) = 5 M.406 8004/(384 7040 >243 M 04) = 1.062mm< 口日 1/400= 800/400= 2mmw= q'l24/(8EI) = 3.406 2004/(8 7040 >243M04) = 0.04mm< 門. 2H400= 2 >200/400= 1mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=qLi,0.5qLi+qL2=max4.311 0.8,0

15、.5 4.3110.8+4.311 0.2=3.449kN 同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R1=2.994kN,R2=3.449kN,R3=2.82kN,R4=2.82 kN,R5=3.449kN,R6=2.994kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=q'L 1,0.5q'L1+q'L2=max3.406 0.8,0.5 3.406 0.8+3.406 (X2=2.725kN 同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R1'=2.218kN,R2'=2.725kN,R3'=2.214kN,R4'=2.214kN,R5

16、'=2.725kN,R6'=2.218kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm) 48X3主梁計算截面類型(mm) 48X3主梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)205主梁抗剪強度設計值°(N/mn2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)12.«4kN 3.449kN 2,S2kN,44#N L柴4kN 或主梁彎矩圖(kN m)(T =Mmax/W=0.701 M06/4490=156.147N/mm2w 用=205N/mn2滿足要求！2、抗剪驗算a .77

17、3OJ73 2.22t 1aM-5£7Lx-0,77374).773主梁剪力圖（kN）Vmax=8.49kN如ax=2Vmax/A=2 刈.49 1000/424= 40.048N/mm2w r =125N/n2m滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)wax= 0.189mm< 月L/400 = 550/400= 1.375mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為 Ri=0.773kN, R2=16.98kN, R3=0.773kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc11、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立

18、柱最大受力 N = maxR1,R3 = max0.773,0.773= 0.773kN < 1 乂 8=8kN單扣件在扭矩達到4065Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力 N = maxR2 = 16.98kN &N30kN 滿足要求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mm) 48X3鋼管計算截面類型(mm) 48X3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm 2)205支架自重標準值q(kN/m)0.11、長細比驗算l0=h=1500mm入到i=1500/

19、15.9=94.34 < 入=150 長細比滿足要求！查表得，小=0.6342、風荷載計算Mw=0.9 Xc冰 1.4 >kYaXh2/10=0.9 0.9 1.4 8.331 0.8 1.52/10= 0.068kN m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008,荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1 = 0.9 巾.2 (0.1+(24+1.5) 1.45)+1.4 09 2 X=42.309kN/m2)小梁驗算q=max1.34+0.9 K2 (0.3-0.1) 0.4/5+0.5 (K45-0.2)+0.9 1.2X (0.5+(24+1.1) 0.

20、藥+ 1.4 0.9 1 >max0.55-0.4/2, (1.1-0.55)-0.4/2/2 1, 3汨83+0.9 t<2 (0.3-0.1) 0.4/5=3 .901kN/m同上四六計算過程，可得：R1=0.684kN, R2= 15.229kN, R3= 0.684kN立柱最大受力 Nw = maxR+N邊 1, R2, R3+N邊2+0.9 1.2 對.1 >(3.7-1.45)+Mw/lb= max 0.684+0.9 K2 (0.5+(24+1.1) 0.2)+1.4 09 1泡.8+0.55-0.4/2)/2 0.8,X15.229, 0.6 84+0.9 1

21、.2 (0.5+(24+1.1) 0.藥+1.4 09 1m.8+1.1-0.55-0.4/2)/2 0.8+以243+0.068/1.1 = 15.533kNf=N/(小 A)+M/W = 15533.178/(0.634 424)+0.068 106/4490= 72.928N/mm2< f>205 N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011第6.97支架高寬比不應大于3H/B=3.7/8.1=0.457 <3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C20混凝

22、土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)7.488混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.858立柱墊板長a(mm)100立柱墊板寬b(mm)100F1=N=15.533kN1、受沖切承載力計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl< (0.7hft+0.25 pc,m) n)mh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值截面高度影響系數(shù)：當 h0800mm寸，取 的=1.0；當h) 2000mm寸，取生=0.9;中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值(pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值于min(力,72)111=0.4+1.2/ 電嗯=0.5+as h0/4Um小局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響