鋼筋混凝土課程設(shè)計-樓蓋設(shè)計

1、鋼筋混凝土課程設(shè)計樓蓋設(shè)計混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計實驗計算書題目：重慶市永川區(qū)泳工業(yè)廠房第一車間樓蓋設(shè)計（兩層跨柱網(wǎng)：6.6m x 6.6m 樓面活荷載 4.0 kN/ m2院 系：建筑工程系學(xué)生姓名：學(xué) 號：指導(dǎo)教師：2011 年 2 月51 .設(shè)計題目與設(shè)計條件1.1 設(shè)計題目：重慶市永川區(qū)某工業(yè)廠房第一車間樓蓋，采用現(xiàn)澆整體式鋼筋混凝土單向板 肋國樓蓋形式?；炷敛捎?C30級，梁中的縱向受力鋼筋采用 HRB335其他鋼 筋采用HPB300根據(jù)該工廠的使用要求，樓面活荷為8.0kN/ m2,橫向柱網(wǎng)尺寸取為：6.6m, 縱向柱網(wǎng)尺寸與橫向柱網(wǎng)相同。1.2 設(shè)計條件：1.2.1 結(jié)構(gòu)類型：砌體結(jié)構(gòu)1

2、.2.2 建筑材料：1.2.2.1 樓面做法：（自上而下）10mnB耐磨地石專（重度22kN/m3）；1: 3水泥砂漿找平20mnS現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板底混合砂漿抹灰20mm541rir-r、 . r0n11 . bI一 混凝土柱400Ji01i1L1 - G|V1 .1-一0i11c-1 11"" Vi一1440 ,1206600_ii_660016600L6600J 16600©樓蓋建筑平面2 .樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置：主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。 主梁跨度為6.6m,次梁的跨度為6.6m, 主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為2.2m, I02/lo1=6.

3、6/2.2=3 ,因此按單向 板設(shè)計。按跨高比條件，要求板 厚h>2200/40=55mm對工業(yè)建筑的樓蓋板，要求h -70mm 取板厚 h=80mm次梁截面高度應(yīng)滿足 h=lo/18 lo/12=6600/186600/12=367550mm考慮 到樓面可變荷載比較大，取 h=500mm截面寬度取b=200mm主梁截面高度應(yīng)滿足 h=lo/15lo/10=6600/156600/10=440650mm截面寬度為b=300mmLIBIh=80L2 （次梁） 200X500L3B3L2B2L4B4L5B5L2B2,/00混凝土柱LIBI3. 600L6B6 4+L5B56600AM3300

4、034D) 00861 0099 0099 00ZZ、0。門門、00£、OOZZ、OOZZ、00ZZ、凰o56二8樓蓋板結(jié)構(gòu)平面布置圖3 .板的設(shè)計3.1 樓蓋板的設(shè)計已如前述，軸線、的板屬于端區(qū)格單向板；軸線的板屬于中間區(qū)格單向板。3.1.1 荷載板的永久荷載標準值0.01X22=0. 22kN/m20.08X25=2kN/w20. 02 X 20=0. 4kN/0.02X17=0. 34kN/w210mm厚耐磨地磚80mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板20mm1： 3水泥砂漿找平20mm板底混合砂漿抹灰小計2.96kN/2板的可變標準荷載值4kN/nr永久荷載分項系數(shù)取1. 2或L 35,因樓

5、面可變荷載標準值等于8. OkN/戶, 所以可變荷載分項系數(shù)應(yīng)取L 4。于是板的荷載總計算值®Q=/g gk /q Qk =1 35X2. 96+0. 7X1.4 X4=7. 916kN/nr口=幾 gk +/q qk=l- 2X2. 96+1. 4X4=9. 152kN/尸由于XD，所以取q=9.152kN/,近似取q=9kN/J3. 1.2計算簡圖次梁截面為200mmX 500mm,現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于100mm,取板在 墻上的支承長度為120mm。按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計，板的計算跨度：邊跨/n+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<l. 0257

6、 =2030mm,取/2020mmg+q=9kN/m中間跨 lo = /n =22 00-200=2000mm因跨度相差小于10%,可按等跨連續(xù)板計算。取1m寬板帶作為,丁'箝7，%J節(jié)吃一)，；，二 計算單元，計算簡圖如圖所示 , 2020 ，2000，2000 ，2000 2020 .樓蓋板的計算簡圖3.1. 3彎矩計算值由表11-1可查得，板的彎矩系數(shù)%,分別為：邊跨中，UH；離端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中間支 座，-1/14。故例i=-A/b=(g+q)/；/11=9. 2X 2.022/11=3. 34kN mA/c=- (g+q) /14=-9. 2X 2.

7、0714=-2. 57kN mA/3 = A/2= (g+q) /：/16=9. 2X 2.()2/16=2. 25kN m這是對端區(qū)單向板而言的，對于中間區(qū)格單向板，其"c和2應(yīng)乘以。8, Afc=0.8X-2. 57=-2. 06kN m； A/2 =0.8X2. 25=1. 80kN m3.L 4正截面受彎承載力計算環(huán)境類別為一級，C30混凝土，板的最小保護層厚度c=15mmo板厚80mm, /,=80-20=60mm；板寬 b=1000mm。 C30 混凝土， a =1,0, <=14. 3kN/J ； HPB235 鋼筋，/y=210N/,«2o板配筋計算的

8、過程于下表。樓面板的配筋計算截面1B2或3C彎矩設(shè)計值(kN m)3. 34-3. 342. 25-2. 574;A1 / （ % 人bh；）0. 0650. 0650. 0440. 050尸1-Jl-2as0. 0670. 0670. 0450. 051軸線、 計算配筋(mm4 =獨九 % fjfy273.7273.7183.9208.4實際配筋(mm?)（D 81604=314.0O8160 4=314.0<06/891604=246.006/801604=246.0軸線計算配筋（mm ' ） 4Vb兒 a, fc/fy273.7273.7147.1166.7實際配筋(mm2

9、)（P 80160 4=314.0O801604=314.0<0 6/80160 4二246. 006/801604=246. 0*對軸線間的板帶，其跨內(nèi)截面2、3和支 座截面的彎矩設(shè)計值都可折減20%。為了方便，近似對鋼筋面積乘以0.8計算結(jié)果表明，支座截面的J均小于0.35,符合塑性內(nèi)力重分布的原則； 4 /bh=246/ ( 1000 X 80 ) =0. 308% ,此值大于 0. 45 / / fy =0. 45 X 1. 43/210=0. 306%,同時大于0.2%,滿足最小配筋率。W1B1尸n1W4B4rnW1B11一 一一十1 11一1bz 二_二JW2B21W5B5W

10、2B21L_ 11口二=二-=L | 一 一一一一一一一一三二二二二二二r二 口*士一V.400混凝土柱-<_U -外 / 1)一1u 、R士 一=T； /W3B3W6B6豐5W3B3L2 (次梁).T.J6 !X-_/1200X500LfjfI/114/1JL /_j 一 一一 一 一 tIB!BI3.600jW2B2W5B5| _ W2B2j一一FW4B4ijl - - - - W1B1JIllW1B1L 1LL,工JILLj1206600ji660066006600 ra660033000L.LJILI123456240DC屋面板結(jié)構(gòu)平面布置圖4.次梁設(shè)計按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計。

11、根據(jù)本車間樓蓋的實際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變和在不考慮梁從屬面積的荷載折減。4.1 荷載永久荷載設(shè)計值板傳來永久荷載3.522 X 2.2=7.81kN/m次梁自重0.2X (0.5-0.08 ) X25X 1.2=2.52kN/m次梁粉刷0.02X (0.5-0.08 ) X2X17X 1.2=0.34kN/m小計g=10.67kN/m可變荷載設(shè)計值q=5.6X2.2=12.32kN/m荷載總設(shè)計值g+q=22.99kN/m4.1.2計算簡圖次梁在磚墻上的支承長度為 240mm主梁截面為300mme 650mm計算跨度：邊跨 lo = 1n +a/2=6600-120-300/2+2

12、40/2=6450mm<1.025 1n =6488mrq 取lo =6450mm中間跨 lo =1n =6600-300=6300mm因跨度相差小于10%可按等跨連續(xù)梁 計算。次梁計算簡圖如圖所示。4.2 內(nèi)力計算由表11-1、表11-3可分表查得彎矩系g+q=22.99kN/m|口|川|口|川|小A1B2C3C2B1AL645016300|6300!630016450J次梁計算簡圖數(shù)和剪力系數(shù)。彎矩設(shè)計值：M 1=- M B = (g+q) 12/11=22.99 X 6.4«/11=86.95kN - mMC=- (g+q) 12/14=-22.99 X 6.32/14=

13、-65.18kN - m,、.2 一 一一 一一2 一 一M2= (g+q) 1 o/16=22.99 X 6.3 /16=57.03kN m剪力設(shè)計值：Va =0.45 (g+q) 1 m =0.45 乂 22.99 乂 6.33=65.49kNVB1 =0.60 (g+q) ln1=0.60X 22.99 X6.33=87.32kNVbr=Vc =0.55 (g+q) l n2=0.55 乂 22.99 乂 6.3=79.66kN4.3 承載力計算4.3.1 正截面受彎承載力正截面受彎承載力計算時，跨內(nèi)按T形截面計算，翼緣寬度去 bf=l /3=6600/3=2200mm；又 bf =b+

14、Sn =200+2000=2200 故取 bf =2200mm 除 B 截面縱向鋼筋排兩排布置外。其余截面均布置一排。環(huán)境類別為一級，C30混凝土，梁的最小保護厚度c=25mm一排縱向鋼筋ho =500-35=465mnll#F縱向鋼筋 ho =5000-60=440mmC30 混凝土，a1=1.0, fc=14.3N/ mm2, ft =1.43N/mm2 ;縱向鋼筋采用 HRB335 鋼，fy=300N/mm2,箍筋采用HPB235®, fyv =210N/mm2。正截面承載力計算 過程列于下表。經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截面。次梁正截面受彎承載力計算截面1B2C彎矩設(shè)計值(

15、kN mm86.95-86.9557.03-65.18as=M / ( a1 fc bh2)或-/-',2 、as = M/( afcbfh°)86.95X10686.95區(qū)10657.03X1066518M106, , 一 一21父14.3父 2200M465=0.013291父143 M 200M 4402=0.15721X14.3X2200 4652=0.0081父14.3父 200M 46f=0.105-=1- ,1-2as0.0130.1720.350.0080.111As= - b ho a1 fc/ fy或 As=- bf ho a fc/ fy633.9721

16、.5390.1492.1選配鋼筋 (mm2)218+114彎As=622.9220+112彎As=741.1214+112彎As=421.1216+112彎As=515.1計算結(jié)果表明，支座截面的均小于0.35 ; As/bh=421.1/ (200X 500) =0.42%, 此值大于0.45 ft/ fy=0.45X 1.43/300=0.21% ,滿足最小配筋率。4.3.2 斜截面受剪承載力斜截面受剪承載力計算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計算和最小配筋率驗算驗算截面尺寸:hw = ho- hf =465-80=385mm 因 hw/b=385/200=1.925 <4,截面按下式驗算

17、：3 一_0.25% fcb ho =0.25 X 1 X 14.3 X 200X465=332.48 X 10 N> Vmax =87.32 X 103N,截面滿足要求。驗算是否需要按計算配置箍筋0.7 ftbho=0.7 X1.43 X 200X465=93.093 X 103N> Vc =87.32 X 103 N 構(gòu)造配 筋，選用61602 28 3-f1 43p sv= nAsv1 /bs =0.17% p sv min =0.24 X =0.24 X=0.16%200 160,fyv210采用6雙支箍筋，計算支座B左側(cè)截面。調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋

18、面積增加20%£箍筋問距減小20%現(xiàn)調(diào)整箍筋間距s=0.8 X160=128mmt后取箍筋間距s=130mm為 了方便施工，沿梁長度不變。驗算配筋率下限值：彎矩彎矩調(diào)幅時要求的配筋率下限為：0.3 ft/fyv =0.3 X 14.3/210=0.20%實際配筋率：-sv = nAsv1 bs=56.6/ (200X 130) =0.22%>0.20%商足要求。5.主梁設(shè)計主梁按彈性方法設(shè)計5.1 荷載設(shè)計值為了簡化計算將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來的永久荷載10.67X6.6=70.42kN主梁自重(含粉刷)(0.65-0.08 ) X 0.3 X 2.2 X 25+0.

19、02 X ( 0.65-0.08 )X2X2.2 X 17) X 1.2=12.31kN永久荷載設(shè)計值G=70.42+12.31=82.73kN取 G=83kN可變荷載設(shè)計值Q=12.31 X6.6=81.31kN 取 Q=81kN5.2 計算簡圖主梁按連續(xù)梁計算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm中間支承在400mm< 400mm勺混凝土柱上，其計算跨度邊跨1n =6600-200-120=6280mm因 0.025 1n =157mm： a/2=185mm取 l0 =1.025 ln+b/2=1.025 乂 6280+400/2=6637mrmM以取 l0=6640mm中跨l0=

20、6600mm主梁的計算簡圖如下，因跨度相差不超過10%故可利用附表6-2計算內(nèi)力17G GG GG GA 1B 2C 3D6640,6600,6640主梁的計算簡圖5.3 內(nèi)力設(shè)計值及包絡(luò)圖5.3.1 彎矩設(shè)計值彎矩M*Gl0+k2Ql0式中系數(shù)ki、k2由附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)查得M i,max =0.244 X 83 X 6.64+0.289 X 81 X 6.64=134.47+155.44=289.91kN - mM B,max =-0.267 X83X 6.64-0.311 X 81 X 6.64=-147.15-167.27=-314.42kN- mM 2 max =0.067 X 8

21、3X6.60+0.200 X 81 X 6.64=36.70+107.57=144.27kN - m u ,i i iax5.3.2 剪力設(shè)計值剪力V=k3G+Q式中系數(shù)k3、k4由附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)查得VAmax=0.733 X 83+0.866 X81=60.84+70.15=130.99kNA,m axVBlmax=-1.267 X 83-1.311 X 81=-105.16-106.19=-211.35kN bi ,m axVBr,max=1.0 乂 83+1.222 乂 81=83+98.98=181.98kN5.3.3 彎矩、剪力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖：第1、3跨有可變荷載，第2跨沒有可

22、變荷載。由附表6-2知支座B或C的彎矩值為Mb=Mc=-0.267 X 83X6.64-0.133 X 81 X 6.64=-218.68kN m在第 1 跨內(nèi)以支 座彎矩Ma=0, M B=-218.68kN m的連線為基線。作 G=83kN Q=81kN勺簡支梁 彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：1 (G+Q l0+M-=l (83+81) X 6.64- 21868 =290.09kN m (與前面計算3333的 M1,max=289.91kN - m接近)131442-(83+81) X 6.64- =258.18kN - m12 314 421 (83+81

23、) X 6.64-2 一 一 、 -g1o+(Mb-Mc) 3-123.48=-20.48kN - m1 -1,、-G Io+-(Mb-Mc)33；=153.37kN - m在第 2 跨內(nèi)：MC =-0.267 X83X 6.64-0.089 X 81 X 6.64=-195.02kN m以支 座彎矩 M B=-314.42kN mi MC=-195.02kN m的連線為基線，作 G=83kN Q=81kN 的簡支梁彎矩圖，得12,12(G+Qlo+Mc+(Mb-MC)=-(83+81)X6.64-195.02+3333(-314.42+195.02 ) =88.37kN - m1 一-1/1

24、 1-(G+Ql0+MC+ -(MB-MC)=-(83+81)X6.64-195.02+-3333(-314.42+195.02 ) =128.17kN - m第2跨有可變荷載，第1、3跨沒有可變荷載MB = MC =-0.267 X83X 6.64-0.133 X 81 X 6.64=-218.68kN - m第2跨兩集中荷載作用點處可變彎矩分別為： 1_1(G+Q l0+M B = - (83+81) X6.64-218.68=144.31kN m (與前面計算的33M2,max=144.27kN m接近)11 .一Gl0 + MB33第1、3跨兩集中荷載作用點處的彎矩分別為：J X83X

25、 6.64- 1 X218.68=110.81kN - m1212-Gl0+- M B=- X 83X6.64- - X 218.68=37.92kN - m 3333在第1跨內(nèi)有可變荷載，在第2、3跨內(nèi)沒有可變荷載由附表6-2知支座B或C的彎矩值M B =-0.267 X83X 6.64-0.178 X 81 X 6.64=-242.88kN - mM c =-0.267 X 83X6.64+0.044 X 81 X 6.64=-123.48kN - m在第2跨內(nèi)以支座彎矩Ma=0, M B=-242.88kNm的連線為基線，作G=83kN Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2

26、個集中荷載作用點彎矩值分 別為：1- -11,、11(G+QIo+Mbm'x(83+81)X6.64-1X218.68=282.03kN-m33331 21,、2(G+Q1o+-Mb=-X(83+81)X6.64-X218.68=201.07kN-m3333在第2跨內(nèi)以支座彎矩 M b =-242.88kN 磯 Mc=-123.48kN m的連線作為基線，作G=83kN Q=0的簡支梁彎矩圖，得第1個和第2個集中荷載作用點處 彎矩值分別為：(-242.88+123.48 )(-242.88+123.48 )12+ M c = - X 83 X 6.6+ 3311+ M c = - X

27、83 X 6.6+ 33-123.48=-19.32kN - m彎矩包絡(luò)圖如下（a）所示 剪力包絡(luò)圖：第1跨VA,max=130.99kN;過第 1 個集中荷載后為 130.99-83-81=-33.01kN ;過第 2 個集中荷載后為-33.01-83-81=-197.01kNVBi,max=-211.35kN ;過第 1 個集中荷載后為-211.35+83+81=-47.35kN ;過第2 個集中荷載后為-47.35+83+81=116.65kN第2跨VBr,max=181.98kN;過第 1 個集中荷載后為 181.98-83=98.98kN。當可變荷載僅作用在第2跨時VBr =1.0X

28、83+1.0 X81=164kN 過第 1 個集中荷載后為 164-83-81=0。-211.35主梁的內(nèi)力包絡(luò)圖（a）彎矩包絡(luò)圖；（b）剪力包絡(luò)圖5.4承載力計算5.4.1 正面受彎承載力跨內(nèi)按T形截面計算，因b'f/h0 =80/615=0.13 >0.1。翼緣計算寬度按 l/3=6.6/3=2.2mm 和 b+sn=6m中較小值確定取 b'f =2.2mB 支座邊的彎矩設(shè)計值 Mb = M B,max - Vo b/2=-314.42-164 X 0.4/2=-347.22kN m縱向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均1排?？?內(nèi)截面經(jīng)判別都屬于第一類 T形截面。

29、正截面受彎承載力的計算過程列于下表。截面1B2彎矩設(shè)計值(kN mm289.91-314.42144.27-36.08as=M / ( a fc bh2)或2as = M / (a1 fc bf hg)289.91x106314.42x106144.27x10636.08x106, , _21x14.3x2200x615=0.0241父143M 2200 5802=0.031x14.3x2200x615"=0.012, , _21m 14.3父 300615=0.022%= (1 + j1-2as ) /20.9880.9850.9940.989As=M / 丁s fy ho1590

30、.41834.5786.7197.7選配鋼筋 (mm2)220+322彎As=1768320+322彎As=2081220+120彎As=942.2220As=628主梁縱向鋼筋的彎起和切斷按彎矩包絡(luò)圖確定。5.4.2 斜截面受剪承載力驗算截面尺寸：hw = ho- hf =580-80=500mm 因 hw/b=500/300=1.67 <4 截面尺寸按下式驗算： 0.25 Pc fcbho=0.25XlX 14.3 X 300X 580=622.05 X 103 kN> Vmax=211.35kN,截 面尺寸滿足要求。計算所需腹筋：采用820眼肢箍筋，A,Vcs = 0.7 械

31、 1.25 fyh。s2 50.3= 0.7 1.43 300 580 1.25 210 5802003= 250.76 103N = 250.76kNVA,max =130.99kN<Vcs, Vb,3x = 181.98kN < Vcs , VBi,max =211.35< Vcs,因此 支座B截面左右不需配置彎起鋼筋。驗算最小配箍率：1=&= 100.6 =0.17%>0.24-=0.16%,滿足要求。bs 300 200fyv次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計算：次梁傳來集中力 Fi =70.42+81.31 152kN, h1=650-500=150mm附加箍筋

32、布 置范圍s=2h1 +3b=2X 150+3X 200=900mm取附加箍筋 8200雙肢，則在長度 s內(nèi)可布置附加箍筋的排數(shù)，m=900/200+1=6排，次梁兩側(cè)各布置3排。另加吊 筋 1 18, Asb =254.5 mm2 ,由式 2 fy Asbsin a +mnfyv Asv1 =2X 210X 254.5 X 0.707+6 X2X210X 50.3=202.3 X 103 kN> Fi ,滿足要求。因主梁的腹板高度大于450mm需在梁側(cè)設(shè)置縱向構(gòu)造筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼 筋的截面面積不小于腹板面積的0.1%,且其間距不大于 200mm現(xiàn)每側(cè)配置2 14, 308/ (300

33、X570) =0.18%> 0.1%,滿足要求主梁邊支座需設(shè)置梁墊，計算從略。1J200020002808卜人：12020JU卜 6130"I2 7150050 -15003150066021601""1 J1中 6130200_L 1-1一 2 _1658433-31500564565660012-25-51 122 143I- -I12164-46-6次梁配筋圖7.對主梁撓度與裂縫寬度的計算7.1 對主梁撓度的計算簡化將梁為簡支梁來計算，綜合具有矩形截面與7.1.1 對支座B的配筋面積計算由已知可得As=2081mm2 ,按矩形截面進行計算,T型截面的計

34、算,- q=0.5故有由計算可求得gk=13.6kN/m,qk =8.8kN/m求Mk和Mq2 1gkl0 +- qk8o 11_ _lo=- X 13.6 X 6.642+- x 8.888=75+48.5=123.5kN - m義 6.642Mq=8gk lo +8 1 , q11qk l0=- X 13.6 X 6.642+- 乂 0.5 乂 8.8 乂 6.64 88計算有關(guān)系數(shù)p=EAJAsEc bh0Re = & =_ 5=2 10=43 102081=75+24.25=99.25kNX 2081=0.08300 580=0.021 >0.01Ate 0.5 300

35、650Mk123.5 106h°As0.87 580 2081=117.6 N mm19計算BsB =EsAsh2s6二 E ：1.15-0.2 J1 3.5 f2 mm中=1.1-0.65 x=1.1-0.65 X20=0.571tecsk0.021 117.6_ 5 _22父10 父2081 父580=1.05 X 1014N 1.15 0.571 0.2 6 0.081 0計算B23B=MkMq >1 Mk 變形驗算Bs 二123.599.25 2 -1123.5X 1.05 X 1014=5.82 義 1013NI-2 mm2_5 M kl0 _ 5 x T48 B 4

36、8123.5x106 m(6.64 m 103 2135.82 10=9.75mm查附表 5-1 知，f1m/l0 =1/200=0.005f/l0 =9.75/6640=0.001 <0.005 變形滿足要求。7.1.2對第二跨中配筋面積計算由已知可得As=942.2 mm2 ,按T型截面進行計算求Mk和MqMkgkloMqgklo1+ 一81+ 8o 11qk l： = X13.6 義 6.62+- X8.8 義 6.62=122kN m 88121 c c2qkl0=- X 13.6 X 6.62+X 8.8 X 6.62=98kN m88計算有關(guān)系數(shù)二 E ：二Es As _2

37、105Ec bh0- 43 10942.2 =0.034300 615：te = &942.2Ate 0.5 300 6502200 - 30080=3.77 X 10，10X 10，故飛=0.01二 skMk_6122 10h°As0.87 615 942.2=242N. mm2=1.1-0.65ftk：te；sk=1.1-0.65 X201=0.560.01 242計算Bs2_EsAsh。Bs=61.15-0.2 E1 3.5 f2 105 942.2 61521.15 0.56 0.26 0.034=8.272200 - 300 803.5300 615X 1013N mm2計算BB=MkMq -1 MkBs 二122二x98 2