梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)計算書

1、梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×900模板支架高度H(m)8.3模板支架橫向長度B(m)5.15模板支架縱向長度L(m)3.1梁側(cè)樓板厚度(mm)120 二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁

2、0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風(fēng)荷載標準值k(kN/m2)基本風(fēng)壓0(kN/m2)0.45非自定義:0.059地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)12風(fēng)壓高度變化系數(shù)z0.65風(fēng)荷載體型系數(shù)s0.2 三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁一側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(

3、mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立柱中的位置居中梁底左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450板底右側(cè)立柱距梁中心線距離s2(mm)650梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側(cè)立柱距離(mm)400,500每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù)5每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)225梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽梁底支撐小梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0 設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面

4、木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁 按簡支梁計算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=300×18×18/616200mm3，截面慣性矩：Ibh3/12=300×18×18×18/12145800mm4 q10.9×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×max1.2×(0.1+

5、(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2×0.38.931kN/m q21×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b1×(0.1+(24+1.5)×0.9)×0.36.915kN/m 簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax0.125q1L20.125×8.931×0.22520.057kN·m Mmax/W0.057×106/162003.489N/mm2f15N/m

6、m2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=5×6.915×2254/(384×10000×145800)0.158mmL/250225/2500.9mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) Rmax1q1L1×8.931×0.2252.009kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R'max1q2L1×6.915×0.2251.556kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值(

7、N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 承載能力極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q12.009/0.36.698kN/m 小梁自重q20.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2250.055kN/m 梁左側(cè)模板傳遞給小梁荷載F1=0.9×1.35×0.5×0.9×0.225=0.123kN 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.

8、35 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2×(0.65-0.3/2)/2×0.225+0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)×0.2250.437kN 正常使用極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q11.556/0.35.186kN/m 小梁自重q21×(0.3-0.1)×0.2250.045kN/m 梁左側(cè)模板傳遞給小梁荷載F1=1×0.5×0.9×0.225=0.101kN 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(1×

9、0.1+1×(24+1.1)×0.12)×(0.65-0.3/2)/2×0.225+1×0.5×(0.9-0.12)×0.2250.263kN 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.044×106/83330=0.522N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.034kN max=3Vmax/(2bh0)=3×1.034×1000/(2×50×

10、100)0.31N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.005mmL/250400/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R10.063kN，R20.907kN，R31.554kN，R40.095kN 正常使用極限狀態(tài) R'10.048kN，R'20.756kN，R'31.09kN，R'40.065kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3.5主梁計算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125

11、主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1 由上節(jié)可知PmaxR1，R2，R3，R41.554kN，P'maxR1'，R2'，R3'，R4'1.09kN 主梁計算簡圖一 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kN·m) =Mmax/W=0.699×106/4490=155.679N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) Vmax3.885kN max=2Vmax/A=2×3.885×

12、1000/42418.325N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max1.771mmL/250900/2503.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=3.885kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態(tài) 圖一 立柱1：R10.158kN，立柱2：R22.267kN，立柱3：R33.885kN，立柱4：R40.237kN 七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 可調(diào)托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R43.885kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強型立柱頂部步距h

13、d(mm)600立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數(shù)11.386非頂部立柱計算長度系數(shù)21.755鋼管截面類型(mm)48×3.5鋼管計算截面類型(mm)48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非頂部立柱段：l02=k2h =1×1.755&#

14、215;1500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 長細比滿足要求！ 2、風(fēng)荷載計算 Mw1×c×1.4×k×la×h2/101×0.9×1.4×0.059×0.9×1.52/100.015kN·m 3、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011，荷載設(shè)計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2&#

15、215;0.39.054kN/m 2)小梁驗算 F11×1.2×0.5×0.9×0.2250.122kN F21×1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1 ×(0.65-0.3/2)/2×0.225+1×1.2×0.5×(0.9-0.12)×0.2250.386kN q16.791kN/m q20.054kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.155kN，R22.372kN，R33.733kN，R40.225kN 頂

16、部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax0.155，2.372，3.733，0.225+0.015/0.93.749kN fN/(A)+Mw/W3749.227/(0.566×424)+0.015×106/449018.964N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段：l02=k2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+1×1.2×0.15×(8.3-0.9)+Mw/lbmax0.155，2.372，3.733，0.225+1.332+0.015/0.95.081kN fN/(A)+Mw/W5081.227/(0.188×424)+0.015×106