塔吊基礎方案(改)(共16頁)

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上香城世家住宅小區(qū)三期塔吊工程塔吊基礎施工方案藍盾建設有限公司二一七年十二月二十日專心-專注-專業(yè)目 錄一、工程概況本工程為江蘇城投中庚房地產(chǎn)開發(fā)有限公司開發(fā)香城世家三期工程的，位于神州路與鹽瀆路交匯處香城世家住宅小區(qū)內(nèi)，用地南側緊鄰鹽塘河，西側為弘智路，三期1#、2#住宅樓地下均為二層，地上十三十三層，建筑高度97.95m；22#樓地上7+1層，建筑高度25.75m；、23#樓地上5+1層建筑高度19.75m；、25#、26#號、29&30#樓地上6+1層，建筑高度22.75m；，設計單位為江蘇銘城建筑設計院有限公司，監(jiān)理單位為京都建設監(jiān)理有限公司，施工單位為

2、藍盾工程建設有限公司，本工程施工階段1#、2#樓共用QTZ63，23#、25#、30#樓布置2臺QTZ40T，22#、26#、30#樓布置2臺QTZ40T，主要滿足各類鋼筋、周轉材料及小型機具的出入場和模板、木方等材料的垂直和水平運輸。QTZ40、QTZ63塔式起重機基礎均采用樁基鋼筋混凝土承臺?；炷粱A附基礎圖。二、樁基布置根據(jù)江蘇省鴻洋巖土勘察設計有限公司提供的地質勘察報告進行樁基設計。在塔基位置以下為淤泥質粉質黏土，土質較差。承載力特征值為60Mpa，為保證塔基的穩(wěn)定和滿足使用要求，項目部與監(jiān)理單位為安全考慮，塔基受力采用四根高強預應力管樁（同工程樁）。QTZ40吊樁長10米，樁頂標高

3、0.76m，QTZ63吊樁長13米，樁頂標高-1.7m（黃海高程），錨入承臺10cm分一節(jié)壓入受力層，樁端持力層為粉土層，采用靜壓力法沉樁。應將樁身的縱向鋼筋全部錨入承臺內(nèi)。嚴格按照規(guī)范要求施工。樁位詳見基礎樁位布置圖。三、土方開挖 1、挖土施工準備（1）、地上、地下障礙物清除（2）、測量放線，土方工程開工前，根據(jù)平面布置圖，測放塔吊基礎邊線以及開挖的上下口白灰線。 （3）、基坑四周采用明溝排水，并在基坑一角挖集水坑，用水泵集中抽水。2、挖土施工方法該塔吊基礎采用機械從由而下挖土，人工修底，計劃投入5人。機械挖至距基礎底標高30cm處，人工挖至基底標高，并人工平整清理。四、樁基處理在土方開挖后

4、，立即進行樁的復核、檢查，經(jīng)查驗合格后，進行下道工序的施工工作。1、當樁頂正好位于設計標高處，澆灌樁頂設計標高以下范圍要求灌實混凝土前，管樁內(nèi)壁浮漿必須清除掉并清洗干凈，再設置托板及放入骨架，澆灌用混凝土強度等級比塔吊基礎砼提高一級。2、截樁：當樁頂高于設計標高需要截樁時，為保證管樁在敲打過程中的結構完整性，截樁過程中嚴禁使用大錘，以防樁頂受損傷。3、接樁：當樁頂?shù)陀谠O計標高需要接樁時，當接樁高度小于等于管樁外徑時，接樁部分混凝土應達到設計強度后再澆灌塔吊基礎混凝土。與接樁部分相接處的管樁表面應鑿毛并與處露鐵件一并刷42.5級純水泥漿一道。五、基礎施工1、模板工程根據(jù)基礎定位放線，支好模板。模

5、板采用膠合板，選用48*3.5的腳手鋼管支撐?；A模板應合理，支撐應牢靠，砼澆筑時不得出現(xiàn)脹模、位移、彎曲變形現(xiàn)象。2、鋼筋綁扎加工本工程鋼筋采用集中制作成型、現(xiàn)場綁扎。施工時要根據(jù)塔吊基礎結構圖進行下料綁扎。鋼筋網(wǎng)綁扎過程中安放30×3.5的予埋螺栓，并用12支撐焊接牢固。強度級別不小于6.6級，其預緊力矩必須達到規(guī)定要求500N.m(50kgf.m)。3、砼基礎施工3.1、墊層采用100厚C15商品砼，承臺采用C35商品砼。3.2、機具、人員組織到位后，對施工人員進行技術安全交底。3.3、澆筑墊層和承臺時保證混凝土供應及時，并要求提供砼質量保證書，砼配比單等相關資料，檢測砼坍落度

6、是否符合要求。3.4、基礎砼澆筑前應清理模板內(nèi)的垃圾、泥土，鋼筋上的油污、積水等雜物。3.5、混凝土澆筑時要連貫，澆搗時應密實，振動棒垂直插入，快插慢撥，插點交錯均勻布置，在振搗上一層混凝土時，插入下一層5cm左右，以消除兩層間的接縫，同時在振上層混凝土時，要在下層混凝土初凝之前進行，振動器在每一插點上的振搗延續(xù)時間，以混凝土表面呈水平并出現(xiàn)水泥漿及不再出現(xiàn)氣泡，不再明顯沉落為度，振搗時間過短，混凝土不易振實，而振搗時間過長，導致離析。在振搗密實后，用鐵滾筒碾壓一遍，在澆筑到設計標高時，即平倉，板面砼先用2m刮尺刮平，再用鐵鍬補平后，然后用木蟹進行第一次收面，并在初凝前用平板振動器滿振一遍，再

7、用木蟹進行第二次收面，以防止砼表面出現(xiàn)裂縫，保證表面平整。3.6、澆筑過程中現(xiàn)場制作兩組混凝土試塊，并進行標準養(yǎng)護和同條件養(yǎng)護。3.7、安排專人負責砼的養(yǎng)護工作。3.8、砼澆筑完畢后應做到工完料清，保持場地整齊、清潔。六、安全技術組織措施1、土方開挖時,禁止采用底腳掏空的操作方法，以防坍塌。 2、地坑邊不得堆積土方,其他材料堆放距離坑邊至少1米，高度不得超過1.5米。 3、用水泵抽水時應認真檢查設備是否良好，線路有無破損，必須按施工用電有關規(guī)定接電，以免發(fā)生觸電事故。 4、所有人員都不得在基坑內(nèi)、基槽邊休息。5、在基坑地溝的邊緣和土壤的自然坡度角范圍內(nèi)不安設施工機械，如必須安設或通行的應計算土

8、壤及支撐的承載能力,并采取相應的防護措施。6、澆筑混凝土過程中，操作人員必須穿絕緣鞋，戴絕緣手套。7、夜間施工必須有足夠的照明，接線、接電必須符合施工用電的有關規(guī)定。七、QTZ40樁基基礎計算書7.1、QTZ40塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：QTZ40， 塔吊起升高度H：40.000m，塔身寬度B：1.5m， 基礎埋深D：1.500m，自重F1：280.4kN， 基礎承臺厚度Hc：1.200m，最大起重荷載F2：40kN， 基礎承臺寬度Bc：4.500m，樁鋼筋級別:RRB400， 樁直徑或者方樁邊長：0.400m，樁間距a：2.9m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度

9、：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；7.2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=280.40kN， 塔吊最大起重荷載F2=40.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=384.48kN， 風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax400.02kN·m；7.3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n單樁個數(shù)，n=

10、4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=384.48kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×4.50×4.50×1.20)=729.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取560.03kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.05m； Ni單樁樁頂豎向力設計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(384.48+729.00)/4+560.03×2.05/(2×2.052)=414.9

11、2kN。最小壓力：Nmin=(384.48+729.00)/4-560.03×2.05/(2×2.052)=141.82kN。不需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.70m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=232.67kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2×232.67×0.70=325.74kN·m

12、。7.4、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=325.74×106/(1.00×16.70

13、15;4500.00×1150.002)=0.003； =1-(1-2×0.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； Asx =Asy =325.74×106/(0.998×1150.00×360.00)=788.11mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:4500.00×1200.00×0.15%=8100.00mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，16105。承臺底面單向根數(shù)41根。實際配筋值8245.1mm2。7.5、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-9

14、4)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(2900.00-1500.00)/2=700.00mm；當 <0.3時，取=0.3；當 >3時,取=3，得=0.61； 剪切系數(shù)，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.13； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×

15、414.92=414.922kN0.13×16.70×4500×1150/1000=11234.925kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！7.6、樁豎向極限承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復合樁基的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)； s, p分別為樁側阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力

16、分項系數(shù)； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.600m； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 由地勘報告查得樁基設計參數(shù) 層號土層名稱土層厚度抗拔系數(shù)混凝土預制樁qsik(kPa)qpk(kPa)3淤泥質粉質黏土8.060.7164粉質粘土0.980.7605粉 土0.960.654212706A6B 由于樁的入土深度為10.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.600×(8.06×16.00×1.00+0.98×60.00×1.00+0.96&#

17、215;42.00×1.00)/1.65+1.17×1270.00×0.283/1.65=4.75×102kN>N=414.922kN；上式計算的R的值大于最大壓力414.92kN,所以滿足要求!八、QTZ63樁基基礎計算書8.1、QTZ塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊起升高度H：101.000m，塔身寬度B：1.5m， 基礎埋深D：0.000m，自重F1：450.8kN， 基礎承臺厚度Hc：1.350m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.500m，樁鋼筋級別:HPB235， 樁直徑或者方樁邊長：0.400m，樁間距

18、a：3.5m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.28m。 8.2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN， 風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax1275.89kN·m；8.3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/

19、n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=612.96kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.50×5.50×1.35)=1225.13kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取1786.25kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.47m； Ni單樁樁頂豎向力設計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(612.96+1225.

20、13)/4+1786.25×2.47/(2×2.472)=820.40kN。最小壓力：Nmin=(612.96+1225.13)/4-1786.25×2.47/(2×2.472)=98.65kN。不需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.00m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=514.12kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：

21、Mx=My=2×514.12×1.00=1028.23kN·m。8.4、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1300.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360.00N/m

22、m2；經(jīng)過計算得：s=1028.23×106/(1.00×16.70×5500.00×1300.002)=0.007； =1-(1-2×0.007)0.5=0.007； s =1-0.007/2=0.997； Asx =Asy =1028.23×106/(0.997×1300.00×360.00)=2204.40mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5500.00×1350.00×0.15%=11137.50mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，20150。承臺底面單向根數(shù)

23、36根。實際配筋值11311.2mm2。8.5、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(3500.00-1500.00)/2=1000.00mm；當 <0.3時，取=0.3；當 >3時,取=3，得=0.77； 剪切系數(shù)，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.

24、5)，得=0.11； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×820.40=820.397kN0.11×16.70×5500×1300/1000=13134.55kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！8.6、樁豎向極限承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R單樁的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； Qck相應于任一復合基樁的承臺底地基