混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程

1、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程JGJ1452004條文說明前 言混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程（JGJxx-2003），經(jīng)建設(shè)部二00三年xx月xx日以建標(biāo)2003 xx號文批準(zhǔn)，業(yè)以發(fā)布。 為便于廣大設(shè)計、施工、科研、學(xué)校等單位的有關(guān)人員在使用本規(guī)程時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程編制組按章、節(jié)、條順序編制了本規(guī)程的條文說明，供使用者參考。在使用中如發(fā)現(xiàn)本條文說明有不妥之處，請將意見函寄中國建筑科學(xué)研究院(主編單位)。目 次1 總則2 術(shù)語與符號3 材料3.1混凝土基材3.2錨栓3.3錨固膠4 設(shè)計基本規(guī)定4.1錨栓分類及適用范圍4.2錨固設(shè)計原則5 錨固連接內(nèi)

2、力分析5.1一般規(guī)定5.2群錨受拉內(nèi)力計算5.3群錨受剪內(nèi)力計算6 承載能力極限狀態(tài)計算6.1受拉承載力計算6.2受剪承載力計算6.3拉剪復(fù)合受力承載力計算7 錨固抗震設(shè)計8 構(gòu)造措施9 錨固施工與驗收9.1基本要求9.2錨孔9.3錨栓的安裝與錨固9.4錨固質(zhì)量檢查與驗收附錄A 錨固承載力現(xiàn)場檢驗方法1 總則1.0.1 隨著舊房改造的全面開展、結(jié)構(gòu)加固工程的增多、建筑裝修的普及，后錨固連接技術(shù)發(fā)展較快，并成為不可缺少的一種新型技術(shù)。顧名思義，后錨相應(yīng)于先錨（預(yù)埋），具有施工簡便、使用靈活等優(yōu)點，國外應(yīng)用已相當(dāng)普遍，不僅既有工程，新建工程也廣泛采用，歐洲、美國及日本已編有相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)。相對而言，我國

3、起步較晚，作為后錨固連接的主要產(chǎn)品錨栓，品種較為單一，性能不夠穩(wěn)定。目前，德國、瑞士、日本等國的錨栓廠商已搶占了中國大半個錨栓市場，形成國產(chǎn)錨栓與進(jìn)口產(chǎn)品激烈競爭與混用局面，整個錨栓市場缺乏標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范約束，致使生產(chǎn)與使用嚴(yán)重脫節(jié)，工程事故時有發(fā)生。為安全可靠及經(jīng)濟(jì)合理的使用，正確有序地引導(dǎo)我國后錨固技術(shù)的健康發(fā)展，特制定本規(guī)程。1.0.2 后錨固連接的受力性能與基材的種類密切相關(guān)，目前國內(nèi)外的科研成果及使用經(jīng)驗主要集中在普通鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，砌體結(jié)構(gòu)及輕混凝土結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)較少。本著成熟可靠原則，參考?xì)W洲技術(shù)指南混凝土用（金屬）錨栓（ETAG），本規(guī)程限定其適用范圍為普通混凝土結(jié)構(gòu)基材，

4、暫不適用于砌體結(jié)構(gòu)和輕混凝土結(jié)構(gòu)基材。1.0.3 后錨固連接與預(yù)埋連接相比，可能的破壞形態(tài)較多且較為復(fù)雜，總體上說，失效概率較大；失效概率與破壞形態(tài)密切相關(guān)，且直接依賴于錨栓的種類和錨固參數(shù)的設(shè)定。因此，后錨固連接設(shè)計必須考慮錨栓的受力狀況（拉、壓、彎、剪，及其組合）、荷載類型以及被錨固結(jié)構(gòu)的類型和錨固連接的安全等級等因素的綜合影響。1.0.4 本規(guī)程所用錨栓，是指滿足相關(guān)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)并經(jīng)國家權(quán)威機(jī)構(gòu)檢驗認(rèn)證的錨栓。目前，國內(nèi)各廠家所生產(chǎn)的錨栓，大部分未經(jīng)檢驗認(rèn)證，也無系統(tǒng)的性能指標(biāo)或指標(biāo)不全，致使設(shè)計、施工無法直接采用。為確保使用安全，應(yīng)堅決糾正。2 術(shù)語與符號2.1 術(shù)語 本規(guī)程采用的術(shù)語及涵

5、義，主要是參考混凝土用錨栓歐洲技術(shù)批準(zhǔn)指南（ETAG）并結(jié)合了我國的習(xí)慣叫法確定的。2.1.1 后錨固是相對于澆筑混凝土?xí)r預(yù)先埋設(shè)其中先錨固而命名，是在已經(jīng)硬化的既有混凝土結(jié)構(gòu)上通過相關(guān)技術(shù)手段的錨固。2.1.22.1.5 根據(jù)國際慣例，結(jié)合我國實況，本規(guī)程包容定義了膨脹型錨栓、擴(kuò)孔型錨栓、化學(xué)植筋和長螺桿等類型，但就國際市場和發(fā)展趨勢分析，錨栓品種遠(yuǎn)不止此。本著成熟可靠原則，它種錨栓有待規(guī)程修訂時增補。2.1.10 錨固破壞類型總體上可分為錨栓或植筋鋼材破壞，基材混凝土破壞，以及錨栓或植筋拔出破壞三大類。分類目的在于精確地進(jìn)行承載力計算分析，最大限度地提高錨固連接的安全可靠性及使用合理性。破

6、壞類型與錨栓品種、錨固參數(shù)、基材性能及作用力性質(zhì)等因素有關(guān)，其中錨栓品種及錨固參數(shù)最為直接。2.1.11 錨栓或錨筋鋼材破壞分拉斷破壞、剪壞及拉剪復(fù)合受力破壞（圖2.1.11），主要發(fā)生在錨固深度超過臨界深度hcr，或混凝土強度過高或錨固區(qū)鋼筋密集，或錨栓或錨筋材質(zhì)強度較低或有效截面偏小時。此種破壞，一般具有明顯的塑性變形，破壞荷載離散性較小。2.1.12 膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓受拉時，形成以錨栓為中心的倒圓錐體混凝土基材破壞形式，稱之為混凝土錐體破壞（圖2.1.12）?；炷铃F體破壞是機(jī)械錨栓錨固破壞的基本形式，特別是粗短錨栓，錐頂一般位于錨栓膨脹擴(kuò)大頭處，錐徑約為三倍錨深（3hef）。此種

7、破壞表現(xiàn)出較大脆性，破壞荷載離散性較大。2.1.13 化學(xué)植筋或粘結(jié)型錨栓受拉時，形成上部錐體及深部粘結(jié)拔出之混合破壞形式（圖2.1.13）。當(dāng)錨固深度小于鋼材拉斷之臨界深度時（hef <hcr），一般多發(fā)生混合型破壞；錐徑約一倍錨深。2.1.14 基材邊緣錨栓受剪時，形成以錨栓軸為頂點的混凝土楔形體破壞形式（圖2.1.14）。楔形體大小和形狀與邊距c、錨深hef及錨栓外徑dnom等有關(guān)。2.1.15 基材中部錨栓受剪時，形成基材局部混凝土沿剪力反方向被錨栓撬壞的破壞形式（圖2.1.15）。剪撬破壞一般發(fā)生在埋深較淺的粗短錨栓情況。2.1.16 基材混凝土因錨栓的膨脹擠壓，形成沿錨栓軸線

8、或群錨軸線連線之脹裂破壞形式（圖2.1.16），稱為劈裂破壞。劈裂破壞與錨栓類型、邊距c、間距s及基材厚度h有關(guān)。2.1.17 機(jī)械錨栓受拉時，整個錨栓從錨孔中被拉出的破壞形式（圖2.1.17），稱為拔出破壞。拔出破壞多發(fā)生在施工安裝方法不當(dāng)，如鉆孔過大，錨栓預(yù)緊力不夠等情況。拔出破壞承載力很低，離散性大，難于統(tǒng)計出有用的承載力指標(biāo)。2.1.18 膨脹型錨栓受拉時，錨栓膨脹錐從套筒中被拉出，而膨脹套筒（或膨脹片）仍留在錨孔中的破壞形式（圖2.1.18），稱為穿出破壞。穿出破壞是某些錨栓常見破壞現(xiàn)象，主要是錨栓膨脹套筒或膨脹片材質(zhì)過軟，壁厚過薄，接觸表面過于光滑等，因缺乏系統(tǒng)試驗統(tǒng)計數(shù)據(jù)，其承載

9、力只能由廠家提供，且荷載變形曲線存在一定滑移。2.1.19 化學(xué)植筋受拉時，沿膠粘劑與鋼筋界面之拔出破壞形式（圖2.1.19），稱為膠筋界面破壞。膠筋界面破壞多發(fā)生在粘結(jié)劑強度較低，基材混凝土強度較高，錨固區(qū)配筋較多，鋼筋表面較為光滑（如光園鋼筋）等情況。2.1.20 化學(xué)植筋受拉時，沿膠粘劑與混凝土孔壁界面之拔出破壞形式（圖2.1.20），稱為膠混界面破壞。膠混界面破壞主要發(fā)生在錨孔表面處理不當(dāng)，如未清孔（存在大量灰粉），孔道過濕，孔道表面被油污等。2.2 符號2.2.12.2.4 本規(guī)程采用的符號及其意義，主要是根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)工程結(jié)構(gòu)設(shè)計基本術(shù)語和通用符號（GBJ 132-90），并參考

10、混凝土用錨栓歐洲技術(shù)批準(zhǔn)指南（ETAG）制定的，即凡GBJ 132-90已規(guī)定的，一律加以引用，不再定義和說明，凡GBJ 132-90未規(guī)定的，本規(guī)程結(jié)合國際慣例自行給出定義和說明。3 材料3.1 混凝土基材3.1.13.1.3 作為后錨固連接的母體基材，必須堅固可靠，相對于被連接件，應(yīng)有較大的體量，以便獲得較高錨固力。同時，基材結(jié)構(gòu)本身尚應(yīng)具有相應(yīng)的安全余量，以承擔(dān)被連接件所產(chǎn)生的附加內(nèi)力。顯然，存在嚴(yán)重缺陷和混凝土強度等級較低的基材，錨固承載力較低，且很不可靠。3.2 錨栓3.2.13.2.3 錨栓材料性能等級及機(jī)械性能指標(biāo)，系按國家標(biāo)準(zhǔn)緊固件機(jī)械性能螺栓、螺釘和螺柱（GB3098.1-8

11、2）確定，為便于設(shè)計使用，本規(guī)程錄用了相關(guān)項目和數(shù)據(jù)。3.2.4 作為化學(xué)植筋使用的鋼筋，一般以普通熱軋帶肋鋼筋錨固性能最好，光園鋼筋較差。3.3 錨固膠3.3.13.3.3 化學(xué)植筋的錨固性能主要取決于錨固膠（又稱膠粘劑、粘結(jié)劑）和施工方法，我國使用最廣的錨固膠是環(huán)氧基錨固膠，因此，表3.3.3對環(huán)氧基錨固膠的性能指標(biāo)及使用條件提出了要求。其它品種的錨固膠，主要指無機(jī)錨固膠和進(jìn)口膠，其性能應(yīng)由廠家通過專門的試驗確定和認(rèn)證。4 設(shè)計基本規(guī)定4.1 錨栓分類及適用范圍4.1.1 錨栓是一切后錨固組件的總稱，范圍很廣。錨栓按其工作原理及構(gòu)造的不同，錨固性能及適用范圍存在較大差異，ETAG分為膨脹型

12、錨栓、擴(kuò)孔型錨栓及粘結(jié)型錨栓(包括變形鋼筋)三大類，我國習(xí)慣分為膨脹型錨栓、擴(kuò)孔型錨栓、粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋四大類。新近出現(xiàn)了混凝土螺釘（Concrete Screws）,制作簡單，性能可靠，加之還有傳統(tǒng)的射釘、混凝土釘?shù)?，皆因?shù)據(jù)不夠完整，暫未納入。粘結(jié)型錨栓國外應(yīng)用較多，但新近研究表明，性能欠佳，尤其是開裂混凝土基材，計算方法也不夠成熟，破壞形態(tài)難于控制，故本規(guī)程也暫不列入。 錨栓的選用，除本身性能差異外，還應(yīng)考慮基材是否開裂，錨固連接的受力性質(zhì)（拉、壓、中心受剪、邊緣受剪），被連接結(jié)構(gòu)類型（結(jié)構(gòu)構(gòu)件、非結(jié)構(gòu)構(gòu)件），有無抗震設(shè)防要求等因素的綜合影響。4.1.2 就國內(nèi)外工程實踐而言，除化學(xué)

13、植筋外，現(xiàn)有各種機(jī)械定型錨栓，包括膨脹型錨栓、擴(kuò)孔型錨栓、粘結(jié)型錨栓及混凝土螺釘?shù)龋^大多數(shù)主要應(yīng)用于非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固連接，少數(shù)應(yīng)用于受壓、中心受剪（c10hef）、壓剪組合之結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固連接，尚未發(fā)現(xiàn)應(yīng)用于受拉、邊緣受剪及拉剪復(fù)合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固連接工程實踐。4.1.3 膨脹型錨栓（圖2.1.3），簡稱膨脹栓，是利用錐體與膨脹片（或膨脹套筒）的相對移動，促使膨脹片膨脹，與孔壁混凝土產(chǎn)生膨脹擠壓力，并通過剪切摩擦作用產(chǎn)生抗拔力，實現(xiàn)對被連接件錨固的一種組件。膨脹型錨栓按安裝時膨脹力控制方式的不同，分為扭矩控制式和位移控制式。前者以扭力控制，后者以位移控制。膨脹型錨栓由于定型較為粗短

14、，埋深一般較淺，受力時主要表現(xiàn)為混凝土基材受拉破壞，屬脆性破壞，因此，按我國建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)精神，不適用于受拉、邊緣受剪（c10hef）、拉剪復(fù)合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固連接。 擴(kuò)孔型錨栓(圖2.1.4)，簡稱擴(kuò)孔栓或切槽栓，是通過對鉆孔底部混凝土的再次切槽擴(kuò)孔，利用擴(kuò)孔后形成的混凝土承壓面與錨栓膨脹擴(kuò)大頭間的機(jī)械互鎖，實現(xiàn)對被連接件錨固的一種組件。擴(kuò)孔型錨栓按擴(kuò)孔方式的不同，分為預(yù)擴(kuò)孔和自擴(kuò)孔。前者以專用鉆具預(yù)先切槽擴(kuò)孔；后者錨栓自帶刀具，安裝時自行切槽擴(kuò)孔，切槽安裝一次完成。由于擴(kuò)孔型錨栓錨固拉力主要是通過混凝土承壓面與錨栓膨脹擴(kuò)大頭間的頂承作用直接傳遞，膨脹

15、剪切摩擦作用較小。盡管如此，但擴(kuò)孔型錨栓在基材混凝土錐體破壞型態(tài)上并無質(zhì)的改善與提高，故其適用范圍與膨脹型錨栓一樣，不適用于受拉、邊緣受剪（c10hef）、拉剪復(fù)合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固連接。4.1.4 化學(xué)植筋及螺桿（圖2.1.5），簡稱植筋，是我國工程界廣泛應(yīng)用的一種后錨固連接技術(shù)，系以化學(xué)膠粘劑錨固膠，將帶肋鋼筋及長螺桿膠結(jié)固定于混凝土基材鉆孔中，通過粘結(jié)與瑣鍵（interlock）作用，以實現(xiàn)對被連接件錨固的一種組件?；瘜W(xué)植筋錨固基理與粘結(jié)型錨栓相同，但化學(xué)植筋及長螺桿由于長度不受限制，與現(xiàn)澆混凝土鋼筋錨固相似，破壞形態(tài)易于控制，一般均可以控制為錨筋鋼材破壞，故適用于靜力及抗震設(shè)防烈度

16、8之結(jié)構(gòu)構(gòu)件或非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的錨固連接。對于承受疲勞荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的錨固連接，由于實驗數(shù)據(jù)不多，使用經(jīng)驗（特別是構(gòu)造措施）缺乏，應(yīng)慎重使用。4.2 錨固設(shè)計原則4.2.1 目前我國后錨固連接設(shè)計計算較為混亂，有經(jīng)驗法、容許應(yīng)力法、總安全系數(shù)法及極限狀態(tài)法等多種方法。本規(guī)程根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB 50068-2001），參考混凝土用錨栓歐洲技術(shù)批準(zhǔn)指南（ETAG），采用了以試驗研究數(shù)據(jù)和工程經(jīng)驗為依據(jù)，以分項系數(shù)為表達(dá)形式的極限狀態(tài)設(shè)計方法。4.2.2 我國后錨固連接多用于舊房改造，為與改造工程預(yù)期的后續(xù)使用壽命相匹配，使錨固設(shè)計更經(jīng)濟(jì)合理，故規(guī)定后錨固連接設(shè)計所采用的設(shè)計基準(zhǔn)

17、期T，應(yīng)與整個被連接結(jié)構(gòu)的設(shè)計基準(zhǔn)期一致，顯然，它比新建工程所規(guī)定的設(shè)計基準(zhǔn)期短。4.2.3 后錨固連接破壞型態(tài)多樣且復(fù)雜，相對于結(jié)構(gòu)，失效概率較大，故另設(shè)安全等級。混凝土結(jié)構(gòu)后錨固連接的安全等級分為二級。所謂重要的錨固，是指后接大梁、懸臂梁、桁架、網(wǎng)架，以及大偏心受壓柱等結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件之錨固連接，這些錨固連接一旦失效，破壞后果很嚴(yán)重，故定為一級。一般錨固，是指荷載較輕的中小型梁板結(jié)構(gòu)，以及一般非結(jié)構(gòu)件的錨固連接，此種錨固連接失效，破壞后果遠(yuǎn)不如一級嚴(yán)重，故定為二級。錨固連接的安全等級宜與整個被連接結(jié)構(gòu)的安全等級相應(yīng)或略高，即錨固設(shè)計的安全等級及取值，應(yīng)取被連接結(jié)構(gòu)和錨固連接二

18、者中的較高值。4.2.4 錨固承載力設(shè)計表達(dá)式按我國建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB 500068-2001）規(guī)定采用，左端作用效應(yīng)引入了錨固重要性系數(shù)，。右端錨固抗力設(shè)計值與一般設(shè)計規(guī)范不完全相同，是按確定，為錨固抗力標(biāo)準(zhǔn)值，為錨固抗力分項系數(shù)，而非材料性能分項系數(shù)；錨固抗力標(biāo)準(zhǔn)值系直接由錨固抗力試驗統(tǒng)計平均值及其離散系數(shù)確定，而非材料強度離散系數(shù)。輸入基材性能指標(biāo)后錨固連接設(shè)計全過程，應(yīng)按圖1框圖進(jìn)行?；境绦驗椋悍治龌男阅芴卣鬟x定錨栓品種及相關(guān)錨固參數(shù)錨栓內(nèi)力分析錨固抗力計算承載力分析錨固設(shè)計完成。為獲得最佳方案，其中的個別環(huán)節(jié)，有時需要作多次反復(fù)調(diào)整和修正。選定錨栓類型選擇錨栓規(guī)格，

19、設(shè)定錨栓數(shù)量，確定錨固參數(shù)計算錨栓內(nèi)力Nsd、Vsd或計算錨固抗力NRd,s，NRd,c， NRd,p， NRd,sp，VRd,s，VRd,cp，VRd,c是錨固設(shè)計完成否圖1 后錨固連接設(shè)計全過程4.2.5 后錨固連接破壞類型總體上可分為錨栓或錨筋鋼材破壞，基材混凝土破壞，以及錨栓或錨筋拔出破壞三大類。分類目的在于精確地進(jìn)行承載力計算分析，最大限度地提高錨固連接的安全可靠性及使用合理性。錨栓或錨筋鋼材破壞分拉斷破壞、剪壞及拉剪復(fù)合受力破壞（圖2.1.11），主要發(fā)生在錨固深度超過臨界深度hcr時。此種破壞，一般具有明顯的塑性變形，破壞荷載離散性較小。對于受拉、邊緣受剪、拉剪復(fù)合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件

20、的后錨固連接設(shè)計，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)精神，應(yīng)控制為這種破壞形式。 膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓基材混凝土破壞，主要有四種形式。第一種是錨栓受拉時，形成以錨栓為中心的混凝土錐體受拉破壞，錐頂一般位于錨栓擴(kuò)大頭處，錐徑約三倍錨深(3hef)（圖2.1.12）。第二種是錨栓受剪時，形成以錨栓軸為頂點的混凝土楔形體受剪破壞（圖2.1.14）。楔形體大小和形狀與邊距C、錨深hef及錨栓外徑dnom或d有關(guān)。第三種是錨栓中心受剪時，混凝土沿反方向被錨栓撬壞（圖2.1.15）。第四種是群錨受拉時，混凝土受錨栓的脹力產(chǎn)生沿錨栓連線的劈裂破壞（圖2.1.16）?；幕炷疗茐?，尤其是第一、第二種破壞，是錨

21、固破壞的基本形式，特別是短粗的機(jī)械錨栓；此種破壞表現(xiàn)出一定脆性，破壞荷載離散性較大。對于結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件后錨固連接設(shè)計，應(yīng)避免這種破壞形式。拔出破壞對機(jī)械錨栓有兩種破壞形式，一種是錨栓從錨孔中整體拔出（圖2.1.17），另一種是螺桿從膨脹套筒中穿出（圖2.1.18）。前者主要是施工安裝方法不當(dāng)，如鉆孔過大，錨栓預(yù)緊力不夠；后者主要是錨栓設(shè)計構(gòu)造不合理，如錨栓套筒材質(zhì)過軟，壁厚過薄，接觸表面過于光滑等。整體拔出破壞，由于承載力很低，且離散性大，很難統(tǒng)計出有用的承載力設(shè)計指標(biāo)，因此不允許發(fā)生。至于穿出破壞，偶發(fā)性檢驗表明雖具有一定承載力，但缺乏系統(tǒng)的試驗統(tǒng)計數(shù)據(jù)供應(yīng)用，且變形曲線存在

22、較大滑移，對于受拉、邊緣受剪、拉剪復(fù)合受力之錨固連接，宜避免發(fā)生，一旦發(fā)生應(yīng)按附錄A的方法，通過承載力現(xiàn)場檢驗予以評定，且檢驗數(shù)量加倍，以保證應(yīng)有的安全可靠性。化學(xué)植筋及長螺桿基材混凝土破壞，主要有三種形式。第一種是錨筋受拉，當(dāng)錨深很淺（hef/d <9）時，形成以基材表面混凝土錐體及深部粘結(jié)拔出之混合型破壞，這種破壞錐體一般較小，錐徑約一倍錨深，錐頂位于約hef/3處，其余2 hef/3為粘結(jié)拔出（圖2.1.13）。第二種是錨筋受剪時，形成以錨筋軸為頂點的一定深度的楔形體破壞，其情況與機(jī)械錨栓相似。第三種是錨筋受拉，當(dāng)錨筋過于靠近構(gòu)件邊緣（C<5d），或間距過?。⊿<5d）

23、時，會產(chǎn)生劈裂破壞?；炷粱钠茐谋憩F(xiàn)出較大脆性，破壞荷載離散性較大，尤其是開裂混凝土基材。 化學(xué)植筋及長螺桿拔出破壞有兩種形式：沿膠筋界面拔出和沿膠混界面拔出。正常情況，拔出破壞多發(fā)生在錨深過淺時，其性能遠(yuǎn)不如鋼材破壞好。研究與實踐表明，化學(xué)植筋及長螺桿因其錨固深度可任意調(diào)節(jié)，其破壞形態(tài)設(shè)計容易控制。因此，對于結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨連接設(shè)計，根據(jù)我國建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)精神，可用控制錨固深度辦法，嚴(yán)格限定為鋼材破壞一種模式。4.2.6 表4.2.6錨固承載力分項系數(shù)，主要是參考混凝土用錨栓歐洲技術(shù)批準(zhǔn)指南（ETAG）制定的，對于非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的錨固設(shè)計，取值與ETAG相同。問題是本規(guī)程錨栓應(yīng)用范圍

24、已涉及到一般工程結(jié)構(gòu)的后錨固連接，由于這方面國外工程經(jīng)驗的局限和國內(nèi)經(jīng)驗的缺乏，加之我國結(jié)構(gòu)設(shè)計思路與ETAG不完全一致，故對一般結(jié)構(gòu)構(gòu)件，本規(guī)程取值較ETAG普遍有所提高，提高幅度：鋼材破壞時為1112%，混凝土基材破壞時為3644%。具體數(shù)值詳見表1，表4.2.6在此基礎(chǔ)上進(jìn)行了簡化處理。本規(guī)程取消了錨栓安裝質(zhì)量三個等級劃分，僅保留了合格與不合格一個標(biāo)準(zhǔn)，原因是規(guī)程難于量化區(qū)分，工程中也很難掌握。但不可忽視施工質(zhì)量高低的有利和不利影響。表1 錨固承載力分項系數(shù)取值對照符號名稱及涵義ETAG本規(guī)程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件本規(guī)程結(jié)構(gòu)構(gòu)件混凝土強度分項系數(shù)1.51.8混凝土抗拉強度附加系數(shù)1.21.3錨栓安裝

25、質(zhì)量附加系數(shù)受拉高精度1.0/標(biāo)準(zhǔn)精度1.21.3可接受的低質(zhì)量1.4/受剪1.01.1基材混凝土破壞分項系數(shù)（，） 錨栓或植筋鋼材破壞分項系數(shù)受拉1.2fstk/fyk1.41.3fstk/fyk1.55受剪1.2fstk/fyk1.25（fstk800MPa且fyk/fstk0.8）1.3fstk/fyk1.4（fstk800MPa且fyk/fstk0.8）4.2.7 后錨固連接改變用途和使用環(huán)境將影響其安全可靠性和耐久性，因此必須經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計許可。5 錨固連接內(nèi)力分析5.1 一般規(guī)定5.1.1 群錨錨固連接時，各錨栓內(nèi)力是按彈性理論平截面假定進(jìn)行分析，但若對錨固破壞類型加以控制，使之

26、僅發(fā)生錨栓或植筋鋼材破壞，且錨栓或植筋為低強（5.8級）鋼材時，則可按考慮塑性應(yīng)力重分布的極限平衡理論進(jìn)行簡化計算，即與混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定相似，拉區(qū)錨栓按均勻受力計算，壓區(qū)混凝土近似按矩形應(yīng)力圖形計算。除化學(xué)植筋外，一般機(jī)械錨栓是通過“膨脹擠壓摩擦”而產(chǎn)生錨固力，反向則不能成立，故不能傳遞壓力，因此，壓區(qū)錨栓不考慮受力。5.1.2 公式（5.1.2）在于精確判別基材混凝土是否開裂，以便對基材混凝土破壞錨固承載力進(jìn)行相應(yīng)（未裂與開裂）計算。l為外荷載在基材錨固區(qū)所產(chǎn)生的應(yīng)力，拉為正，壓為負(fù)；R為混凝土收縮、溫度變化及支座位移所產(chǎn)生的應(yīng)力。此判別式涵義是，不管什么原因，只要基材錨固區(qū)混凝土出現(xiàn)

27、拉應(yīng)力，均一律視為開裂混凝土。5.2 群錨受拉內(nèi)力計算5.2.15.2.2 分別給出了按彈性理論分析時，群錨在軸心受拉、偏心受拉荷載下，受力最大錨栓的內(nèi)力。5.3 群錨受剪內(nèi)力計算5.3.1 群錨在剪切荷載V及扭矩T作用下，錨栓是否受力，應(yīng)根據(jù)錨板孔徑與錨栓直徑的適配情況及邊距大小而定，當(dāng)錨栓與錨板孔緊密接觸（）且邊距較大（c10hef）時，各錨栓平均分?jǐn)偧袅?，是理想的受力狀態(tài)（圖5.3.1-1）；反之，各錨栓受力很不均勻，因混凝土脆性而產(chǎn)生各個擊破現(xiàn)象，參照ETAG規(guī)定，計算上僅考慮部分錨栓受力（圖5.3.1-2）。有時，為使剪力分布更為合理，可進(jìn)行人工干預(yù)，即將某些錨板孔沿剪力方向開設(shè)為長

28、槽孔，則這些錨栓就不參與受力（圖5.3.1-3）。5.3.25.3.4 分別給出了按彈性理論分析時群錨在剪力V作用下、扭矩T作用下、剪力V與扭矩T共同作用下，參與工作的各錨栓所受剪力。6 承載能力極限狀態(tài)計算6.1 受拉承載力計算6.1.1 后錨固連接受拉承載力應(yīng)按錨栓鋼材破壞、錨栓拔出、混凝土錐體受拉破壞、劈裂破壞等4種破壞類型，及單錨與群錨兩種錨固連接方式，共計8種情況分別進(jìn)行計算（表6.1.1）。對于單錨連接，外力與抗力比較明確，計算較為簡單。對于群錨連接，情況較為復(fù)雜：當(dāng)為鋼材破壞和拔出破壞時，破壞主要出現(xiàn)在某些受力最大錨栓（假定錨栓品種規(guī)格及參數(shù)均相同），因此，一般只計算受力最大（）

29、錨栓即可；當(dāng)為混凝土錐體破壞或劈裂破壞時，主要表現(xiàn)為群錨基材整體破壞，因此很難區(qū)分和確定每根錨栓的抗力，故取進(jìn)行整體錨固計算。6.1.2 參考ETAG，錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值，一律根據(jù)鋼材的極限抗拉強度fus，取標(biāo)準(zhǔn)值fstk計算，而未取fyk。主要考慮是：錨栓所用鋼材，強度均較高，一般無明顯屈服點，與拉斷力直接對應(yīng)的是fus，取fstk更直接；機(jī)械錨栓是在較大預(yù)緊力下工作，其性能相當(dāng)于預(yù)應(yīng)力筋；普通化學(xué)植筋鋼材雖有明顯屈服點，但表4.2.6植筋鋼材破壞分項系數(shù)已按rs=fstk/fyk(為換算系數(shù))進(jìn)行了換算。經(jīng)用擴(kuò)孔型錨栓及膨脹型錨栓對錨栓鋼材破壞時的受拉承載力公式（6.1

30、.2）進(jìn)行了驗證，錨固深度分別為hef=125mm和120mm，hcr，均表現(xiàn)為錨栓拉斷破壞，拉斷承載力試驗值與計算值之比/=/Asfus=1.001.11。6.1.3 單錨或群錨混凝土錐體受拉破壞是后錨固受拉破壞的基本形式，特別是膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓，影響因素眾多，計算較為復(fù)雜。受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值NRk,c公式（6.1.3-2），包含單根錨栓在理想狀態(tài)下的承載力標(biāo)準(zhǔn)值及計算面積，單錨或群錨實際破壞面積，邊距影響，鋼筋剝離影響，荷載偏心影響及未裂影響等項目。6.1.4 單根錨栓在理想錨固狀態(tài)下，混凝土基材受拉破壞承載力主要試驗依據(jù)及驗證情況如下：1. 受拉時混凝土錐體破壞承載力分布曲線為檢驗單

31、根錨栓受拉時混凝土錐體破壞承載力及其概率分布函數(shù)，采用膨脹型錨栓進(jìn)行了錨固抗拔力試驗?；幕炷翉姸鹊燃墳镃25，厚200mm，錨栓數(shù)量76根，錨固深度hef=60mm，螺桿為M12，擰緊扭矩T=65Nm。試驗方法按ETAG附錄A拉伸試驗方法進(jìn)行，支承環(huán)內(nèi)徑4hef。承載力實測概率分布經(jīng)整理后示于圖2。由圖示可知，該概率分布基本屬于正態(tài)分布。76根錨栓的平均極限抗拔力mNu=36.3kN，均為混凝土破壞，變異系數(shù)=10.7%，散布范圍在2846kN之間。平均值與眾值十分接近。試驗值與回歸公式（1）相比，偏于安全。2. 膨脹錨栓受拉時，混凝土錐體破壞承載力回歸公式 按ETAG規(guī)定，在無間距和邊距

32、影響的理想條件下，單根膨脹型錨栓或擴(kuò)孔型錨栓受拉時，非開裂混凝土錐體破壞承載力統(tǒng)計公式為：Nuc=13.5 （1）據(jù)此，就主變量錨固深度hef（mm）及混凝土立方體強度fcu（MPa）對Nuc的影響，即公式（1）的適用性進(jìn)行了檢驗。采用的錨栓為M10、M12、M18膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓，錨固深度hef=42.5125mm，混凝強度等級為C25C50。試驗結(jié)果表明，錨深較淺、基材強度較低時，主要表現(xiàn)為混凝土錐體破壞，承載力Nu應(yīng)按式（1）計算，試驗值與計算值之比=0.951.21，試驗值與公式（1）較為吻合。錨固承載力計算，本規(guī)程基調(diào)是以開裂混凝土為主，因為按公式（5.1.2）判別，多數(shù)均屬開

33、裂混凝土。對于開裂混凝土錐體破壞承載力，ETAG給定的統(tǒng)計公式為： Nuc=9.5 （2）變異系數(shù)=0.15，則標(biāo)準(zhǔn)值為：=（1-1.645×0.15）Nuc7.0 （6.1.4）為了檢驗國產(chǎn)錨栓對公式（1）的適用情況，分別對六個廠家計8種類型錨栓，進(jìn)行了錨固抗拔力試驗及抗剪試驗。錨栓規(guī)格為M10M16，錨固深度hef=53100mm，基材為C25混凝土。試驗結(jié)果表明，錨栓受拉時基本上為混凝土錐體破壞，極限抗拔力波動范圍較大，/Nuc=0.511.17，但多數(shù)仍與公式（1）計算值吻合。目前國內(nèi)一些錨栓的主要問題是：品種單一，構(gòu)造簡單，加工粗糙，大多為蹬粗螺桿與白鐵皮套筒組成，擰緊時螺

34、桿常一起轉(zhuǎn)；螺母太薄，絲扣易損傷；受力時松弛滑移現(xiàn)象嚴(yán)重。如圖3，若以超出5%的極限變形值（0.05u）作為不可接受的滑移量，那么，滑移荷載N1（或V1）與極限荷載Nu（或Vu）之比，N1/Nu=0.620.76，V1/Vu=0.10.32。這一現(xiàn)象表明，國產(chǎn)某些錨栓應(yīng)加以改進(jìn)，使用應(yīng)當(dāng)特別注意。3. 化學(xué)植筋受拉時，混合型破壞承載力回歸公式按ETAG歸類，化學(xué)植筋是粘結(jié)型錨栓的一種，但ETAG對化學(xué)植筋及粘結(jié)型錨栓錨固混凝土錐體破壞與粘結(jié)拔出之混合型破壞時的受拉承載力，并未給定計算公式，盡管國外進(jìn)行過定量的試驗研究。然而，化學(xué)植筋在我國建筑工程乃至整個土木工程中，應(yīng)用極為普遍，量大面廣。據(jù)此

35、，本規(guī)程結(jié)合我國具體情況，對化學(xué)植筋的極限抗拔力進(jìn)行了較為系統(tǒng)地試驗研究，所用膠種型號較多，有DJR-DWM膠、XH130ABC膠、XH111AB膠、XH131ABC膠、HX-JMG膠、YS-JGN膠、YJS-1膠、ESA膠、RM管裝膠、ZL-JGM膠、匯麗錨固膠、管裝JCT膠以及JJK型膠等；所用鋼筋為級1220及RGM12×160螺桿，錨固深度hef=32215mm（hef/d=214.6）,基材混凝土為C25C30。試驗結(jié)果列于表2和圖4。由列表數(shù)值可知，隨著相對錨固深度hef/d的變化，破壞形態(tài)亦在發(fā)生變化，當(dāng)hef/d9時，主要表現(xiàn)為混凝土錐體與鋼筋拔出之混合型破壞（帶錐拔

36、出），當(dāng)hef/d9時，則多表現(xiàn)為鋼筋拉斷破壞。就混合型破壞極限承載力而言，根據(jù)國內(nèi)外有效試驗數(shù)據(jù)，經(jīng)統(tǒng)計分析，提出了回歸公式如下：Nuc=15（hef-30 （N） （3）式中 hef鋼筋或螺桿錨固深度（mm）； fcu混凝土立方體抗壓強度（MPa）。試驗值與回歸公式（3）計算值之比/Nuc=0.871.42，表明按公式（3）計算偏于安全；螺桿與鋼筋并無本質(zhì)區(qū)別。鋼筋拉斷時，/Nus=0.901.26。對于開裂混凝土，Eligehausen,R和Mallee,R的研究表明，混凝土錐體組合型破壞承載力會大幅度降低，離散性會顯著增大，降低系數(shù)近似取0.41，變異系數(shù)近似取=0.3，則其標(biāo)準(zhǔn)值為：

37、 =3.0(hef-30)1.5 （N） （4）式中 fcu,k混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）。61 化學(xué)植筋(栓)抗拔力試驗結(jié)果匯總 表2膠種鋼筋(栓)規(guī)格基材情況錨固深度試驗破壞荷載 (kN)計算破壞何載Nu (kN)破壞特征備 注hef (mm)hef/d幅度平均DJR-PTM12=39(C30)1201063.364.764.21.09鋼筋拉斷或接近NusNuc =80kNDJR-DWM1201063.965.464.558.8(s)1.1017514.664.467.765.51.11鋼筋拉斷Nuc =163.6kNDJR-PTM16鋼質(zhì)套筒3223739.9(pa)0.93鋼

38、筋拔出以鋼質(zhì)套筒為基材，研究膠筋界面破壞拉拔力：fv=19.85MPa4836359.9(pa)1.0564482.679.8(pa)1.04805101.299.8(pa)1.01966118119.8(pa)0.98鋼筋拉斷XH111AB805100.196.2(pa)1.04鋼筋拔出fv=18.46MPa(鋼一花崗巖)966106104.6(s)1.01拔出，但臨近Nus11271091.04鋼筋拉斷XH130ABC12=39(C30)15012.563.866.965.71.12鋼筋拉斷Nuc =123.1kNXH111AB14512.158.766.763.358.8(s)1.08N

39、uc =115.5kNXH131ABC14612.267.169.168.21.16Nuc =117.0kNXH130ABC201608161.8163.2162.4138.8(c)1.17帶錐拔出XH111AB1587.9168.6174.0171.4135.7(c)1.26XH131ABC1608166.8190.0176.1138.8(c)1.27A1A2A325D30=30.911506142149145.5140.1(pc)1.04鋼筋拔出深鉆孔，部分粘接，150、200、250為底部粘結(jié)長度，研究膠砼界面破壞拉拔力。加鋼墊板約束破壞形態(tài)，研究膠砼界面破壞拉拔力。 2008185.5

40、187.1186.3186.8(pc)1.0025010229.7236.1233.5233.5(pc)1.00XH131ABC16D20=39(C30)48354.256.255.233.6(pc)1.64鋼筋拔出64470.070.044.8(pc)1.56966110.0114.4112.5104.6(s)1.08鋼筋縮頸，達(dá)Nus112798.0116.8110.21.051288115.6117.8116.71.16144996.2112.0104.11.00 續(xù)表2 膠種鋼筋(栓)規(guī)格基材情況錨固深度試驗破壞荷載(kN)計算破壞何載(kN)破壞特征備注(mm)幅度平均HX-JMG1

41、2=39(C30)1201069.070.269.658.8(s)1.18鋼筋斷=80.0kN1616010118.8120.1119.6104.6(s)1.14=138.8kN201527.6177.0180.6178.6126.2(c)1.42帶錐拔出YS-JGN12=39(C30)1201066.868.967.958.8(s)1.15鋼筋縮頸=80.0kN1616010115.8116.5116.1104.6(s)1.11=138.8kN201527.6171.6176.0174.3126.2(c)1.38帶錐拔出YJS-114=36.4(C28)1401070.990.584.378

42、.5(s)1.07鋼筋縮頸=104.4kN2020010162.5176.3171.0163.4(s)1.05=200.6kNESA12=36.4(C28)13010.858.267.563.958.8(s)1.09鋼筋縮頸=90.5kN1417012.1111.6112.7112.289.3(s)1.26=149.9kNRM膠管RGM12×160=33.9(C25)1109.253.555.054.362.5(c)0.87帶錐拔出ZL-JGN12=39(C30)1008.337.459.852.254.9(c)0.95帶錐拔出1416910.6102.8107.3105.6104.

43、6(s)1.01鋼筋縮頸=153.5kN2021510.8155.3170.0161.4163.4(s)0.99=235.7kN匯麗牌錨固膠散裝14=39(C30)966.934.250.444.450.2(c)0.88帶錐拔出16011.458.870.062.969.9(s)0.90鋼筋縮頸=69.9kN為實測值20014.361.079.671.169.9(s)1.02鋼筋斷管裝M12×160806.740.655.846.633.1(c)1.41帶錐拔出1008.342.652.548.754.9(c)0.8912010.049.657.152.750.6(s)1.04鋼筋縮

44、頸=80.0kNJCT管裝M10×130=39(C30)90941.446.843.543.5(c)1.00帶錐拔出M12×1701201051.253.452.156.2(s)0.93錨栓拉斷M12×1601008.361.467.064.056.2(s)1.14錨栓拉斷JGN-3112=39(C30)1201063.866.665.358.8(s)1.11鋼筋拉斷鋼筋拉斷鋼筋拉斷1616010116.4118.1116.0104.6(s)1.11201501607.58174182.7178.5163.4(c)1.09注： s表示鋼材破壞，c表示混凝土錐體混合

45、型破壞，pa表示膠筋界面拔出破壞，pc表示膠砼界面拔出破壞。736.1.7 錨栓受拉混凝土錐體破壞時，混凝土圓錐直徑，從統(tǒng)計看是固定的，對于膨脹型錨栓，ETAG認(rèn)定為3hef，本次檢驗結(jié)果大體相當(dāng)。當(dāng)錨栓位于構(gòu)件邊緣，其距離c1.5hef時，破壞時就形不成完整的圓錐體，因此，承載力會降低。ETAG用下列系數(shù)反映c的降低影響： =0.7+0.31 （6.1.7）式中為臨界邊距，對于膨脹型錨栓=1.5hef。為檢驗公式（6.1.7）的適用性，選用了M12之膨脹型錨栓及粘結(jié)型錨栓進(jìn)行邊距的影響試驗，邊距c的變化范圍為45mm。試驗結(jié)果表明，粘結(jié)型錨栓邊距c對承載力Nu的影響很小或根本就無影響，=1。

46、究其原因，主要是粘結(jié)型錨栓無膨脹擠壓力，破壞機(jī)理也不是完全的錐體理論。相反，膨脹型錨栓c對Nu的影響較大，公式（6.1.7）基本上反映了這一影響，/Nuc，大多數(shù)為1.011.03，但個別為0.450.86，試驗值比計算偏低較多。其原因有二：一是該種錨栓較為特殊，屬于無套筒的簡易錨栓；二是邊距過小時（ccmin），會直接產(chǎn)生邊沿混凝土側(cè)向脹裂破壞，而不是錐體受拉破壞，因此，邊距最小值cmin限定很有必要。cmin應(yīng)由廠家通過系統(tǒng)試驗認(rèn)證給定。6.1.8 基材適量配筋，總體上說，對錨固性能有利。但配筋過多過密時，在混凝土錐體受拉破壞模式下，會因鋼筋的隔離作用，而出現(xiàn)表層素混凝土殼（保護(hù)層）先行剝

47、離，從而降低了有效錨固深度hef。系數(shù)則反應(yīng)了這一影響。6.1.10 比較公式（1）與（2）可知，膨脹型錨栓及擴(kuò)孔型錨栓未裂混凝土錐體破壞承載力大約為開裂混凝土?xí)r的1.4倍。若以開裂混凝土為基準(zhǔn)，則未開裂混凝土提高系數(shù)=1.4。同理，化學(xué)植筋及粘結(jié)型錨栓未裂混凝土混合型破壞承載力約為開裂混凝土?xí)r的2.44倍，故=2.44。6.1.11 基材混凝土劈裂破壞分兩種情況，一種是發(fā)生在錨栓安裝階段，主要是預(yù)緊力所引起，另一種是使用階段，主要是外荷載所造成。但其根源，二者均是由于膨脹側(cè)壓力所致。當(dāng)、時，易發(fā)生安裝劈裂破壞，一旦發(fā)生，整個錨固系統(tǒng)就失去了繼續(xù)承載的能力，故不允許錨栓安裝劈裂破壞現(xiàn)象發(fā)生。、

48、及應(yīng)由錨栓生產(chǎn)廠家委托國家法定檢驗單位，通過系統(tǒng)的試驗分析提出。當(dāng)、，但不滿足荷載劈裂條件時，隨著錨栓所受外荷載的增大，錨栓對混凝土孔壁的膨脹擠壓力會隨之增加，此時的劈裂破壞則屬荷載造成的劈裂破壞，其量值與混凝土錐體破壞承載力大體相應(yīng)，但、計算中的和應(yīng)由和替代，且多了一項構(gòu)件相對厚度影響系素。 關(guān)于機(jī)械錨栓穿出破壞，因缺乏系統(tǒng)試驗資料，且性能欠佳，本規(guī)程除在適用條件給于嚴(yán)格控制外，未具體給定承載力計算值，其值應(yīng)由廠家通過試驗認(rèn)證后提供?；瘜W(xué)植筋或粘結(jié)型錨栓受拉拔出破壞理論上有兩種模式，一種是沿著膠體與鋼筋界面破壞，另一種是沿著膠體與混凝土孔壁界面破壞。1. 沿著錨固膠與鋼筋界面拉剪破壞時，承載

49、力主要取決于錨固膠與鋼筋的粘結(jié)抗剪強度。為迫使破壞僅沿錨固膠與鋼筋界面發(fā)生，要求基材強度足夠高，可采用花崗巖和大理石，本試驗采用鋼質(zhì)基材，如圖5所示，即以鋼棒鉆孔（鋼套筒）作為錨固體，以DJR-PTM膠和XH131ABC膠，植入16鋼筋進(jìn)行了抗拔試驗，其錨深與鋼筋直徑之比hef/d=27。試驗結(jié)果列于表2。由表列數(shù)值可知，hef/d=24時，主要表現(xiàn)為拔出破壞，hef/d=45時，鋼筋全部進(jìn)入流限，hef/d=67時，絕大部分為鋼筋拉斷破壞。據(jù)此，可以近似得到膠筋界面破壞的受拉承載力計算公式如下：=17.5hef （N） （5）式中 Äv錨固膠的鋼鋼粘結(jié)抗剪強度（Mpa）；d鋼筋直徑

50、（mm）。/Nu=0.931.05，表明試驗值與計算值吻合(圖6)。對于開裂混凝土，若承載力降低系數(shù)近似取0.6，變異系數(shù)取0.16，則可得到膠筋界面破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值為： =7.7hef （N） （6）式中 fvk錨固膠的鋼鋼粘結(jié)抗剪強度標(biāo)準(zhǔn)值（Mpa）。2. 由于混凝土的抗剪強度比膠的粘結(jié)抗剪強度低，故沿著錨固膠與鉆孔混凝土界面拉剪破壞時，承載力主要取決于混凝土的抗剪強度。為模擬膠混凝土界面破壞，哈爾濱工業(yè)大學(xué)采用深鉆孔，僅底部局部灌膠粘結(jié)辦法，植入25鋼筋（圖7a）；中國建筑科學(xué)研究院采用穿心式千斤頂，拉拔時套入一塊孔徑與鋼筋直徑一致的鋼墊板，植入16鋼筋(圖7b)。二者均沿膠與混

51、凝土界面拉剪破壞，故其結(jié)果（表2）可認(rèn)為是膠混凝土界面破壞的代表。根據(jù)其試驗結(jié)果，可近似得到膠混凝土界面破壞的受拉承載力計算公式如下： =5.6hef （N） （7）式中 錨孔直徑（mm）。由表2可知，=1.001.64（圖6）。開裂混凝土情況與混凝土錐體混合型破壞相近，降低系數(shù)近似取0.41，變異系數(shù)取0.16，則膠混凝土界面破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值Nrk，Pc為： =1.7hef （N） （8） 6.2 受剪承載力計算6.2.1 后錨固連接受剪承載力應(yīng)按錨栓鋼材破壞、混凝土剪撬破壞、混凝土邊緣楔形體破壞等3種破壞類型，以及單錨與群錨兩種錨固方式，共計6種情況分別進(jìn)行計算（表6.2.1）。對

52、于群錨連接，當(dāng)為鋼材破壞時，主要表現(xiàn)為某根受力最大錨栓的破壞，故取計算即可；當(dāng)為邊緣混凝土楔形體破壞及混凝土撬壞時，則主要表現(xiàn)為群錨整體破壞，故取進(jìn)行整體錨固計算。6.2.2 錨栓鋼材受剪破壞分純剪和拉彎剪復(fù)合受力兩種情況。對于無杠桿臂純剪鋼材破壞時的承載力標(biāo)準(zhǔn)值，參照ETAG取： = 0.5ASfstk （6.2.2-2）但對延性較低的硬鋼群錨，因各錨栓應(yīng)力分布不可能很均勻，故乘以0.8降低系數(shù)。為檢驗式（6.2.2-2）,選用了M10和M12膨脹錨栓和粘結(jié)型錨栓進(jìn)行抗剪試驗，錨固深度在50mm90mm之間。試驗按ETAG附錄A剪切試驗方法進(jìn)行。試驗結(jié)果可知，/Nu=1.061.18，式（6.2.2-2）偏于安全。對于有杠桿臂的受剪，因錨栓處在拉、彎、剪的復(fù)合受力狀態(tài)，根據(jù)鋼材破壞強度理論，其折算受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值可由公式（6.2.2-3）、（6.2.2-4）和（6.2.2-5）聯(lián)介獲得。其中所謂無約束，是指被連接件錨板在受力過程中，既產(chǎn)生平移又發(fā)生轉(zhuǎn)動（圖6.2.2-2a），錨栓桿相當(dāng)于懸臂桿，故彎矩較大；所謂全約束，是指被連接件錨板在受力過程中只產(chǎn)生平移，不發(fā)生轉(zhuǎn)動（圖6.2.2-2