塔吊基礎施工方案(1、6、7、8號樓)

1、江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 1 目目 錄錄一、工程概況.2二、編制依據(jù).3三、塔吊基礎鋼筋成型表.4四、塔吊基礎定位圖、剖面圖、配筋剖面圖.5五、矩形板式樁基礎計算書.7六、塔吊安裝位置總平面圖16江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 2一一、工工程程概概況況1.11.1 工程基本概況工程基本概況工程名稱晉和天慶花園（商業(yè)、住宅樓小區(qū)）二期工程地點珠海市金灣區(qū)三灶鎮(zhèn)金海岸大道南側建設單位珠海市晉和天慶房地產(chǎn)開發(fā)有限公司設計單位蘭州市城市建設設計院珠海分院監(jiān)理單位珠海森茂工程項目管理有限公司質量監(jiān)督珠海市金灣區(qū)建設工程質量監(jiān)督檢測站安全監(jiān)督珠海市金灣區(qū)建設工程安

2、全監(jiān)督站施工單位江蘇省華建建設股份有限公司珠海分公司1.21.2 建筑功能、規(guī)模、面積與層高建筑功能、規(guī)模、面積與層高本工程晉和天慶花園位于金海岸大道南側，東臨三灶鎮(zhèn)園林管理區(qū)路，南臨擬建規(guī)劃路，西臨通往三灶中心區(qū)規(guī)劃路?？偨ㄖ娣e：157513.29m2，共 9棟建筑物（建筑物編號 1#9#） ，其中 1#8#為地上 2831 層的高層住宅，計劃每一棟高層樓施工安裝一部塔吊，其中 1、7、8 棟各采用安裝一部南海高達QTZ80（6012）塔吊，6 棟安裝一部南海高達 QTZ100(6015)塔吊，第一期先施工 2、3、4、5#樓 4 棟 4 臺塔吊已完成，本次施工 6、7、8 和 1 棟。除

3、綜合樓外均設一層地下室，其中 ：地下室基坑底面積（26025.81 m2）m2。標準層每層高 3.0m，建筑總高度分別 100.2m106m。表 1.1 安裝塔吊 建（構）筑物一覽表層數(shù)序號項目名稱棟數(shù)地上地下標準層層高（m）基底面積（m2）總建筑面積（m2）總高度（m）1住宅（1 棟）13013.0491.4113398.7995.005住宅（6 棟）13013.0588.7415993.1093.00江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 36住宅（7 棟）13013.0588.7415993.1093.007住宅（8 棟）13013.0588.7415993.1093.002、

4、編制說明編制說明 1、編制依據(jù)1.1塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-20091.2建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-20111.3混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20101.4建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20121.5建筑樁基技術規(guī)范）JGJ97-20082、塔吊2.1 QTZ80(6012)塔式起重機使用說明書 ，佛山市南海高達建設機械有限公司。2.2 QTZ100(6015)塔式起重機使用說明書 ，佛山市南海高達建設機械有限公司。 3、混凝土標號為 C35，在基礎內預埋地腳螺栓，分布鋼筋和受力鋼筋等，基礎的制作應嚴格按圖施工，地腳螺栓應用鐵絲綁扎，絕對不允許采用點

5、焊來固定。4、混凝土基礎的尺寸如圖所示，總混凝土用量約 70m。5、基礎表面應平整，并校水平。6、四根直徑為 500 預制混凝土管樁單樁承載力特征值為 2100KN。經(jīng)由甲方、監(jiān)理單位、施工方及公司現(xiàn)場核實，現(xiàn)場八棟樓且每棟江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 4樓塔吊基礎用 4 根直徑為 500 的預制混凝土管樁，我單位擬用佛山市南海高達 QTZ80（6012）和佛山市南海高達 QTZ100(6015)型塔吊，該兩種機型基礎上層配筋 QTZ80（6012）為 25160 雙向，QTZ100(6015)為 25160（面筋） 、 25150（底筋） ，兩種機型塔吊基礎尺寸參照各自塔

6、吊基礎說明書，尺寸都是5000m5000m1400m 經(jīng)驗算基礎滿足現(xiàn)各機型的各項要求。7、基礎驗算時配筋尺寸等嚴格按照說明書要求制作，上部荷載按佛山市南海高達 QTZ80（6012）機型和佛山市南海高達 QTZ100(6015)機型驗算。三、塔吊基礎鋼筋成型表三、塔吊基礎鋼筋成型表（1）南海高達 QTZ80（6012）機型塔吊基礎鋼筋成型表序號序號部位部位規(guī)格規(guī)格形狀形狀長度長度數(shù)量數(shù)量重量重量（Kg）1基礎上一層2549002490032 條604.622基礎上二層2549002490032 條604.623基礎下一層2549002490032 條604.624基礎下二層254900249

7、0032 條604.625地腳螺栓定位加強筋25240016 條148.076拉筋141480100 條179.087馬鐙20340016 條134.25總計：2879.88其他材料其他材料序號序號材料材料數(shù)量數(shù)量1240 墻磚胎膜30.8m22400120014014030030030012501250江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 52C35、P6 砼35m33C15 砼2.7m3（2）佛山市南海高達 QTZ100(6015)機型塔吊基礎鋼筋成型表序號序號部位部位規(guī)格規(guī)格形狀形狀長度長度數(shù)量數(shù)量重量重量（Kg）1基礎上一層256700/775.062基礎上二層256700

8、/775.063基礎下一層256700/775.064基礎下二層256700/775.065地腳螺栓定位加強筋25200016 條123.46拉筋142000100 條178.987四周水平筋141050024 條304.92總計：3707.54其他材料其他材料序號序號材料材料數(shù)量數(shù)量1240 墻磚胎膜30.8m22C35、P6 砼35m33C15 砼2.7m3四、塔吊基礎定位圖、剖面圖、配筋剖面圖：490090090049009009004900900900490090090020001200400400490028002800江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 6;江蘇省華建

9、建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 7五、矩形板式樁基礎計算書五、矩形板式樁基礎計算書矩形板式樁基礎矩形板式樁基礎QTZ80-6012(二期二期)計算書計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性一、塔機屬性塔機型號QTZ80-6012江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 8塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)45塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)48塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)

10、1.8 二、塔機荷載二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)546起重臂自重G1(kN)60起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25小車和吊鉤自重G2(kN)5.4小車最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷載Qmax(kN)60江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 9最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)18.4最大起重力矩M2(kN.m)800平衡臂自重G3(kN)56.7平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.8平衡塊自重G4(kN)144平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)12 2、風荷載標準值、風荷載標準值k(

11、kN/m2)工程所在地廣東 珠海市工作狀態(tài)0.2基本風壓0(kN/m2)非工作狀態(tài)0.5塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度C類(有密集建筑群的城市市區(qū))工作狀態(tài)1.763風振系數(shù)z非工作狀態(tài)1.849風壓等效高度變化系數(shù)z0.88工作狀態(tài)1.95風荷載體型系數(shù)s非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35工作狀態(tài)0.81.21.7631.950.880.20.581風荷載標準值k(kN/m2)非工作狀態(tài)0.81.21.8491.950.880.51.523 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)546+60

12、+5.4+56.7+144812.1江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 10起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)812.1+60872.1水平荷載標準值Fvk(kN)0.5810.351.84817.569傾覆力矩標準值Mk(kNm)6025+5.418.4-56.76.8-14412+0.9(800+0.517.56948)585.29非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1812.1水平荷載標準值Fvk(kN)1.5230.351.84846.056傾覆力矩標準值Mk(kNm)6025+5.40-56.76.8-14412+0.546.05648491

13、.784 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2812.1974.52起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)974.52+841058.52水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.417.56924.597傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(6025+5.418.4-56.76.8-14412)+1.40.9(800+0.517.56948)922.247非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2812.1974.52水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.446.05664.4

14、78傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(6025+5.40-56.76.8-14412)+1.40.546.05648811.21 三、樁頂作用效應計算三、樁頂作用效應計算承臺布置承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 11樁直徑d(m)0.5承臺參數(shù)承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值：

15、Gk=bl(hc+h)=55(1.425+019)=875kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2875=1050kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(872.1+875)/4=436.775kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 12 =(872.1+875)/4+(585.29+17.5691.4)/5.374=550.263k

16、N Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(872.1+875)/4-(585.29+17.5691.4)/5.374=323.287kN 2、荷載效應基本組合、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1058.52+1050)/4+(922.247+24.5971.4)/5.374=705.15kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1058.52+1050)/4-(922.247+24.5971.4)/5.374=349.11kN 四、樁承載力驗算四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80

17、樁基成樁工藝系數(shù)C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)22樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2100樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100最大裂縫寬度lim(mm)0.2普通鋼筋相對粘結特性系數(shù)V1預應力鋼筋相對粘結特性系數(shù)V0.8地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.4是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)c0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)江蘇省華建建設股份

18、有限公司 塔吊基礎專項施工方案 13雜填土3.322000.7220粘性土2.9243400.7340粗砂4.2243400.7340粘性土5.8243400.7340強風化巖15504500.7450 1、樁基豎向抗壓承載力計算、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.5220)/2.5=550/2.5=220kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.196)/4=6.054m2 復合樁基豎向

19、承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.571(1.92+2.924+4.224+5.824+7.250)+4500.196+0.12206.054=1279.312kN Qk=436.775kNRa=1279.312kN Qkmax=550.263kN1.2Ra=1.21279.312=1535.174kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=323.287kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=23.142162/4=402mm2 縱向預應力鋼

20、筋截面面積：Aps=nd2/4=113.14210.72/4=989mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=705.15kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2100kN 滿足要求！江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 14 (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=323.287kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、裂縫控制計算、裂縫控制計算 Qkmin=323.287kN0 不需要進行裂縫控制計算！ 五、承臺計算五、承臺計算承臺配筋承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25160 承臺底部短向配筋HRB400 251

21、60承臺頂部長向配筋HRB400 25160 承臺頂部短向配筋HRB400 25160 1、荷載計算、荷載計算 承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(705.15+(349.11)5.374/2=2832.803kNm X方向：Mx=Mab/L=2832.8033.8/5.374=2003.094kNm Y方向：My=Mal/L=2832.8033.8/5.374=2003.094kNm 2、受剪切計算、受剪切計算 V=F/n+M/L=1058.52/4 + 922.247/5.374=436.242kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：

22、hs=(800/1338)1/4=0.879 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.8-0.5)/2=0.75m a1l=(al-B-d)/2=(3.8-1.8-0.5)/2=0.75m 剪跨比：b=a1b/h0=750/1338=0.561，取b=0.561； l= a1l/h0=750/1338=0.561，取l=0.561； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.561+1)=1.121 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.561+1)=1.121 hsbftbh0=0.8791.1211.5710351.338=10357.

23、332kN hslftlh0=0.8791.1211.5710351.338=10357.332kN V=436.242kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10357.332kN 滿足要求！江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 15 3、受沖切計算、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.8+21.338=4.476m ab=3.8mB+2h0=4.476m，al=3.8mB+2h0=4.476m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=2003

24、.094106/(1.0316.7500013382)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=2003.094106/(0.9931338360)=4186mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4186,0.00250001338)=13380mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=15831mm2A1=13380

25、mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=2003.094106/(1.0316.7500013382)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2003.094106/(0.9931338360)=4186mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250

26、001338)=13380mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=15831mm2A2=13380mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=15831mm20.5AS1=0.515831=7916mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=15831mm20.5AS2=0.515831=7916mm2江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 16 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖六、配筋示意圖承臺配筋圖矩形板式塔吊樁基礎矩形板式塔吊樁基礎QTZ100-6015計

27、算書計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性一、塔機屬性塔機型號QTZ100-6015塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)45塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)48塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8 二、塔機荷載二、塔機荷載江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 17塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)648起重臂自重G1(kN)64起重

28、臂重心至塔身中心距離RG1(m)30小車和吊鉤自重G2(kN)6.2小車最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷載Qmax(kN)80最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)15.4最大起重力矩M2(kN.m)1000平衡臂自重G3(kN)630平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.8平衡塊自重G4(kN)168江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 18平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)14.6 2、風荷載標準值、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地廣東 珠海市工作狀態(tài)0.2基本風壓0(kN/m2)非工作狀態(tài)0.5塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度C類(有

29、密集建筑群的城市市區(qū))工作狀態(tài)1.763風振系數(shù)z非工作狀態(tài)1.849風壓等效高度變化系數(shù)z0.88工作狀態(tài)1.95風荷載體型系數(shù)s非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35工作狀態(tài)0.81.21.7631.950.880.20.581風荷載標準值k(kN/m2)非工作狀態(tài)0.81.21.8491.950.880.51.523 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)648+64+6.2+630+1681516.2起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)1516.2+801596.2水平荷載標準值Fv

30、k(kN)0.5810.351.84817.569傾覆力矩標準值Mk(kNm)6430+6.215.4-6306.8-16814.6+0.9(1000+0.517.56948)3441.83非工作狀態(tài)江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 19豎向荷載標準值Fk(kN)Fk11516.2水平荷載標準值Fvk(kN)1.5230.351.84846.056傾覆力矩標準值Mk(kNm)6430+6.20-6306.8-16814.6+0.546.056483711.456 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.21516.

31、21819.44起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.480112豎向荷載設計值F(kN)1819.44+1121931.44水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.417.56924.597傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(6430+6.215.4-6306.8-16814.6)+1.40.9(1000+0.517.56948)3874.297非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.21516.21819.44水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.446.05664.478傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(6430+6.20-6306.8-16814.6)+1.40.546

32、.056484232.678 三、樁頂作用效應計算三、樁頂作用效應計算承臺布置承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8樁直徑d(m)0.5承臺參數(shù)承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 20承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.425+019)=875kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1

33、.2Gk=1.2875=1050kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1516.2+875)/4=597.8kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(1516.2+875)/4+(3711.456+46.0561.4)/5.374=1300.429kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(1516.2+875)/4-(3711.456+46.0561.4)/5.374=-

34、104.829kN 2、荷載效應基本組合、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 21 Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1819.44+1050)/4+(4232.678+64.4781.4)/5.374=1521.777kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1819.44+1050)/4-(4232.678+64.4781.4)/5.374=-87.057kN 四、樁承載力驗算四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度

35、(mm)35樁入土深度lt(m)22樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2100樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100最大裂縫寬度lim(mm)0.2普通鋼筋相對粘結特性系數(shù)V1預應力鋼筋相對粘結特性系數(shù)V0.8地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.4是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)c0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)雜填土3.322000.7220粘性土2.9243400.7340粗砂4.2243400.73

36、40粘性土5.8243400.7340江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 22強風化巖15504500.7450 1、樁基豎向抗壓承載力計算、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.5220)/2.5=550/2.5=220kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.196)/4=6.054m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.571(

37、1.92+2.924+4.224+5.824+7.250)+4500.196+0.12206.054=1279.312kN Qk=597.8kNRa=1279.312kN Qkmax=1300.429kN1.2Ra=1.21279.312=1535.174kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-104.829kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=104.829kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算， 樁身的重力標準值：Gp=ltAp(z-10)=220.196(25-10)=64.795kN Ra=uiqsi

38、ali+Gp=1.571(0.71.92+0.72.924+0.74.224+0.75.824+0.77.250)+64.795=805.237kN Qk=104.829kNRa=805.237kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=23.142162/4=402mm2 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113.14210.72/4=989mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 23 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=1521.777kN 樁身結構豎向承載力設計值：

39、R=2100kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=87.057kN fyAS+fpyAps=(270402.124+650989.123)10-3=751.503kN Q=87.057kNfyAS+fpyAps=751.503kN 滿足要求！ 4、裂縫控制計算、裂縫控制計算 裂縫控制按三級裂縫控制等級計算。 (1)、縱向受拉鋼筋配筋率 有效受拉混凝土截面面積：Ate =d2/4=5002/4=196350mm2 te=(As+Aps)/Ate=(402.124+989.123)/196350=0.007 0.01 取te=0.0

40、1 (2)、縱向鋼筋等效應力 sk=(Qk-Np0)/(Aps+As)=(104.829103-100103)/(989.123+402.124)=3.471N/mm2 (3)、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.653.11/(0.013.471)=-57.144 取=0.2 (4)、受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 dep=nidi2/niidi=(2162+1110.72)/(2116+110.810.7)=14.041mm (5)、最大裂縫寬度 max=crsk(1.9c+0.08dep/te)/Es=2.20.23.471(1.935+0.0

41、814.041/0.01)/200000=0.001mmlim=0.2mm 滿足要求！ 五、承臺計算五、承臺計算承臺配筋承臺配筋江蘇省華建建設股份有限公司 塔吊基礎專項施工方案 24承臺底部長向配筋HRB400 25150 承臺底部短向配筋HRB400 25150承臺頂部長向配筋HRB400 25160 承臺頂部短向配筋HRB400 25160 1、荷載計算、荷載計算 承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1521.777+(-87.057)5.374/2=3855.101kNm X方向：Mx=Mab/L=3855.1013.8/5.374=2725.968kNm Y方向：My=Mal/L=3855.1013.8/5.374=2725.968kNm 2、受剪切計算、受剪切計算 V=F/n+M/L=1819.44/4 + 4232.678/5.374=1242.48kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1338)1/4=0.879 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.8-0.5)/2=0.75m a1l=(al-B-d)/2=(3.8-1.8-0.5)/2=0.75m 剪跨比：b=a1b/h0=750/1338=0.561，取b=0.561； l= a1l/