工程110kV要塞變高支模施工方案

1、第一章工程概況及編制依據、工程概況工程名稱110kV要塞變原地增容改造工程地理位置先鋒路和楊岸路交界口建設單位江陰市供電公司設計單位江陰暨陽電力設計公司設計監(jiān)理單位江蘇興力工程建設監(jiān)理咨詢監(jiān)督單位無錫市電力建設工程質量監(jiān)督站施工總承包單位江蘇精享裕建工合同范圍施工圖中全部投資性質/合同質量目標優(yōu)質結構合同性質/合同工期150天110kV要塞變電所工程高支模局部主要集中在 110kVGIS室和主變室及主變散熱室,其板頂標高分別為10.55米、14.95米、11.95米.柱斷面尺寸為 600*700,屋面梁最大斷面尺寸為300*1000,板厚為120mm該部位結構為高 大模板施工,為此專門編制本施

2、工方案.具體尺寸、部位見后附圖二、編制依據序號名稱編號1建筑結構荷載標準?GB50009-20012建筑結構何我設計手冊?GBJ17-883建筑施工扣件鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-20014建筑施工平安檢查標準?JGJ59-995建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準?GB50300-20016混凝土結構施工質量驗收驗收標準?GB50204-20027混凝土泵送施工技術規(guī)程?JGJ/T10-958工程建設標準強制性條文房屋建筑局部?2002年版9現澆鋼筋混凝土樓屋面板及砌體設計與 施工技術規(guī)程?DBJ13-20-199910新編實用材料手冊?/11建筑施工模板平安技術標準JGJ162-2021

3、12扣件式鋼管模板局支撐設計和合用平安?/13建筑設計、結構設計施工圖紙/三、編制目的為增強本工程工程危險性較高工程超高超重模板工程支撐系統(tǒng)平安 專項施工方案的平安組織、技術及設計施工治理,堅持“平安第一、預防為 主、綜合治理的方針,預防建筑施工平安事故發(fā)生,落實責任,保證人身 和財產平安.第二章 施工準備一、技術準備1、技術部門做好圖紙會審工作,并按設計回復意見對相關部位、 人員做 好交底,施工過程中發(fā)現疑問及時與設計做好溝通,及時處理.2、召開工程現場技術交底會議,主模板施工技術舉措進行交底,并明確 相應治理范圍,使其施工前作好充分準備.3、對勞務作業(yè)隊伍進行施工前的平安、 質量技術交底和

4、平安生產、文明施工教育及治理宣傳二、勞動力準備分包隊伍選用具備建筑業(yè)勞務企業(yè)資質的成建制模板工程勞務作業(yè)分包 隊伍,具體負責全部模板分項工程的制作與安裝,并催促勞務企業(yè)配備相應 的技術、質量、平安治理人員,擬投入木工技術工人 15人,架子工4人,普 工10人.三、材料準備1、鋼管：應采用現行國家標準中規(guī)定的 3號普通鋼管,其質量應符合 GB-T700標準中規(guī)定,新鋼管應有產品質量合格證和質量檢驗報告,并進行 驗收.鋼管規(guī)格采用外徑48mm壁厚按實際取均值3mm外表應平直光滑, 不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和劃道.用于立桿、水 平橫桿的鋼管長度為4.56明每根鋼管的最大質量不大

5、于25kg.所采用的鋼 管必須規(guī)格統(tǒng)一.2、扣件：應采用可鍛鑄鐵制作的扣件,其材質應符合GB15831標準中的 規(guī)定,采購的扣件應有生產許可證、測試報告和產品質量合格證,新、舊扣件均應進行防銹處理.所采用的扣件直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等 用扭力矩抽樣檢測達65N.m時不得發(fā)生破壞,應能靈活轉動.旋轉扣件的兩 旋轉面間隙應少于1mm扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離要不少于5mm所有扣件、螺栓等零配件必須規(guī)格統(tǒng)一.3、工程部材料員、施工員須對滿堂支撐架將使用的鋼管、 扣件材料質量 按規(guī)定組織檢查、驗收,對不符合要求的鋼管、扣件不得使用.第三章模板分項工程一、模板安裝質量要求一一般要求1、模板安

6、裝后應滿足足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性,能可靠地承受澆搗的碌重量、側壓力及施工中所產生的荷載.2、模板外表應清理干凈,涂水性脫模劑,不得有流墜.質量不合格模板 或模板變形未修復的,嚴禁使用.模板接縫應嚴密,以防漏漿.在模板吊幫 上不得蹬踩,應保護模板的牢固與嚴密.3、模板構造應簡單、裝拆方便,并滿足鋼筋的綁扎、安裝及碌的澆筑、 養(yǎng)護等工藝要求.二模板安裝質量限制舉措1、及時組織模板工程安裝施工平安技術交底.2、在模板支設標周處通拉小白線,限制模板的支設標局.3、 模板的立桿橫縱向間距應按模板支撐設計計算進行布置,嚴禁隨意增 大立桿間距.4、用鋼管和扣件搭設支架支承梁板模時, 扣件應擰緊,且應抽查扣

7、件螺 栓的扭力矩是否符合規(guī)定,所有梁板底均為雙扣件.5、澆筑碌前必須檢查支撐是否可靠,扣件是否松動.澆筑時必須由模板 支撐搭設班組專人看模,每工作班護模木工不得少于 2人,隨時檢查支撐是 否變形、松動、并組織及時修復.6、支撐系統(tǒng)搭設平安完畢,工程經理或工程技術負責人組織有關人員進 行驗收,合格前方能進行鋼筋安裝.驗收中提出的整改意見,應認真組織整 改.在澆筑碌前還要對支撐系統(tǒng)復驗,保證支撐系統(tǒng)處在平安、有效狀態(tài).7、模板支設實行“三檢制,對于模板成型過程中的要點要真實記錄, 白檢后報施工員檢驗,然后報質檢部門檢驗,填寫預檢記錄表格、質量評定 表格和驗收單,并向現場監(jiān)理報驗.假設某個環(huán)節(jié)出現質

8、量問題,視性質輕重及時查處上一環(huán)節(jié)并由上一環(huán)節(jié)承擔責任,同時由上一環(huán)節(jié)負責人負責改正 問題.三樓板模板安裝要求1、 底層模板的支撐,本工程鋼管支架下根底部份為砂石回填, 面層澆筑 100厚C20混凝土硬化面層,上墊 260 mmx 50mmX 4000 mm長木板.2、 支撐采用鋼管滿堂支撐架,板底立桿縱橫向間距不大于900mm步 距不大于1500mm掃地桿、水平橫桿每跨每步縱橫設置,與立桿連牢.掃地桿距底面200mm梁底立桿的橫向間距為1000mm縱向間距為900mm在縱向 立桿的中間,加設一道小橫桿,固定在 14.95m縱桿上.3、 縱向剪刀撐：滿堂模板支架四邊應滿設縱向剪刀撐,中間每隔五

9、跨支撐立桿應設一道縱向剪刀撐,由底到頂連續(xù)設置.具體見后附圖4、 水平剪刀撐：滿堂模板支架底部和頂部各設一道水平剪刀撐, 中部隔 二步架設置一道水平剪刀撐.剪刀撐采用搭接的,搭接長度 1.0m.具體 見后附圖5、立桿采用對接扣件,對接扣件應交錯布置,兩根相鄰立桿的接頭不應 設置在同步內,同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不 宜小于500mm且接頭宜設置在靠近主節(jié)點1/3步距內.6、滿堂模板支架在搭設過程中四角必須充分利用已澆筑的框架柱作附 著,與第二步水平橫桿扣接,采用鋼管抱柱方式,以增加滿堂模板支架的整 體穩(wěn)定性.二、模板撤除時質量要求一一般要求1、模板及支撐系統(tǒng)立桿撤除時,

10、其碌強度應符合設計和到達100%勺要 求.2、模板撤除時間應根據同條件養(yǎng)護試塊強度值, 填寫拆模申請,經批準 前方可撤除,模板撤除須經工程技術負責人同意,并報監(jiān)理批準.3、 撤除模板時必須保護構件的完好,梁側模撤除最早時間為2436小 時.4、拆模應按順序撤除,先拆側模,后拆底模；按先支后拆,后支先拆進 行,并及時清理材料,材料歸堆整潔.二模板撤除質量限制舉措1、嚴禁用重物撞擊模板,拆模時不得硬撬,注意鋼管或撬棍不得劃傷碌 外表及棱角,不要使用錘子或其他工具劇烈敲打模板面.吊裝模板時,要緩 慢移動位置,預防劇烈撞擊.2、已撤除模板及其支架的結構,應在混凝土到達設計強度后,才允許承 受全部計算荷

11、載時,嚴禁堆放過量建筑材料.當承受施工荷載大于計算荷載 時,必須經過核算,并加設臨時支撐.四、平安施工技術舉措4.1材質及其使用的平安技術舉措4.1.1扣件的緊固程度應在4050N時并不大于65 N - m,對接扣件的抗 拉承載力為35kN,扣件上螺栓保持適當擰緊程度.對接扣件安裝時其開口應向內,以防進雨水,直角扣件安裝時開口不得向下, 以保證平安.4.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于 100 mm.4.1.3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用,禁止使用有脆裂、變形、 滑絲等現象的扣件.4.1.4外排架空嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料 混用.4.2排架搭設

12、的平安技術舉措4.2.1排架的根底必須經過基層夯實處理,并加設 300m俺50厚杉木板,做 到不積水、不塌陷.4.2.2搭設前事先劃出工作標志區(qū),禁止行人進入,統(tǒng)一指揮、上下照應、動作協(xié)調,嚴禁在無人指揮下作業(yè).當解開與另一人有關的扣件時必先告訴 對方,并得到允許,以防墜落傷人.4.2.3開始搭設立桿時,應每隔6跨設置一根拋撐,直至連墻件安裝穩(wěn)定后, 方可根據情況撤除.4.2.4排架及時與結構拉結或采用臨時支頂,以保證搭設過程平安,未完成 排架空在每日收工前,一定要保證架子穩(wěn)定.4.2.5在搭設過程中應由平安員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證.每兩 步驗收一次,到達設計施工要求后掛合格牌一塊.

13、4.3排架上施工作業(yè)的平安技術舉措4.3.1結構排架每支搭一層,支搭完畢后,經工程部平安員驗收合格前方可使用,任何班組長和個人,未經同意不得任意撤除排架空部件.4.3.2嚴格限制施工荷載,支架模板上不得集中堆料施荷,施工荷載不得大于4.5kN/ itf,保證較大平安儲藏.4.3.3各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄,預防墜落物體傷人.4.3.4定期檢查排架,發(fā)現問題和隱患,在施工作業(yè)前及時維修加固,以達 到穩(wěn)固穩(wěn)定,保證施工平安.4.4排架撤除的平安技術舉措4.4.1拆架前,全面檢查待拆排架,根據檢查結果,擬訂出作業(yè)方案,報請 批準,進行技術交底后才準工作.4.4.2拆架時應劃分作業(yè)區(qū),周圍設繩綁

14、圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮,禁止非作業(yè)人員進入.4.4.3撤除時要統(tǒng)一指揮,上下照應,動作協(xié)調,當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方,以防墜落.4.4.4在拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應將撤除情況交代清楚后方可離開.4.4.5每天拆架下班時,不應留下隱患部位.4.4.6所有桿件和扣件在撤除時應別離,不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面.4.4.7所有的竹,應白外向里豎立搬運,以防竹笆和垃圾物從高處墜落傷人.4.4.8拆下的零配件要裝入容器內,用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固,以點起吊,嚴禁從高空拋擲.五、模板支撐設計計算第一局部 14.95米處120mm厚樓板模板及支撐

15、體系計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準? (JGJ130-2001).模板支架搭設高度為14.57米,搭設尺寸為：立桿的縱距b=0.90米,立 桿的橫距1=0.95米,立桿的步距h=1.50米.樓板底采用15m侈層板,支撐 鋼管為0 48X 2.7300鋼管下為橫向支撐鋼管 900aaa樓板支撐架荷載計算單元一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的根據三跨連 續(xù)梁計算.a、靜荷載標準值120m提碌：24kN/nix 0.12= 2.88kN /宿鋼筋： 1.1kN/mix 0.12= 0.132 kN /m2模板：0.3kN /m靜荷載標準

16、值q 1=3.06 kN /m2b、活荷載標準值人員及設備均布荷載：2.5 kN /m2振搗混凝土均布荷載：2.0 kN /m2活荷載標準值q 2=4.5kN/m2c、 荷載承載力設計值：F承=1.2 q 1+1.4 q 2= 9.97kN /m2荷載剛度設計值：P剛=1.2 q 1=3.67 kN / m2取 10mm寬計算:P 承=9.97 kN /mix 0.01m= 0.0997kN/m ,P剛=3.67 kN / rm< 0.01m= 0.0367kN /m本算例中,截面慣性矩I和截面對抗矩V分別為：W = 1.0X 1.50 X 1.50/6 =0.375cm 3；I = 1

17、.0X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 0.28125cm 4；1抗彎強度計算f = M / W < f其中f面板的抗彎強度計算值N/mm2;M 面板的最大彎距N.mm;W 面板的凈截面對抗矩；f面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mn?;M = 0.100ql2其中q 荷載設計值(kN/m);經計算得到 M = 0.100 X 0.0997 X 0.3 x 0.3=0.001kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1000/375=2.67N/mm 2面板的抗彎強度驗算f < f=13 N/mm 2,滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算T = 3Q/2bh

18、 < T其中最大剪力 Q=0.600 X 0.0997 x 0.3=0.0182kN截面抗剪強度計算值 T=3 x 18.2/(2 x 10X 15)= 0.182N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm 2抗剪強度驗算T < T,滿足要求！(3) 撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677 X 0.0306 X 3004/(100 x 6000X 2812.5)=0.11mm面板的最大撓度小于300.0/250=1.2 mm,滿足要求！二、模板支撐鋼管的計算鋼管根據均布荷載下連續(xù)梁計算.a、靜荷

19、載標準值120m提碌：24kN/R2X0.12 X0.3= 0.864kN /m鋼筋： 1.1kN/n2x 0.12 x 0.3= 0.432 kN /m模板：0.3kN /n2x 0.3=0.09 kN /m靜荷載標準值q 1=0.918 kN /mb、活荷載標準值人員及設備均布荷載：2.5kN/R2X 0.3=0.75 kN /m振搗混凝土均布荷載：2.0 kN /m x 0.3=0.6 kN /m活荷載標準值q 2=1.35kN/mc、 荷載承載力設計值：嗦=1.2 q 1+1.4 q 2=2.992kN/m荷載剛度設計值：Fffl=1.2 q 1= 1.102kN /m鋼管的計算根據三

20、跨連續(xù)梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利 分配的彎矩和,計算公式如下最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1 x 2.992 x 0.90 x 0.90=0.242 kN.m最大剪力 Q=0.6 x 2.992 x 0.90=1.62kN最大支座力 N=1.1 x 0.90 x 2.992=2.962kN本算例中,截面慣性矩I和截面對抗矩奶別為(按壁厚2.7mm®行調整)W = 4.49cm3；I = 10.78cm4；(1) 鋼管抗彎強度計算抗彎計算強度 f=242000/4490=53.90N/mm2鋼管的抗彎計算強度小于205N/mm很多,滿足要求！(2) 鋼管

21、抗剪計算(可不計算)抗剪強度滿足要求！(3) 鋼管撓度計算v = 1.883Pl3/100EI =1.883 x 918 x 9003/(100 x 206000X10780)=0.57mm鋼管的最大撓度小于900/250=3.6mm,滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算.a 、靜荷載標準值120m提碌：24kN/R2X0.12 X0.3= 0.864kN /m鋼筋： 1.1kN/mx 0.12 x 0.3=0.0396 kN /m模板：0.3kN /mx 0.3=0.09 kN /m靜荷載標準值 q 1=0.9936 kN /m< 0.9= 0.826kNb、活荷

22、載標準值人員及設備均布荷載計算支撐結構按：1.0kN/nix 0.3 X 0.9=0.27 kN 振搗混凝土均布荷載：2.0 kN /mx 0.3 X 0.9=0.54 kN活荷載標準值q2=0.81kNc、 荷載承載力設計值： 嗦=1.2 q 1+1.4 q 2=2.125kN荷載剛度設計值：麗【J=1.2 q 1= 0.991kN本算例中,截面慣性矩I和截面對抗矩V份別為(按壁厚3m譴行調整)：W = 4.49cm3；I = 10.78cm4；(1)鋼管抗彎強度計算M = 0.244PL=0.244*2.215*0.95= 0.513kN.m抗彎計算強度 f= 0.513 x 106/4.

23、49= 114.25N/mm 2鋼管抗彎計算強度小于205N/mm很多,滿足要求！(2) 鋼管抗剪計算(可不計算)抗剪強度滿足要求！(3) 鋼管撓度計算v = 1.883P13/100EI =1.883 X 826 X 9503/(100 x 206000X10780)=0.60mm鋼管的最大撓度小于950/250=3.8 mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力根據下式計算(規(guī) 范 5.2.5):R< Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；邊支座反力 V=0.733P+P =1.733

24、*2.125=3.68 kN中間支座反力 V=1.267P+P=2.267*2.125=4.82 kNR=4.82kN< Rc=8.0 kN扣件抗滑移滿足要求！五、立桿的穩(wěn)定性計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1. 靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的白重(kN):鋼管白重參照扣件式鋼管腳手架標準?附錄 ANG1 = 0.1291 X 5.7800=0.746kN模板的白重(kN):NG2 = 0.30 X 0.900 x 0.950=0.2565kN 鋼筋混凝土白重(kN):NG3 = 24.000 X 0.12 X 0.900 x 0.950=2.462kN鋼筋白重(

25、kN):NG4 = 1.1 X 0.12 X 0.900 x 0.950=0.113kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 3.587kN2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載.經計算得到,活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000) X 0.900 X0.950=2.565kN3. 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.627kN立桿的穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)城一一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比10/i 查表得 到；i計算立桿的截

26、面回轉半徑(cm) ; i = 1.59A立桿凈截面面積(cm 2) ; A = 4.24W立桿凈截面對抗矩(cm3) ; W = 4.49打鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm 2；l0計算長度(m);k1計算長度附加系數,根據表1取值為1.185;u 計算長度系數,參照扣件式標準?表 5.3.3 ; u = 1.70a立桿上端伸出頂層橫桿中央線至模板支撐點的長度；a = 0.20m;考慮到高支撐架的平安因素,適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2計算長度附加系數,根據表2取值為1.007;公式(3)的計算結果：l

27、0= k1k2(h+2a)=1.185 x 1.007 x (1.5+2 x 0.2)=2.267ml0/i=226.7cm/1.59cm=142.5 ,查表得到 =0.334o = 7627/ (0.334*489 ) =53.9N/mn2,立桿的穩(wěn)定性計算 山 f,滿足要求！第二局部14.16m標高300X 1000mm梁的模板及支撐體系計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?(JGJ130-2001)、?混凝土結構設計標準?GB50010-2002?建筑結構荷載標準?(GB 50009-2001)、鋼結構設計標準?(GB 50017-2003)等標準編制.因本工程梁

28、支架高度大于4米,根據有關文獻建議,如果僅按標準計算,架體平安性仍不能得到完全保證.為此計算中還參考了施工技術?2002(3):扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用平安?中的局部內容梁段:WKL48-(2).11FIpjidi IiFT1111Hootl.尊 WM jC；/61具*酣故吐1 'k»_ii_hTTTTTr】Fz if ri- i而1 Tf 礦 ( r；mnnJI1LO、oLDL:ai rCLP o A L.3 i-iD1二iO/ IrifjjL7>115 膈部5(2*100 球WKL48-J2)14.16±0,000一、參數信息1. 模板支撐及構造參

29、數梁截面寬度B(m):0.30 ;梁截面高度D(m): 0.9混凝土板厚度(mm):0.12 ;立桿縱距(沿梁跨度方向間距)La(m):0.90 ;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10 ;腳手架步距(m):1.50 ;梁支撐架搭設高度H(m): 13.26;梁兩側立柱間距(m):0.45 ;承重架支設：木方支撐平行梁截面A;立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00 ;采用的鋼管類型為48X 3.0;扣件連接方式：雙扣件,受力僅考慮單扣件,取扣件抗滑承載力折減系數:8.0KN ;2. 荷載參數模板白重(kN/m2):0.35 ;鋼筋白重(kN/m2):1.50 ;施工均布荷載標準值(kN

30、/m2):2.5 ;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):12.9 ;傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0 ;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03. 材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量ENZmrr : 10000.0;木材抗彎強度設計值fmNZmnr : 17.0;木材抗剪強度設計值fvNZmm2 : 1.7 ;面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量ENZmr : 210000.0;鋼材抗彎強度設計值fmN/mm: 205.0 ;面板彈性模量ENZmr : 9500.0 ;面板抗彎強度設計值fmNZmm: 13.0;4. 梁底模板參數梁底模板支撐的間距mm: 450;面板厚度mm: 18

31、.0;5. 梁側模板參數主楞間距mm: 600;次楞間距mm: 300;穿梁螺栓水平間距mm: 600;穿梁螺栓豎向間距mm: 400;穿梁螺栓直徑mm: M12次楞龍骨材料：木楞,寬度80mm高度80mm主楞龍骨材料：鋼管；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算 只考慮新澆混凝土側壓力按施工手冊?,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按以下公式計算, 并取其中的較小值：其中丫 -混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間,取2.000h ;T -混凝土的入模溫度,取10.000 C;V -混凝土的澆筑

32、速度,取1.500m/h;H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1.100m;6 1-外加劑影響修正系數,取1.000;6 2-混凝土坍落度影響修正系數,取1.000.根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為12.933 kN/m 2、26.400 kN/m2,取較小值12.933 kN/m 2作為本工程 計算荷載.三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆 混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓 力.計算的原那么是根據龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連 續(xù)梁計算.面板計算簡

33、圖1.抗彎驗算其中,(T面板的彎曲應力計算值N/mn2;M -面板的最大彎距N.mm;W -面板的凈截面對抗矩, W = 60.00 X 1.8 x 1.8/6=32.40cm 3;f-面板的抗彎強度設計值N/mm2;按以下公式計算面板跨中彎矩:其中,q -作用在模板上的側壓力,包括：新澆混凝土側壓力設計值:q 1= 1.2 X 0.60 X 12.93 x 0.90=8.38kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值:q 2= 1.4 X 0.60 X 2.00 x 0.90=1.51kN/m ;q = q 1+q2 = 8.381+1.512 = 9.893 kN/m ;計算跨度內楞間距:l =

34、300 mm ;面板的最大彎距 M= 0.1 X 9.89 X 3002 = 0.89 x 105N.mm經計算得到,面板的受彎應力計算值：.=0.89 x 105 /3.24 x 104=2.75N/mm；面板的抗彎強度設計值：f = 13.000N/mm 2;面板的受彎應力計算值T = 2.75N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13.000N/mm 2,滿足要求!2. 撓度驗算0.677g?q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q = 12.93 X 0.60 =7.76N/mm;1-計算跨度(內楞間距)：1 = 300.00mm ;E-面板材質的彈性模量：E = 9500.00N/

35、mm 2;I-面板的截面慣性矩：I = 60.00 X 1.80 X 1.80 X1.80/12=29.16cm 4;面板的最大撓度計算值：3 =0.677 x 7.76 x 300.00 4/(100 x 9500.00 x 2.92 x 105) = 0.20 mm ;面板的最大容許撓度值:3 = 1/250 =300.000/250 = 1.20mm ;面板的最大撓度計算值3 =0. 20mm/J、于面板的最大容許撓度值3 =1. 20mm滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1. 內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載,根據均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.本工程中,中間內楞為鋼管,上、下龍骨采

36、用木楞,以該不利情況計算,其中截面寬度80mm截面高度80mm截面慣性矩I和截面對抗矩V分別為:W = 80 X 80X 80/6 = 85.33cm 3;. - 4I = 80 X 80x 80X 80/12 = 341.33cm ;6006001L6001了rrf內楞計算簡圖1.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下其中,.-內楞彎曲應力計算值N/mm2;M -內楞的最大彎距N.mm;W -內楞的凈截面對抗矩；f-內楞的強度設計值N/mm.按以下公式計算內楞跨中彎矩：Af =0偵其中,作用在內楞的荷載,q = 1.2 X 12.933 X0.90+1.4 X 2.000 X0.90 x 0.40

37、0/1=6.60kN/m ;內楞計算跨度外楞間距:l = 600mm ;內楞的最大彎距：M=0.1 X 6.60 X 600.002= 2.37 x 105N.mm經計算得到,內楞的最大受彎應力計算值.=2.37 X 105/8.53 x 104 =22.782 N/mm2;內楞的抗彎強度設計值：田=17.000N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 T = 2.782 N/mm 2內楞的抗彎強度設計值 小于f=17.000N/mm 2,滿足要求!2.內楞的撓度驗算100 £7其中E - 面板材質的彈性模量：10000.00N/mm2;q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q =12.9

38、3 X 0.40/1= 5.17N/mml-計算跨度(外楞間距)：l = 600.00mm ;I-面板的截面慣性矩：E = 3.41 x 106N/m內楞的最大撓度計算值：3 =0.677 X 5.17 X 600.00 4/(100 X 10000.00 X 3.41 x 106) = 0.133 mm ;內楞的最大容許撓度值：3 = 2.400mm;內楞的最大撓度計算值 3 =0.133mm小于 內楞的最大容許撓度值3 =2.400mm,滿足要求！2. 外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載,根據集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.本工程中,外龍骨采用鋼管,截面慣性矩I和截面對抗矩V份別為(按壁厚3.

39、0mm 進行調整)：W = 4.49cm3；I = 10.78cm4；pP*F1r*VVVVL傾|傾 L十>1外楞計算簡圖(1) .外楞抗彎強度驗算外楞受彎應力計算值N/mn2M -外楞的最大彎距N.mm;W -外楞的凈截面對抗矩;f-外楞的強度設計值N/mm2.最大彎矩戚下式計算:M=0A75Pl其中,作用在外楞的荷載：P = (1.2 X 12.93 X 0.90+1.4 X 2.00 X 0.90)X0.60 x 0.40/1=3.96kN ;外楞計算跨度對拉螺栓豎向間距:l = 400mm ;外楞的最大彎距：M = 0.175 X 3960X400.000 = 2.77 x 10

40、5N.mm經計算得到,外楞的受彎應力計算值：.=2.77 X 105/4.49 X 103=61.85N/mrn;外楞的抗彎強度設計值：田=205.0N/mm2；外楞的受彎應力計算值T =61.85N/mm遠小于外楞的抗彎強度設計值 f=205.0N/mm 2,滿足要求!2.外楞的撓度驗算1.146五尸 】m& = < 詞=.250100EZ其中E - 外楞的彈性模量,其值為 210000.00N/mm2;p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p =12.93 X 0.60 X0.40/1= 3.10 KN ;l-計算跨度拉螺栓間距：l = 400.00mm ;I一外楞的截面慣性

41、矩：I = 10.78 x 106mr4i外楞的最大撓度計算值：31.146 x 3.10 x 103x 400.003/(100 x 210000.00 x 10.78 x 106) = 0.003mm ;外楞的最大容許撓度值：3 = 1.600mm;外楞的最大撓度計算值 3 =0.0 03mm/J、于外楞的最大容許撓度值3 =1.600mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<NfxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面積(mm2);f -穿梁螺栓的抗拉強度設計值,取170.000 N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm ;穿梁螺栓有效直徑：9.85

42、mm ;穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =12.933 X 0.600 X 0.400 X 2 =6.208 kN穿梁螺栓最大容許拉力值:N = 170.000 X 76/1000 = 12.920 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.208kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.920kN ,滿足要求！六、梁底模板計算面板落在小楞上,間距很小(150mm),可不驗算.七、梁底支撐木方的計算1. 荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁白重(kN):q 1= (24.000+1.500) x 0.300 x 1.0 x 0.400=7.35 kN ;(2) 模板的白重

43、荷載(kN):q 2 = 0.350 x 0.400 x (2 x 1.0+0.300) =0.805kN/m ;(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到,活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000) X 0.300 X 0.400=1.35 kN/m;2. 木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.2 X 7.35+1.2 X 0.805=9.79 kN/m ;活荷載設計值 P=1.4 x 1.35=1.89kN/m ;Q=9.79+1.89=11.68 kN/m.本工程梁底支撐采用三根方木,按三根方木計算最不利情況,方木的截面 慣性矩I和截面對抗矩

44、V分別為：W=8.000< 8.000 X 8.000/6 = 8.53 x 104 cm3;1=8.000 x 8.000 x 8.000 x8.000/12 = 3.41 x 102 cm4;3. 支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁作用下的彎矩,最大彎距值計算公式如下：Mmax=QL 2 - 11.68 X 0.4521010=0.24 kN/m每根方木彎矩值Mmax=0.24/3=0.08 kN/m方木最大應力計算值.=80000/8.53 x 104=0.9N/mm；方木抗彎強度設計值f=17.000 N/mm 2;方木最大應力計算值0.9N/mm2小于方木抗彎強度設

45、計值f=17.000N/mrri,滿足要求!4. 支撐方木抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力 Q=4.67 X 1000/2=1.75 kN ;木的截面面積矩 S =0.785 X 50.00 X 50.00 = 1962.50 N/mm 2;木受剪應力計算值 T =1.75 X 1962.50/(3.41 x 106X50.00) = 0.02N/mm 2;方木抗剪強度設計值T=1.700 N/mm 2;方木受剪應力計算值0.02N/mm2小于方木抗剪強度設計值T=1.700N/mr滿足要求!5. 支撐方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利

46、分配的撓度和,計算公式 如下:3 =511.68 X 0.452384EI集中荷載標準值qs = q 1 + q 2 = 7.35+0.85=8.2 kN方木最大撓度3 =5X 8.20 X4504/ (384X 10000X 3.41 X 106) =0.153mm方木的撓度設計值 3 =0.500 X 1000/250=2.000 mm;方木的最大撓度 3 =0.153 mm小于 方木的最大允許撓度3 =2.000 mm滿足要求!八、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板白重荷載,施工活荷載等 ,通過方木 和鋼管的集中荷載傳遞.1. 支撐鋼管的強度計算：根據集中荷載作用下的簡支

47、梁計算集中荷載 眼遞力,11.68 X 0.45=5.3 kN不考慮上部橫桿作用,下部橫桿計算簡圖如下:5.3/25.3/2F.1FAAA0.270.230.230.270J0.5鋼管根據簡支梁的計算公式PL 5.3/2 X 0.5Mmax=T 二 4支撐鋼管的最大應力計算值(T = 0.331 X 106/4490=73.72 N/mm2;支撐鋼管的抗彎強度的其設計值T=205.0 N/mm 2;支撐鋼管的最大應力計算值73.72 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度的設計值205.0 N/mm2,滿足要求！九、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用,通過扣件連接到立桿.十、扣件抗滑移的計算：R&

48、lt; Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中瞰最大支座反力,根據前面計算結果得到R=5.3/2=2.65 kNR < 8.0 kN,所以扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求模板立桿:9.97 X 0.9 X 0.95=8.52 kN ,梁處立桿:5.3+9.97 (0.9+0.7 ) X 0.45/3=4.2 kN卜一、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N -立桿的軸心壓力設計值,它包括:立桿的最大支座反力：Ni =9.97 X 0.9 X 0.95=8.52 kN腳手架鋼管的白重：N2 = 1.2 X 0.129 X 13.47=2.085 kN;N =8.52+2.085=10.61kNi -|-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l o/i查表得到;計算立桿的截面回轉半徑cm : i