鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理題庫及答案

1、n 大于或等于【AA 5 X 104C5 X 105 4焊接部位的應(yīng)力幅計算公式為A max 0.7minC 0.7max min5 應(yīng)力循環(huán)特征值（應(yīng)力比）p 情況下，下列疲勞強度最低的是A對稱循環(huán)p =-1C脈沖循環(huán)p =06 與側(cè)焊縫相比，端焊縫的A疲勞強度更高C塑性更好7 鋼材的屈強比是指A比例極限與極限強度的比值C屈服強度與極限強度的比值B 2XD 5X=莎 min/max minmax mind max將影響鋼材的疲勞強度。在其它條件完全相同A應(yīng)力循環(huán)特征值p =+1以壓為主的應(yīng)力循環(huán)靜力強度更高 韌性更好彈性極限與極限強度的比值 極限強度與比例極限的比值1 下列情況中，屬于正常使

2、用極限狀態(tài)的情況是A 強度破壞B 喪失穩(wěn)定C 連接破壞D動荷載作用下過大的振動2鋼材作為設(shè)計依據(jù)的強度指標(biāo)是A 比例極限 fpB 彈性極限 f eC 屈服強度 fyD 極限強度 fu3需要進行疲勞計算條件是：直接承受動力荷載重復(fù)作用的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)背、肢尖內(nèi)力分配系數(shù) k1 、k2 為立焊仰焊T 形截面軸心受力構(gòu)件， 與節(jié)點板焊接連接，則肢A k1 0.75,k2 0.25k1 0.70,k2 0.30C k1 0.65,k2 0.35k1 0.75,k20.35&鋼材因反復(fù)荷載作用而發(fā)生的破壞稱為A塑性破壞B疲勞破壞C脆性斷裂D反復(fù)破壞.9 規(guī)范規(guī)定：側(cè)焊縫的計算長度不超過60 hf，

3、這是因為側(cè)焊縫過長A不經(jīng)濟B弧坑處應(yīng)力集中相互影響大C計算結(jié)果不可靠D不便于施工10下列施焊方位中，操作最困難、焊縫質(zhì)量最不容易保證的施焊方位是A 平焊BC 橫焊D11 有一由兩不等肢角鋼短肢連接組成的B. 兩頭小中間大D.直線分布.12軸心受力構(gòu)件用側(cè)焊縫連接，側(cè)焊縫有效截面上的剪應(yīng)力沿焊縫長度方向的分布是【A. 兩頭大中間小C.均勻分布13焊接殘余應(yīng)力不影響鋼構(gòu)件的A疲勞強度B靜力強度C整體穩(wěn)定D剛度14.將下圖（a）改為（b）是為了防止螺栓連接的A栓桿被剪壞B桿與孔的擠壓破壞C被連構(gòu)件端部被剪壞D桿受彎破壞.V/2.V.3V.3 15 規(guī)范規(guī)定普通螺栓抗拉強度設(shè)計值只取螺栓鋼材抗拉強度設(shè)

4、計值的0.8倍，是因為CA偏安全考慮B考慮實際作用時可能有偏心的影響C撬力的不利影響D上述A、B、C16.受剪栓釘連接中，就栓釘桿本身而言，不存在疲勞問題的連接是A普通螺栓B承壓型高強度螺栓17高強度螺栓的預(yù)拉力設(shè)計值計算公式B鉚釘連接受剪摩擦型高強度螺栓0.9 0.9 0.9人PAefu 中，二個1.20.9不是? ?【A螺栓材料不均勻性的折減系數(shù)BC附加安全系數(shù)D18以被連板件間之間的靜力摩擦力作為其極限值的連接是A普通螺栓連接BC摩擦型高強度螺栓連接19. 用螺栓連接的軸心受力構(gòu)件， 接螺栓連接是A普通粗制螺栓連接C摩擦型高強度螺栓連接超張拉系數(shù)考慮擰緊螺栓時扭矩產(chǎn)生的剪力的不利影響。鉚

5、釘連接承壓型高強度螺栓連接除了要驗算凈截面強度外，還要進行毛截面強度驗算的連 【C】B普通精制螺栓連接D承壓型高強度螺栓連接20. 提高軸心受壓構(gòu)件的鋼號，能顯著提高構(gòu)件的A靜力強度B整體穩(wěn)定C局部穩(wěn)定D 剛度-入關(guān)系曲線）有多條的根本【C】21. 鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范關(guān)于軸心受壓鋼構(gòu)件整體穩(wěn)定的柱子曲線（0 原因是考慮了A材料非彈性B構(gòu)件的初彎曲C殘余應(yīng)力的影響D材料非均勻22. 工字形截面軸心受壓鋼構(gòu)件局部穩(wěn)定的驗算方法是A和整體穩(wěn)定一樣驗算應(yīng)力B驗算寬厚比，且認(rèn)為是“細長柱”C驗算寬厚比，且認(rèn)為是“粗短柱”D驗算剛度23工字形、H形截面軸心受壓構(gòu)件翼緣局部穩(wěn)定驗算公式2 < （10）235f

6、中，入為A繞x軸的長細比入繞y軸的長細比入yC min( x, y )D max( x , y)24采用格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，可以顯著提高【 B 】A 構(gòu)件的強度B 構(gòu)件繞虛軸的剛度C 構(gòu)件繞實軸的剛度D 構(gòu)件的局部穩(wěn)定25寬大截面軸心受壓鋼構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定的處理方法：當(dāng)構(gòu)件的強度、整體穩(wěn)定、剛度 綽綽有余時，應(yīng)采用 【 C 】A 增加腹板厚度以滿足寬厚比要求C 任憑腹板 局部失穩(wěn)B 設(shè)置縱向加勁肋D 設(shè)置縱向加勁肋、橫向加勁肋和短加勁肋【A 】【 D 】【A 】A 】26焊接組合梁翼緣的局部穩(wěn)定保證通常是A 驗算寬厚比（增加翼緣厚度）B 設(shè)置橫向加勁肋C 設(shè)置縱向加勁肋D 設(shè)置短加勁肋27焊接

7、組合梁翼緣和腹板（工字形截面）的連接焊縫承受的是A 彎矩作用B 彎矩和剪力共同作用C拉力作用'D 剪力作用28直接承受動力荷載的端焊縫強度提高系數(shù)為A 3 f=1.0B 3 f=1.22C 3 f=1.05D 3 f=1.1529. 吊車鋼梁在設(shè)計荷載作用下應(yīng)按哪個應(yīng)力階段設(shè)計計算A彈性階段B彈塑性階段C全塑性階段D強化階段30. 工字形組合截面吊車鋼梁在進行抗彎強度計算時，截面塑性部分發(fā)展系數(shù)取值為【A 】Ay x= y y =1.0Cy x=1.15,y y = 1.2B y x=1.05,y y=1.2D y x=1.05, y y=1.1531. 下列截面中，抗扭剛度最大的截面

8、形式是A 工字形截面BT 形截面CH 形截面D 箱形截面 32（靜力荷載作用下）工字形截面梁的截面部分塑性發(fā)展系數(shù)為x=1.05,r y=1.2x=1.05,r y=1.05B 強度不足但剛度有余的情況D 強度有余剛度也有余的情況A rx=1.0,r y=1.0B rC r x=1.2,r y=1.05D r33格構(gòu)式構(gòu)件應(yīng)該用在當(dāng)用實腹式時A強度有余但剛度不足的情況C強度不足剛度也不足的情況34軸心受壓鋼構(gòu)件 （如工字形截面）翼緣和腹板的寬厚比驗算時，公式中的長細比取截面 兩主軸方向較大者是因為【 D 】A這樣更為安全'C這樣更容易通過B 這樣更為經(jīng)濟D材料力學(xué)公式中總體穩(wěn)定由較大長

9、細比方向控制35在其它條件相同情況下，簡支鋼梁在下列哪種受力情況下對應(yīng)的臨界彎矩值最低【 C 】A 全跨勻布荷載C 純彎曲B跨中一集中荷載D任意荷載36.某軸心受壓鋼構(gòu)件繞 x軸和繞y軸屬于同一條的柱子曲線（即血 -入關(guān)系曲線或表格） 則，兩軸等穩(wěn)定的條件是.【 A 】A. x yB. lx l yA 軸心受力構(gòu)件B 受彎構(gòu)件C. ix i yD. I x Iy37鋼材藍脆現(xiàn)象發(fā)生的溫度大約是A 200 0CB 250C3000CD 35038鋼構(gòu)件的受剪連接中栓釘類型不同， 削弱最小的是A. 普通螺栓連接C.承壓型高強度螺栓連接0C0C孔洞對構(gòu)件強度削弱的程度不同。 孔洞對構(gòu)件強度【B.摩擦

10、型高強度螺栓連接D .鉚頂連接39.軸心受壓鋼構(gòu)件總體穩(wěn)定驗算時，容許應(yīng)力折減系數(shù)$所對應(yīng)的長細比入是繞A兩主軸方向長細比中的較大者C繞弱軸方向的長細比40型鋼構(gòu)件不需要進行A強度驗算C 局部穩(wěn)定驗算B兩主軸方向長細比中的較小者D 兩主軸方向長細比中，所對應(yīng)的$較小者B總體穩(wěn)定驗算D剛度驗算41下列哪種情況屬于正常使用極限狀態(tài)A梁在動載作用下的振動B 動載作用下的疲勞C板件的寬厚比驗算D鋼梁腹板加勁肋的設(shè)置與計算42除了保證鋼梁腹板局部穩(wěn)定外，還要承受作用位置固定的集中荷載的加勁肋是A豎向（橫向）加勁肋C 短加勁肋43相同鋼號情況下，鋼板越厚，A強度越高、塑性越好C強度越低、塑性越好44焊接組

11、合梁在彎矩作用下，B 水平（縱向）加勁肋D支承加勁肋B 強度越高、塑性越差D 強度越低、塑性越差翼緣和腹板（工字形截面）的連接焊縫有效截面上承受的是CA拉應(yīng)力C剪應(yīng)力B壓應(yīng)力D拉、壓、剪應(yīng)力都有45受剪栓釘連接中，被連板件不 容許相對滑動的連接是 ?鉚釘連接 承壓型高強度螺栓連接A普通螺栓連接BC摩擦型高強度螺栓連接46.角焊縫每個弧坑考慮的長度為A 被焊板件厚度 tB 焊縫正邊尺寸（焊腳尺寸）hfC2倍被焊板件厚度2tD2 倍焊縫正邊尺寸 2hf47強度計算時，不 考慮截面部分塑性發(fā)展的構(gòu)件是 ?C 拉彎構(gòu)件D 壓彎構(gòu)件48鋼梁當(dāng)確定的b> 0.6 時，說明梁在 【 B 】A 彈性階段

12、失穩(wěn)B 彈塑性階段失穩(wěn)C 全塑性階段失穩(wěn)D 不會失穩(wěn)49當(dāng)綴條柱單肢的長細比不滿足不需進行穩(wěn)定計算的規(guī)定時，需進行單肢的穩(wěn)定性計算。 這時，單肢穩(wěn)定計算應(yīng)按 【 A 】A軸心受拉驗算B軸心受壓驗算C壓彎構(gòu)件驗算D拉彎構(gòu)件驗算50 梁截面改變的方法沒有?【D 】A 改變翼緣寬度B 改變翼緣厚度C 改變梁的高度D 改變腹板厚度1 鋼結(jié)構(gòu)的疲勞計算方法為容許應(yīng)力法。V2影響鋼結(jié)構(gòu)（一般）脆性斷裂的主要因素有：鋼材本身的質(zhì)量、應(yīng)力集中程度、低溫和應(yīng)力比。X ;無應(yīng)力比（也可以換成鋼板厚度）3對焊透的對接焊縫，當(dāng)滿足下列條件之一者，強度已滿足，無需進行強度驗算： 焊縫質(zhì)量得以保證（即一、二級焊縫） ;

13、焊縫有效截面不低于焊件有效截面（即采用引弧板）°X ;同時滿足時 4試驗表明：端焊縫的強度和塑性高于側(cè)焊縫。X ;塑性低于側(cè)焊縫5.軸心受壓鋼構(gòu)件柱子曲線 （0 -入關(guān)系曲線）有多條的原因是因為考慮了回轉(zhuǎn)半徑的不同。X ；殘余應(yīng)力的影響6當(dāng)摩擦型高強度螺栓的拉力N=0.8P時，構(gòu)件間的有效夾緊力為零。所以，同時受剪和受拉的摩擦型高強度螺栓的抗剪承載力設(shè)計值為NVb=0.9n f卩（P-0.8N t）。 X ；NVb=0.9n f卩（P-1.25N t）7應(yīng)力集中將引起三向同號受力，三向同號受力的屈服強度比單向受力高。所以，更不容 易發(fā)生脆性破壞。 X ; 更有可能發(fā)生脆性破壞&

14、; （受剪）摩擦型高強度螺栓連接在動荷載作用下，螺栓桿可能會發(fā)生疲勞破壞。X；不可能會發(fā)生疲勞破壞9 提高鋼號對提高軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定承載力有顯著效果（與鋼材設(shè)計強度成正比）。X ; 無顯著效果10任何螺栓連接的構(gòu)件，由于孔洞對構(gòu)件截面有削弱，所以，強度驗算只需要對凈截面進行。 X ; 摩擦型高強度螺栓連接除外11 雙肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件分肢間距是通過繞虛軸與繞實軸等穩(wěn)定原則確定。“12寬厚比驗算屬于正常使用極限狀態(tài)。X;承載能力極限狀態(tài)13.所有鋼構(gòu)件的剛度驗算都是驗算長細比。X ；除鋼梁外14對接焊縫的強度計算方法和焊件強度計算方法是一樣的。V15 栓釘桿直徑越小，被連板件越厚，越有可能

15、栓釘桿與孔壁間擠壓控制受剪栓釘單個栓釘 承載力。 X ; 越有可能發(fā)生螺栓桿受剪皮壞16鋼梁從開始受荷載作用到破壞，要經(jīng)歷彈性階段、彈塑性階段、屈服階段和強化階段。X ;彈性階段、彈塑性階段、全塑性階段17通常情況下，鋼梁翼緣板和腹板的局部穩(wěn)定都是通過設(shè)置加勁肋來保證。X;鋼梁翼緣板通過限制寬厚比18. 鋼梁的最小梁高由建筑高度控制（決定）°X ;由剛度條件19. 焊接殘余應(yīng)力是自相平衡的。V60hf的限制。V20焊接組合梁翼緣板與腹板的連接焊縫（側(cè)焊縫）的長度不受簡答題1. 極限狀態(tài)法按預(yù)定功能劃分為哪幾種極限狀態(tài)？答： 極限狀態(tài)法按預(yù)定功能劃分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)

16、。2. 鋼管混凝土中，為什么混凝土的強度能提高？答：因為在較高應(yīng)力狀態(tài)下， 混凝土的泊松比大于鋼材泊松比， 這樣鋼管對其內(nèi)的混凝土形 成橫向“套箍作用” 。3. 為什么以鋼材的屈服強度作為靜力強度設(shè)計指標(biāo)？答：（ 1）有強化階段作為安全儲備； （ 2）不致產(chǎn)生工程中不允許的過大變形； （ 3）實測值較 為可靠；（4）可以近似沿用虎克定律。4為什么伸長率試驗時要規(guī)定標(biāo)距長度？ 答：因為不同標(biāo)距的試件測出的伸長率大小不同。5防止脆性斷裂的措施有哪些？ 答：（1）采用性能較好的鋼材； （2）減少應(yīng)力集中程度； （ 3）采用較薄厚度的鋼板組成構(gòu)件。 6什么叫鋼材的硬化？答：鋼材因加工等原因使其強度提高

17、，塑性降低的現(xiàn)象。7. 應(yīng)力集中如何影響鋼材的性能？ 答：應(yīng)力集中會導(dǎo)致三向同號受力，與單向受力相比，三向同好受力更容易發(fā)生脆性斷裂。 8什么叫鋼材的塑性破壞？ 答：鋼材應(yīng)力達到或超過其屈服強度，破壞前有明顯變形給以預(yù)兆，破壞不突然。 9影響鋼材疲勞破壞的主要因素有哪些？答：（1）鋼材本身的質(zhì)量； （ 2）應(yīng)力集中程度； （3）應(yīng)力比；（ 4）應(yīng)力循環(huán)次數(shù)； （5）應(yīng)力 幅。10鋼板厚度如何影響鋼材脆性斷裂？ 答：鋼板厚度越大，因應(yīng)力集中引起（三向同號受力中）板厚方向的應(yīng)力就越大，主剪應(yīng)力 就越小， 正應(yīng)力就越有可能起控制作用， 所以鋼板越厚， 越有可能發(fā)生度如何影響鋼脆性斷 裂。11各級焊縫

18、的實際強度與母材強度的相對大小關(guān)系如何？規(guī)范規(guī)定如何取值？ 答：各級焊縫的抗壓強度沒有明顯差異，可抗拉、抗剪就不同了。試驗表明一、二級焊縫的 實際強度高于母材強度， 規(guī)范取母材強度；三級焊縫的拉、剪強度低于母材強度， 規(guī)范專門 規(guī)定了其取值。12焊縫質(zhì)量控制分為哪幾級？ 答：一、二及三級焊縫質(zhì)量控制。13對接焊縫不需要進行強度計算的情況有哪些？答：（1）同時滿足：保證焊縫質(zhì)量（焊縫為一、二級） ；采用引弧板（保證焊縫的有效截面） 。（2）采用斜焊縫，且焊縫的長度方向與受力方向的夾角的正切小于等于1.5。14為什么要規(guī)定角焊縫焊腳尺寸最大值和最小值？答：焊腳尺寸過小，施焊時冷卻速度過快而產(chǎn)生淬硬

19、組織；焊腳尺寸過，會使母材形成“過 燒”現(xiàn)象。15為什么要規(guī)定側(cè)面角焊縫的最大長度和最小長度？其值為多少？答：（ 1 ）側(cè)焊縫長度過小，焊件局部加熱嚴(yán)重，且起落弧應(yīng)力集中相互影響。所以，規(guī)范規(guī) 定側(cè)焊縫長度不小于 8hf和40mm（2）側(cè)面角焊縫的長度過長，焊縫有效截面上剪應(yīng)力沿其 長度方向的應(yīng)力分布嚴(yán)重不均勻，規(guī)范規(guī)定，側(cè)焊縫長度不超過 60hf，如超過，超過部分不 計算其承載力。16.焊接殘余應(yīng)力對結(jié)構(gòu)性能有何影響？答：焊接殘余應(yīng)力對鋼構(gòu)件的靜力強度無影響；焊接殘余應(yīng)力對鋼結(jié)構(gòu)的疲勞、剛度、穩(wěn)定等其他方面都不利。17 為什么摩擦型高強度螺栓連接時因螺栓孔對強度承載力的削弱比其他栓釘連接時

20、??？答：因為栓孔圓心截面已通過摩擦力將部分力傳遞走了。18. 提高軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定性的措施有哪些？答：（1）采用寬展的截面以增加慣性矩；（2）增加約束以減少計算長度。19. 為什么軸心受壓構(gòu)件的柱子曲線有多條？ 答：因為考慮了殘余應(yīng)力的影響。20. 提高鋼材強度等級是否能明顯提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性？為什么？答：不能明顯提高。簡單從整體穩(wěn)定計算公式來看，似乎整體穩(wěn)定與鋼材強度設(shè)計值f成正比，但穩(wěn)定系數(shù)0卻隨鋼材強度等級的提高而降低。21寬厚比限制值的確定原則是什么？答：（1）等穩(wěn)定原則（對“細長柱”，局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力不低于整體穩(wěn)定臨界應(yīng)力）；（2）局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力足夠大（對“粗短柱”，

21、局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力不低于 0.95倍鋼材屈服強度。22.寬大截面腹板局部穩(wěn)定有哪幾種處理方法？答：（1）增加腹板厚度使其滿足寬厚比的限制要求；（2）設(shè)置縱向加勁肋；（3）任其局部失穩(wěn)。23雙肢軸心受壓構(gòu)件設(shè)計時，如何確定分肢之間的距離？ 答：根據(jù)繞虛軸與繞實軸等穩(wěn)定原則確定分肢之間的距離。24. 鋼梁整體穩(wěn)定計算時，為什么在穩(wěn)定系數(shù)b 0.6時要用b代替b ？答：因為穩(wěn)定系數(shù)是按彈性計算的，當(dāng)b 0.6時，說明鋼梁在彈塑性階段整體失穩(wěn)，所以要用b代替b。25. 在鋼梁局部穩(wěn)定中，為什么翼緣是限制寬厚比，而腹板通常是設(shè)置加勁肋？答：翼緣主要抵抗彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力，從提高抗彎來看，愿意增加翼緣厚度使其滿

22、足寬厚比限制要求；對腹板，它主要抵抗剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力，它一般不起控制作用，另一方面，腹板高 度對抗彎至為重要， 換句話說，腹板高而薄，以增加板厚來保證其局部穩(wěn)定不經(jīng)濟，通常是 設(shè)置加勁肋。六、計算題1某簡支梁，鋼材為 Q235，跨度為I = 12 m，承受均布靜力荷載設(shè)計值 q= 69 kN/m，施工 時因腹板長度不夠，需要在跨度方向離左支座 3.5 m處設(shè)對接焊縫，焊縫質(zhì)量川級，手工焊， 焊條E43型，試驗算該對接焊縫是否滿足強度要求。 已知ftw = 185 N/mm2, fvw = 125N/mm2。解：（1）焊縫截面內(nèi)力計算支座反力：R1ql126912414kN剪力：V414693.

23、5172.5kNM4143.5169 3.521026.4kN.m彎矩：2(2)焊縫截面特性參數(shù)計算13294lx 8 10002 280 16 5082.978 10 mm慣性矩：12面積矩：6663S 280 16 508 8 500 2502.276 101.0 103.276 10 mmS12806316 5082.276 10 mmVSIwt172.5 103 3.276 10623.7N/mm22.978 109 8vw 125N /mm223.7 絲76 16.5N3.276/mm2172.32 3 16.52174.7N / mm21.1ftw 1.1 185 204N / mm2焊縫強度滿足要求。（3）焊縫強度驗算由于只要求對焊縫強度進行驗算，所以，無需計算截面上下邊緣的最