鄭州大學遠程教育學院地基基礎(chǔ)作業(yè)

1、.鄭州大學現(xiàn)代遠程教育地基基礎(chǔ)課程考核要求1. 簡答題（ 1） 模塊一：土中的液態(tài)水分哪幾類？對土的性質(zhì)各有什么影響？答：強結(jié)合水、弱結(jié)合水、自由水、重力水，三相體、碎散性、透水性、多孔性、自然變異性或不均勻性、易變性（ 2）模塊二：土的自重應力分布有何特點？地下水位的升降對自重應力有何影響？答：自重應力隨深度而增大，每層土內(nèi)線性分布，分層土折線分布，隔水層處突變；地下水位上升，自重應力減小。（ 3）模塊三：簡述庫侖公式。對一定的土類，其抗剪強度指標是否為一定值？為什么？答：fctan不是定值，因為它和剪切面上的正應力有關(guān)（ 4）模塊四：在詳細勘察階段，勘探孔的深度如何控制？答：詳勘的勘探深度

2、自基礎(chǔ)底面算起，且勘探孔深度應能控制地基主要受力層。當?shù)鼗膶挾炔淮笥?m，勘探孔的深度對條基不應小于3.0b （b 為基礎(chǔ)寬度），單獨柱基不應小于1.5b ，但不應小于 5m。對高層建筑和需進行變形驗算的地基，控制性勘探孔深度應超過地基沉降計算深度；高層建筑的一般性勘探孔應達到基底下 (0.51.0)b，并深入穩(wěn)定分布的地層。對僅有地下室的建筑或高層建筑的裙房，當不能滿足抗浮設(shè)計要求，需設(shè)置抗浮樁或錨桿時，勘探孔深度應滿足抗拔承載力評價的要求。當有大面積地面堆載或軟弱下臥層時，應適當增加控制性勘探孔的深度。如遇基巖或厚層碎石土等穩(wěn)定土層時，勘探孔深度應根據(jù)情況進行調(diào)整 。;.（ 5）模塊五：

3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB50007規(guī)定，地基基礎(chǔ)設(shè)計時，所采用的荷載效應應按哪些規(guī)定執(zhí)行？答：按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積及埋深或按單樁承載力確定樁數(shù)時，傳至基礎(chǔ)或承臺底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合。相應的抗力應采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值；計算地基變形時，傳至基礎(chǔ)底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的準永久組合，不應計入風荷載和地震作用。相應的限值應為地基變形允許值；計算擋土墻土壓力、地基或斜坡穩(wěn)定及滑坡推力時，荷載效應應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，但其分項系數(shù)均為 1.0；在確定基礎(chǔ)或樁臺高度、 支擋結(jié)構(gòu)截面、計算基礎(chǔ)或支擋結(jié)構(gòu)內(nèi)力

4、、確定配筋和驗算材料強度時，上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載效應組合和相應的基底反力 應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，采用相應的分項系數(shù)。當需要驗算基礎(chǔ)裂縫寬度時，應按正常使用極限狀態(tài)荷載效應標準組合2. 計算題：（ 1）模塊一：某土樣體積為1000 cm3 ，質(zhì)量為 1870 g，烘干后測得其質(zhì)量為1677 g，已知土粒比重 ds。試求土的密度、含水量w、孔隙比、飽和度 r 。某土= 2.66eS樣體積為 1000 cm3，質(zhì)量為 1870 g，烘干后測得其質(zhì)量為1677 g，已知土粒比重 ds。試求土的密度、含水量w、孔隙比 、飽和度 r。= 2.66eSm18701.87 g/cm 3答：V

5、1000wmw100%1870 1677ms100% 11.5%1677ds (1w) w12.66 (1 0.115) 1e1 0.5861.87;.wd s0.115 2.66Sr52.2%e0.586（ 2）模塊二：某建筑場地的地層分布見圖示。其中第一層細砂厚h1 = 4.5 m，重度=19kN/m 3，飽和重度sat = 19.4 kN/m3，地下水位在地面下 2 m 處；第二層粘土厚h3 = 4.5 m，飽和重度sat = 17.4 kN/m3，以下為不透水的巖石層。試求各層交界面處的豎向自重應力以及作用在基巖頂面的土自重應力和靜水壓力之和，并繪出自重應力沿深度的分布圖。13m= 1

6、9 kN/m細砂22m35sat = 19.4 kN/m.23m53.sat = 17.4 kN/m粘土44m18701.87 g/cm 3答：V1000wmw100%1870 1677 100% 11.5%ms1677ds (1w) w12.66 (1 0.115) 1e1 0.5861.87wd s0.115 2.66Sr52.2%e0.586（ 3）模塊三：一飽和粘性土試樣在三軸儀中進行固結(jié)不排水剪切試驗，施加周圍壓力;.3 = 196 kPa，試樣破壞時的主應力差13 = 274 kPa，測得孔隙水壓力 u =176 kPa，已知該土樣的有效內(nèi)摩擦角為= 26°，試求破壞面上

7、的有效正應力和剪應力以及試樣的有效粘聚力c 。答：由于已知該土樣的有效內(nèi)摩擦角為= 26 °，所以破裂面與水平面夾角成450/ 2 =58°由試驗得1274196470 kPa ，3196 kPa破裂面上的正應力和剪應力分別為1 (13 )1 (13 ) cos 21 ( 470 196)1 (470 196) cos11602732222pa1 (13 ) sin 21 ( 470 196) sin116012322pa在破壞面上的有效正應力為u 273 176 97 pa由于此時fctan，所以 c 75.8kPa（ 4）模塊五：（ 1）已知如圖所示柱基礎(chǔ)所受荷載標準值

8、為 Fk，k=140 kN m，基礎(chǔ)= 1100 kNM底面尺寸 l×b = 3.6 m×2.6 m，基礎(chǔ)埋深 d = 2.0 m，地層分布情況如圖所示。已知持力層承載力特征值fak，承載力修正系數(shù)b0.3， d1.6，= 150 kPa其壓力擴散角為 23°；下臥層為淤泥質(zhì)土，承載力特征值fak，承載= 85 kPa力修正系數(shù) b 0. ， d1.0 ；地下水位在地面下 1.2 m。試對下臥層承載力進行驗算。;.Fk = 1100 kNM k = 140 kN ?m3m2雜填土 1=16.5kN/m.1m8粘土l b=3.6m2.6m.0sat=19kN/m 3

9、3.6 mm0.fak=150 kPa,b=0.3,d=1.6,3淤泥質(zhì)土fak=85 kPa,b=0.,d=1.0答：基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)土的加權(quán)平均重度0116.5 1.2 (19 10) 0.813.5kN/m 32.0經(jīng)寬深修正后的持力層承載力特征值fa15001.613.5(20.5)182.4kPa基礎(chǔ)及回填土重Gk (20 1.2 10 0.8) 3.6 2.6 300kNFk G k1100300fa , 滿足 )pk3.6149.6kPa(A2.6M k1400.1m(l滿足 )ek1100 3000.6m,Fk G k6pkmaxpk (16ek) 149.6 (16 0.121

10、8.88kPa, 滿足 )l) 174.53kPa( 1.2 f a3.6軟弱下臥層承載力驗算基底處自重應力cd16.51.2(1910)0.827 kPa軟弱下臥層頂面處自重應力pcz16.51.2(1910)3.854kPa;.m25410.8kN/m 3軟弱下臥層頂面以上土的加權(quán)平均重度5faz851.010.8(50.5)133.6kPa軟弱下臥層頂面處的附加應力pzlb ( pkcd )3.6 2.6 (149.627)(l2z tan)(b2z tan) (3.62 3 tan 23o )(2.636.27kPa2 3 tan 23o )驗算pczpz5436.2790.27 kP

11、a(faz , 滿足 )（ 2）如圖所示，某建筑物采用矩形承臺下的樁基礎(chǔ)，已知室外設(shè)計地面的標高為 -0.30 m，承臺地面位于室外設(shè)計地面下 1.5 m，作用在± 0.00 標高處的豎向荷載設(shè)計值 F = 8668.8 kN，距承臺地面 1.0m 處的水平荷載設(shè)計值 H = 108 kN，彎矩設(shè)計值 M y = 800kN·m，采用鋼筋混凝土預制方樁，樁數(shù) 6 根，單樁豎向承載力特征值Ra = 1150 kPa，試驗算樁基中各樁承載力。FMy0.00-0.30H00050101y00400060x00026004001200120040043200答：計算荷載標準組合值Fk=F/1.3