排樁與地下連續(xù)墻計算p

1、筑龍 網(wǎng) W W W .Z H U L O N G .C O M排樁與地下連續(xù)墻計算對于較深的基坑,排樁、地下連續(xù)墻圍護(hù)墻應(yīng)用最多,其承受的荷載比較復(fù)雜,一般應(yīng)考慮下述荷載:土壓力、水壓力、地面超載、影響范圍內(nèi)的地面上建筑物和構(gòu)筑物荷載、施工荷載、鄰近基礎(chǔ)工程施工的影響(如打樁、基坑土方開挖、降水等。作為主體結(jié)構(gòu)一部分時,應(yīng)考慮上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載及地震作用,需要時應(yīng)結(jié)合工程經(jīng)驗考慮溫度變化影響和混凝土收縮、徐變引起的作用以及時空效應(yīng)。排樁和地下連續(xù)墻支護(hù)結(jié)構(gòu)的破壞,包括強(qiáng)度破壞、變形過大和穩(wěn)定性破壞(圖6-65。其強(qiáng)度破壞或變形過大包括:圖6-65 排樁和地下連續(xù)墻支護(hù)結(jié)構(gòu)的破壞形式(a 拉錨

2、破壞或支撐壓曲;(b 底部走動;(c 平面變形過大或彎曲破壞;(d 墻后土體整體滑動失穩(wěn);(e 坑底隆起;(f 管涌 (1拉錨破壞或支撐壓曲:過多地增加了地面荷載引起的附加荷載,或土壓力過大、計算有誤,引起拉桿斷裂,或錨固部分失效、腰梁(圍擦破壞,或內(nèi)部支撐斷面過小受壓失穩(wěn)。為此需計算拉錨承受的拉力或支撐荷載,正確選擇其截面或錨固體。(2支護(hù)墻底部走動:當(dāng)支護(hù)墻底部嵌固深度不夠,或由于挖土超深、水的沖刷等原因都可能產(chǎn)生這種破壞。為此需正確計算支護(hù)結(jié)構(gòu)的入土深度。(3支護(hù)墻的平面變形過大或彎曲破壞:支護(hù)墻的截面過小、對土壓力估算不準(zhǔn)確、墻后增加大量地面荷載或挖土超深等都可能引起這種破壞。筑龍網(wǎng)

3、W W W .Z H U L O N G.C O M 平面變形過大會引起墻后地面過大的沉降,亦會給周圍附近的建(構(gòu)筑物、道路、管線等造成損害。排樁和地下連續(xù)墻支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性破壞包括:(1墻后土體整體滑動失穩(wěn):如拉錨的長度不夠,軟粘土發(fā)生圓弧滑動,會引起支護(hù)結(jié)構(gòu)的整體失穩(wěn)。(2坑底隆起:在軟粘土地區(qū),如挖土深度大,嵌固深度不夠,可能由于挖土處卸載過多,在墻后土重及地面荷載作用下引起坑底隆起。對挖土深度大的深坑需進(jìn)行這方面的驗算,必要時需對坑底土進(jìn)行加固處理或增大擋墻的入土深度。(3管涌:在砂性土地區(qū),當(dāng)?shù)叵滤惠^高、坑深很大和擋墻嵌固深度不夠時,挖土后在水頭差產(chǎn)生的動水壓力作用下,地下水會繞過

4、支護(hù)墻連同砂土一同涌入基坑。1.嵌固深度計算排樁、地下連續(xù)墻嵌固深度設(shè)計值,按下列規(guī)定計算: (1懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的嵌固深度計算 懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的嵌固深度設(shè)計值h d (圖6-66,宜按下式確定: h p E pj -1.20h a E ai 0 (6-37式中 E pj 樁、墻底以上基坑內(nèi)側(cè)各土層水平抗力標(biāo)準(zhǔn)值e pjk 按式(6-32、式(6-36計算的合力之和; h p 合力E pj 作用點(diǎn)至樁、墻底的距離; E ai 樁、墻底以上基坑外側(cè)各土層水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值e aik 的合力之和; h a 合力E ai 作用點(diǎn)至樁、墻底的距離。 筑龍網(wǎng) W W W .Z H U L O N

5、G .C O M圖6-66 懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻嵌固深度計算簡圖(2單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)支點(diǎn)力及墻嵌固深度計算單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的支點(diǎn)力(圖6-67及嵌固深度設(shè)計值 h d (圖6-68宜按下式計算:圖6-67 單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)支點(diǎn)力計算簡圖圖6-68 單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻嵌固深度計算簡圖1基坑底面以下,支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置至基坑底面的距離h cl ,按下式確定:e alk =e plk (6-382支點(diǎn)力T cl 按下式計算:(6-39式中 e alk 水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值; 筑龍網(wǎng) W W W .Z H UL O N G .C O M e plk 水平抗力標(biāo)準(zhǔn)值;h al 合力E ac

6、 作用點(diǎn)至設(shè)定彎矩零點(diǎn)的距離;E ac 設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置以上基坑外側(cè)各土層水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值的合力; E pc 設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置以上基坑內(nèi)側(cè)各土層水平抗力標(biāo)準(zhǔn)值的合力; h pl 合力E pc 作用點(diǎn)至設(shè)定彎矩零點(diǎn)的距離;h Tl 支點(diǎn)至基坑底面的距離;h cl 基坑底面至設(shè)定彎矩零點(diǎn)位置的距離。3圍護(hù)墻嵌固深度設(shè)計值h d ,按下式計算:(6-40(3多層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻嵌固深度計算 多層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的嵌固深度設(shè)計值h d ,按整體穩(wěn)定條件采用圓弧滑動簡單條分法計算(圖6-69:圖6-69 多層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻嵌固深度計算簡圖(6-41 式中 c ik 、ik 最危險滑動面上第i 土條

7、滑動面上土的固結(jié)不排水(快剪粘聚力、內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值;l i 第i 土條的弧長;b i 第i 土條的寬度;k 整體穩(wěn)定分項系數(shù),應(yīng)根據(jù)經(jīng)驗確定,當(dāng)無經(jīng)驗時可取1.3; w i 作用于滑裂面上第i 土條的重量,按上覆土層的天然土重計算; i 第i 土條弧線中點(diǎn)切線與水平線夾角。筑龍 網(wǎng) W W W .Z H U L O N G .C O M 當(dāng)嵌固深度下部存在軟弱土層時,應(yīng)繼續(xù)驗算軟下臥層的整體穩(wěn)定性。對于均質(zhì)粘性土及地下水以上的粉土或砂類土,嵌固深度計算值h 0,可按下式確定:h 0=n 0h (6-42式中 n 0嵌固深度系數(shù),當(dāng)k 取1.3時,根據(jù)三軸試驗(當(dāng)有可靠經(jīng)驗時,可采用直接剪切試驗

8、確定土層固結(jié)(不排水快剪內(nèi)摩擦角k 及粘聚力系數(shù)=c k /rh ,查表6-68取值。圍護(hù)墻的嵌固深度設(shè)計值,則為h d =1.1h 0 (6-43嵌固深度系數(shù)n 0值(地面超載q 0=0 表6-68當(dāng)嵌固深度下部存在軟弱土層時,尚應(yīng)繼續(xù)驗算下臥層的整體穩(wěn)定性。 當(dāng)按上述方法計算確定的懸臂式及單層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的嵌固深度設(shè)計值h d <0.3h 時,宜取h d =0.3h ;多層支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的嵌固深度設(shè)計值h d <0.2h 時,宜取h d =0.2h 。當(dāng)基坑底為碎石土及砂土、基坑內(nèi)排水且作用有滲透水壓力時,側(cè)向截水的排樁、地下連續(xù)墻圍護(hù)墻除應(yīng)滿足上述計算外,其嵌固深度

9、設(shè)計值尚應(yīng)按下式抗?jié)B透穩(wěn)定條件確定(圖6-70:筑龍網(wǎng)WW W.ZH UL ON G.CO M 圖6-70 抗?jié)B透穩(wěn)定計算簡圖 h d 1.200(h -h wa (6-442.內(nèi)力與變形計算支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻和支撐體系的內(nèi)力和變形的計算,要根據(jù)基坑開挖和地下結(jié)構(gòu)的施工過程,分別按不同的工況進(jìn)行計算,從中找出最大的內(nèi)力和變形值,供設(shè)計圍護(hù)墻和支撐體系之用。如圖6-71所示之基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的支撐方案和地下結(jié)構(gòu)布置情況,在計算圍護(hù)墻、支撐的內(nèi)力和變形時,則需計算下述各工況:第一次挖土至第一層混凝土支撐之底面(如開槽澆筑第一層支撐,則可挖土至第一層支撐頂面,此工況圍護(hù)墻為一懸臂的圍護(hù)墻;待第一層支撐形成并

10、達(dá)到設(shè)計規(guī)定的強(qiáng)度后,第二次挖土至第二層混凝土支撐之底面,此工況圍護(hù)墻存在一層支撐;待第二層支撐形成并達(dá)到設(shè)計規(guī)定強(qiáng)度后,第三次挖土則至坑底設(shè)計標(biāo)高;待底板(承臺澆筑后并達(dá)到設(shè)計規(guī)定強(qiáng)度后,進(jìn)行換撐,即在底板頂面澆筑混凝土帶形成支撐點(diǎn),同時拆去第二層支撐,以便支設(shè)模板澆筑-2層的墻板和頂樓板;待-2層的墻板和頂樓板澆筑并達(dá)到設(shè)計規(guī)定強(qiáng)度后,再進(jìn)行換撐,即在-2層頂樓板處加設(shè)支撐(一般澆筑間斷的混凝土帶形成支撐點(diǎn),同時拆去第一層支撐,以便支設(shè)模板繼續(xù)向上澆筑地下室墻板和樓板。為此,圖6-71(a 所示之支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻,則需按圖6-71(b (f 五種工況分別進(jìn)行計算其內(nèi)力和變形。筑龍網(wǎng)WW W.

11、ZH UL O N G.CO M圖6-71 圍護(hù)墻計算工況示意圖(a 內(nèi)支撐和地下結(jié)構(gòu)布置;(b 挖土至第一層支撐底標(biāo)高;(c 加設(shè)第一層支撐,繼續(xù)挖土至第二層支撐底標(biāo)高;(d 加設(shè)第二層支撐,繼續(xù)挖土至坑底設(shè)計標(biāo)高;(e 進(jìn)行換撐,在底板頂面形成支撐,同時拆去第二層支撐;(f 再進(jìn)行換撐,在地下室樓板處再形成支撐,同時拆去第一層支撐支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的內(nèi)力和變形的計算方法很多,過去對簡單的、坑不深的支護(hù)結(jié)構(gòu)可用等值梁法、彈性曲線法等進(jìn)行近似的計算。近年來有很大改進(jìn),多用豎向彈性地基梁基床系數(shù)法,以有限元方法利用計算程序以電子計算機(jī)進(jìn)行計算,計算迅速、較準(zhǔn)確而且輸出結(jié)果形象,多以圖形表示,可形象的

12、表示出各工況的彎矩、剪力值及變形情況。近來,為反映基坑施工時的空間效應(yīng)和時間效應(yīng),又在研究和改進(jìn)三維的計算程序,期望計算結(jié)果更加貼近實際情況,更加精確。下面介紹建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程(JGJ 120-99中推薦的彈性支點(diǎn)法: 彈性支點(diǎn)法的計算簡圖如圖6-72所示。圍護(hù)墻外側(cè)承受土壓力、附加荷載等產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值e aik ;圍護(hù)墻內(nèi)側(cè)的支點(diǎn)化作支承彈簧,以支撐體系水平剛度系數(shù)表示;圍護(hù)墻坑底以下的被動側(cè)的水平抗力,以水平抗力剛度系數(shù)表示。筑龍網(wǎng)WW W.Z H UL ON G.CO M圖6-72 彈性支點(diǎn)法的計算簡圖支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻在外力作用下的撓曲方程如下所示:支點(diǎn)處的邊界條件按下式確定:T

13、 j =k Tj (y i -y 0j +T 0j (6-47式中 EI 結(jié)構(gòu)計算寬度內(nèi)的抗彎剛度;m 地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù);b 0抗力計算寬度,地下連續(xù)墻取單位寬度;排樁結(jié)構(gòu),對圓形樁取b 0=0.9(1.5d +0.5(d 為樁直徑,對方形樁取b 0=1.5b +0.5(b 為方樁邊長,如計算的抗力計算寬度大于排樁間距時,應(yīng)取排樁間距;z 支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部至計算點(diǎn)的距離; h n 第n 工況基坑開挖深度; y 計算點(diǎn)處的水平變形;b s 荷載計算寬度,排樁取樁中心距,地下連續(xù)墻取單位寬度; k Tj 第j 層支點(diǎn)的水平剛度系數(shù); y j 第j 層支點(diǎn)處的水平位移值;y 0j 在支點(diǎn)設(shè)置

14、前,第j 層支點(diǎn)處的水平位移值;筑 龍網(wǎng)WW W.ZH UL ON G.CO MT 0j 第j 層支點(diǎn)處的預(yù)加力。當(dāng)T j T 0j 時,第j 層支點(diǎn)力T j 應(yīng)按該層支點(diǎn)位移為y 0j 的邊界條件確定。式(6-46中的m 值,應(yīng)根據(jù)單樁水平荷載試驗結(jié)果按下式計算:(6-48當(dāng)無試驗結(jié)果或減少當(dāng)?shù)亟?jīng)驗時,m 值按下列經(jīng)驗公式計算:(6-49式中 m 地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)(MN/m 4,該值為基坑開挖面以下2(d +1m 深度內(nèi)各土層的綜合值;H cr 單樁水平臨界荷載(MN ,按建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ 94-94附錄E 方法確定;x cr 單樁水平臨界荷載對應(yīng)的位移(m ;v x 樁

15、頂位移系數(shù),按表6-69采用(先假定m ,試算;v x 值 表6-69換算深度ah d4.0 3.5 3.0 2.8 2.6 2.4 v x 2.441 2.502 2.727 2.905 3.163 3.526注:。b 0計算寬度;地下連續(xù)墻取單位寬度;排樁結(jié)構(gòu),對圓形樁取b 0=0.9(1.5d +0.5(d 為樁直徑,對方形樁取b 0=1.5b +0.5 (b 為方樁邊長;ik 第i 層土的固結(jié)不排水(快剪內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值(° c ik 第i 層土的固結(jié)不排水(快剪粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa ;基坑底面處位移量(mm ,按地區(qū)經(jīng)驗取值,無經(jīng)驗時可取10。 式6-46中的支點(diǎn)水平剛度系數(shù)

16、,視支點(diǎn)為錨桿或支撐體系而有所不同。 當(dāng)支點(diǎn)為錨桿時,錨桿水平剛度系數(shù)k T ,應(yīng)按錨桿的基本試驗來確定。當(dāng)無試驗資料時,可按下式計算:筑龍網(wǎng)WW W.ZH UL ON G.CO M (6-50式中 A 桿體的截面面積;E s 桿體的彈性模量;E c 錨固體組合彈性模量,按下式計算:cm c s c A AE A AE E (+=E m 錨固體中注漿體彈性模量;A c 錨固體的截面面積; l f 錨桿自由段長度; l a 錨桿錨固段長度; 錨桿的水平傾角。當(dāng)支點(diǎn)為由支撐體系時,支撐體系(含具有一定剛度的冠梁或其與錨桿混合的支撐體系的水平剛度系數(shù)k T ,應(yīng)按支撐體系與排樁、地下連續(xù)墻的空間作用

17、協(xié)同分析方法確定;亦可根據(jù)空間作用協(xié)同分析方法直接確定支撐體系及排樁或地下連續(xù)墻的內(nèi)力與變形。當(dāng)基坑周邊支護(hù)結(jié)構(gòu)的荷載相同、支撐體系采用對撐并沿具有較大剛度的腰梁或冠梁等間距布置時,水平剛度系數(shù)k T 可按下式計算:ss L EA k aT 2=(6-51 式中 k T 支撐結(jié)構(gòu)的水平剛度系數(shù);與支撐松弛有關(guān)的系數(shù),取0.81.0; E 支撐構(gòu)件材料的彈性模量; A 支撐構(gòu)件的斷面面積; L 支撐構(gòu)件的受壓計算長度; s 支撐的水平間距;s a 按平面間題計算時的計算寬度。排樁取中心距,地下連續(xù)墻取單位寬度或一個墻段。(1懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的彎矩計算值M c 和剪力計算值V c 的計算(圖筑

18、龍網(wǎng)W W W.ZH UL ON G.CO M6-73M c 和V c 可按下列公式計算:M c =h mz E mz -h au E au (6-52 V c =E mz -E az (6-53式中 E mz 計算截面以上根據(jù)式(6-45、(6-46確定的基坑內(nèi)側(cè)各土層彈性抗力值mb 0(z -h n y 的合力之和;h mz 合力E mz 作用點(diǎn)至計算截面的距離;E au 計算截面以上根據(jù)式(6-45、(6-46確定的基坑外側(cè)各土層水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值e aik b s 的合力之和;h az 合力E az 作用點(diǎn)至計算截面的距離。圖6-73 支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻內(nèi)力計算簡圖(a 懸臂式圍護(hù)墻;(b 有

19、支點(diǎn)的圍護(hù)墻(2有支點(diǎn)的支護(hù)結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻的彎矩計算值M c 和剪力計算值V c 的計算(圖6-73b 此種情況的M c 和V c 按下式計算:M c =T j (h j +h c +h mz E mz -h az E az (6-54V c =T j +E mz -E az (6-55式中 h j 支點(diǎn)力兀至基坑底的距離;h c 基坑底面至計算截面的距離,當(dāng)計算截面在基坑底面以上時取負(fù)值。3.圍護(hù)墻結(jié)構(gòu)計算(1內(nèi)力及支點(diǎn)力設(shè)計值的計算筑 龍網(wǎng)WW W.ZH UL ON G.CO M按上述方法算出截面的彎矩、剪力和支點(diǎn)力的計算值后,根據(jù)建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程(JGJ 120-99的規(guī)定按下列規(guī)定計算

20、其設(shè)計值:1截面彎矩設(shè)計值MM =1.250M c (6-56式中 0重要性系數(shù),見表6-64。2截面剪力設(shè)計值VV =1.250V c (6-573支點(diǎn)結(jié)構(gòu)第j 層支點(diǎn)力設(shè)計值T djT dj =1.250T cj (6-58(2截面承載力計算1沿截面受拉區(qū)和受壓區(qū)的周邊配置局部均勻縱向鋼筋或集中縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土樁,其正截面受彎承載力按下式計算:式中 對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角(rad 與2的比值;s 對應(yīng)于周邊均勻受拉鋼筋的圓心角(rad 與2的比值;s 宜在1/61/3之間選取,通?？扇《ㄖ?.25;'s 對應(yīng)于周邊均勻受壓鋼筋的圓心角(rad 與2的比值,宜

21、取's 0.5;A 構(gòu)件截面面積;A sr 、A 'sr 均勻配置在圓心角2s 、2's 內(nèi)沿周邊的縱向受拉、受壓鋼筋的截面面積;A sc 、A 'sc 集中配置在圓心角2s 、2's 的混凝土弓形面積范圍內(nèi)的縱向受拉、筑龍網(wǎng)WW W.ZH U L ON G.CO M受壓鋼筋的截面面積;圓形截面的半徑;s 縱向鋼筋所在圓周的半徑;y sc 、y 'sc 縱向受拉、受壓鋼筋截面面積A sc 、A 'sc 的重心至圓心的距離;f y 鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值; f cm 混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計值; b 矩形截面的相對界限受壓區(qū)高度。計算的受壓區(qū)混

22、凝土截面面積的圓心角(rad 與2的比值,宜符合下列條件:1/35 (6-64 當(dāng)不符合上述條件時,其正截面受彎承載力可按下式計算:(6-65 沿圓形截面受拉區(qū)和受壓區(qū)周邊實際配置均勻縱向鋼筋的圓心角,應(yīng)分別取為s n n 12和s mm '12,其中n 、m 分別為受拉區(qū)、受壓區(qū)配置均勻縱向鋼筋的根數(shù)。配置在圓形截面受拉區(qū)的縱向鋼筋的最小配筋率(按全截面面積計算,在任何情況下不宜小于0.2%。在不配置縱向受力鋼筋的圓周范圍內(nèi),應(yīng)設(shè)置周邊縱向構(gòu)造鋼筋,縱向構(gòu)造鋼筋直徑不應(yīng)小于縱向受力鋼筋直徑的二分之一,且不應(yīng)小于10mm ;縱向構(gòu)造鋼筋的環(huán)向間距,不應(yīng)大于圓截面的半徑和250mm 兩者

23、中的較小值,且不得少于1根。2沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面(圖6-74鋼筋混凝土樁,當(dāng)縱向鋼筋不少于6根時,其受彎承載力按下式計算:(6-66 且(6-67t =1.25-2 (6-68式中 M 單樁抗彎承載力(N ·mm ;筑龍網(wǎng) WW W.ZH UL ON G.CO MA 樁的橫截面積(mm 2; A s 縱向鋼筋截面積(mm 2; r 樁的半徑(mm ;r s 縱向鋼筋所在的圓周半徑(mm ,r s =r -a s ,a s 為鋼筋保護(hù)層厚度(mm ;對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角(弧度與2的比值; t 縱向受拉鋼筋截面積與全部縱向鋼筋截面積的比值; f cm 混凝土強(qiáng)

24、度設(shè)計值(MPa ;f y 鋼筋強(qiáng)度設(shè)計值(MPa 。圖6-74 配置局部均勻配筋和集中配筋的圓形截面具體計算步驟如下:根據(jù)經(jīng)驗取灌筑樁配筋量A s ;計算系數(shù)K =f y ·A s /f cm ·A ,根據(jù)K 值查表6-70得出系數(shù)值,或據(jù)式(6-67求得值;將值代入式(6-66求出單樁抗彎承載力M 。比較M 值與單樁承受的彎矩值,若過大則減小A s 值,若過小則增加A s值,重復(fù)、步驟,直至滿足為止。值表 表6-70KtK tKtKt0.01 0.113 1.204 0.26 0.272 0.706 0.51 0.311 0.628 0.76 0.332 0.5860.

25、02 0.139 0.972 0.27 0.274 0.702 0.52 0.312 0.626 0.77 0.333 0.584 0.03 0.156 0.938 0.28 0.276 0.698 0.53 0.313 0.624 0.78 0.334 0.582筑龍網(wǎng)WW W. ZH UL ON G.CO M0.04 0.169 0.912 0.29 0.278 0.694 0.54 0.314 0.622 0.79 0.334 0.580 0.05 0.180 0.890 0.30 0.280 0.690 0.55 0.315 0.620 0.80 0.335 0.578 0.06 0.

26、189 0.872 0.31 0.282 0.686 0.56 0.316 0.618 0.81 0.336 0.578 0.07 0.197 0.856 0.32 0.284 0.682 0.57 0.317 0.616 0.82 0.336 0.576 0.08 0.204 0.842 0.33 0.286 0.678 0.58 0.318 0.614 0.83 0.337 0.576 0.09 0.210 0.830 0.34 0.288 0.674 0.59 0.319 0.612 0.84 0.337 0.574 0.10 0.216 0.818 0.35 0.289 0.672 0

27、.60 0.320 0.610 0.85 0.338 0.572 0.11 0.222 0.806 0.36 0.291 0.668 0.61 0.321 0.608 0.86 0.339 0.572 0.12 0.226 0.798 0.37 0.293 0.664 0.62 0.322 0.606 0.87 0.339 0.570 0.13 0.231 0.788 0.38 0.294 0.662 0.63 0.323 0.604 0.88 0.340 0.570 0.14 0.235 0.780 0.39 0.296 0.658 0.64 0.323 0.604 0.89 0.340 0

28、.568 0.15 0.239 0.772 0.40 0.297 0.656 0.65 0.324 0.602 0.90 0.341 0.568 0.16 0.243 0.764 0.41 0.298 0.654 0.66 0.325 0.600 0.91 0.341 0.566 0.17 0.247 0.756 0.42 0.300 0.650 0.67 0.326 0.598 0.92 0.342 0.566 0.18 0.250 0.750 0.43 0.301 0.648 0.68 0.327 0.596 0.93 0.342 0.566 0.19 0.253 0.744 0.44 0

29、.303 0.644 0.69 0.327 0.596 0.94 0.343 0.564 0.20 0.256 0.738 0.45 0.304 0.642 0.70 0.328 0.594 0.95 0.343 0.564 0.21 0.259 0.732 0.46 0.305 0.640 0.71 0.329 0.592 0.96 0.344 0.562 0.22 0.262 0.726 0.47 0.306 0.638 0.72 0.330 0.590 0.97 0.344 0.562 0.23 0.264 0.722 0.48 0.307 0.636 0.73 0.330 0.590

30、0.98 0.345 0.560 0.24 0.267 0.716 0.49 0.309 0.632 0.74 0.331 0.588 0.99 0.345 0.560 0.25 0.269 0.712 0.50 0.310 0.630 0.75 0.332 0.586 1.00 0.346 0.5583等效矩形截面配筋灌筑樁以圓截面受彎而采用的沿周邊均勻配筋的計算公式,是考慮了任何方向都要具有相同的抗彎能力,而擋土樁的受拉側(cè)是一定的,鋼筋的布置則應(yīng)是有方位性的,布置在非受拉側(cè)的鋼筋實際上是沒有起到受拉作用的。設(shè)想將受拉主筋配置在樁體受拉一側(cè),而不是沿周邊均勻配筋,這就是等效矩形截面配筋。主筋受拉,其他為構(gòu)造筋。如圖6-75所示,令bd 3/12=40641D ,并使b =d , 則b =d =0.876D 0如此將灌筑樁截面等效成 b×d 的方形截面進(jìn)行配筋，按鋼筋混凝土梁的截 面進(jìn)行計算，便可求出受拉側(cè)主筋的截面積。 McAsfy（y1y2） 式中 r sin 3 y1 = 1.5 0.75 sin 2 y1 = 2 2rs / 式中各符號意義同前。 需要注意的是，采用集中受拉側(cè)配筋方法