海工耐久混凝土配合比試驗(yàn)研究與 70米預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁裂縫控制

1、海工耐久混凝土配合比試驗(yàn)研究與 70米預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁裂縫控制 趙劍發(fā)中鐵大橋局股份有限公司 摘 要 通過(guò)對(duì)C50海工耐久混凝土各種性能的試驗(yàn)研究，以及杭州灣跨海大橋70米預(yù)制箱梁的工程實(shí)踐，闡述如何通過(guò)優(yōu)化配合比和低強(qiáng)初張拉等其它工藝措施，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁裂縫進(jìn)行控制。關(guān)鍵詞 海工耐久混凝土 配合比研究 裂縫控制 1 前言隨著現(xiàn)代橋梁不斷向海洋化、大跨度、高耐久、整體預(yù)制安裝方向發(fā)展，橋梁工程中的混凝土對(duì)下列各項(xiàng)性能指標(biāo)提出了更高的要求：耐久性、工作性、適用性、強(qiáng)度、體積穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性，特別

2、是不易開裂性。鑒于目前我國(guó)海工鋼筋混凝土建筑物的使用壽命普遍偏短的狀況，我們開展了海工高耐久混凝土的試驗(yàn)研究，以期提出橋梁工程用海工耐久混凝土配合比及其應(yīng)用技術(shù)，有效地控制混凝土梁體早期裂縫產(chǎn)生，延長(zhǎng)海工混凝土建筑物的使用壽命。混凝土梁體早期開裂與高性能混凝土的性能密切相關(guān)，杭州灣跨海大橋和東海大橋箱梁使用的是C50高性能海工耐久混凝土，其設(shè)計(jì)使用年限為100年，由于其獨(dú)特的海洋環(huán)境和設(shè)計(jì)使用壽命的提高，要求混凝土的密實(shí)度、抗氯離子滲透性能等都有一些更高的指標(biāo)，它摻入了除水泥以外其它一些如礦粉、粉煤灰、甚至硅灰等膠凝材料；使用了性能更優(yōu)的外加劑，以及低水膠比。也正是由于這些要求使混凝土箱梁在施

3、工過(guò)程中更容易產(chǎn)生裂縫。在以往施工的許多類似橋梁中，都不同程度的存在箱梁頂板收縮裂縫、翼緣板橫向裂縫（嚴(yán)重的翼緣板裂縫會(huì)貫穿）、箱梁腹板內(nèi)外側(cè)豎向裂縫的現(xiàn)象。這些裂縫的產(chǎn)生無(wú)疑是對(duì)海工混凝土的耐久性及橋梁使用壽命的一個(gè)極大的挑戰(zhàn)。為此，我們?cè)谠S多方面做了一些研究和探討以及有益的嘗試，取得了良好的效果。 2 海工混凝土的特點(diǎn)相對(duì)于普通混凝土，海工混凝土主要有以下特點(diǎn)：高耐久性。高工作性。主要包括高填充性、高抗離析、坍落度經(jīng)時(shí)損失小。高體積穩(wěn)定性，高減水率。高強(qiáng)度。對(duì)于梁體混凝土，還應(yīng)具有高彈性模量。高摻量、多組份外摻料。低水膠比。低水化熱。低的升溫和降溫速率。 3&

4、#160;混凝土組份對(duì)抗裂性能的影響。 3.1 膠凝材料海工耐久混凝土一般要求使用P級(jí)粉煤灰或級(jí)粉煤灰和S95礦渣粉、S105礦渣粉。 3.1.1 水泥品種 水泥用量對(duì)混凝土的性能指標(biāo)影響最為敏感，水泥用量大，外摻料相對(duì)減少，混凝土容重增大。由于外摻料的活性較水泥低，混凝土的早期強(qiáng)度及彈模迅速增長(zhǎng)。不同品種的水泥對(duì)抗裂性能的影響首先是溫度發(fā)展的影響，不同的溫度發(fā)展對(duì)抗裂性能的影響不同。其次，不同水泥有不同的變形特性，這也會(huì)影響抗裂性能。 3.1.2 粉煤灰：眾所周知，粉煤灰由于發(fā)生火山灰反應(yīng)而提高混凝土的抗裂性能，國(guó)內(nèi)許多工

5、程也采用大摻量粉煤灰來(lái)降低溫升，粉煤灰具有減少混凝土早期抗開裂的優(yōu)良特性。摻加粉煤灰能夠減少用水量，降低水膠比，由于粉煤灰可延長(zhǎng)水化反應(yīng)的時(shí)間，降低水化熱，推遲了溫度峰值的產(chǎn)生，減少了溫度裂縫的產(chǎn)生因素?；炷恋臏囟确逯惦S著粉煤灰摻量的增加而降低。 3.1.3 磨細(xì)礦渣：磨細(xì)礦渣有降低CL-擴(kuò)散系數(shù)的能力，同時(shí)對(duì)開裂也具敏感性。國(guó)外有資料表明礦渣摻量達(dá)到70%80%時(shí)可有效降低混凝土的絕熱溫升。 3.1.4 硅灰：對(duì)于硅灰，其顆粒非常小，比表面積為18000m2/kg，非常大，28天活性指數(shù)為96%。它與水泥水化時(shí)吸收大量的水分，從而造成構(gòu)件明顯的塑性收

6、縮、自身收縮和干燥收縮。 3.1.5 復(fù)合礦粉（含硅灰）：復(fù)合礦粉（含硅灰）具有快速降低CL-擴(kuò)散系數(shù)的能力，28天強(qiáng)度提前。水泥、礦渣與粉煤灰協(xié)同摻入試件開裂時(shí)間最長(zhǎng)，粉煤灰摻量增大更加明顯。 3.2 粗細(xì)骨料采用低熱膨脹系數(shù)的集料可以減少混凝土的溫度變形，減少混凝土收縮時(shí)的約束應(yīng)力，從而獲得較低的開裂敏感性。粗骨料一般采用粒徑為525mm碎石，最好是類碎石，且無(wú)堿活性。采用細(xì)度模數(shù)為2.6的中粗砂，其顆粒級(jí)配要好，且有Cl、SO3含量控制要求，要求為類砂以上，并且無(wú)堿活性。 3.3 外加劑及拌合水 主要成分是聚羧酸反應(yīng)型

7、高分子聚合物，具有非引氣、超塑化、高效減水和增強(qiáng)、低收縮等功能，產(chǎn)品性能符合國(guó)標(biāo)GB80761997(高效減水劑)一等品指標(biāo)。采用潔凈的自來(lái)水。 4 混凝土配合比設(shè)計(jì)及其性能 4.1 混凝土配合比優(yōu)化過(guò)程混凝土材料的性能和配合比設(shè)計(jì)固然是提高混凝土工作性能和抗裂性能的根本，也是混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)的關(guān)鍵所在。 4.1.1 確定混凝土膠凝材料的組成：?jiǎn)螕椒勖夯一虻V渣（或硅灰），還是雙摻粉煤灰或礦渣，除了要滿足混凝土強(qiáng)度、抗?jié)B性能、工作性外，另一個(gè)重要指標(biāo)是混凝土配合比所決定的抗裂性能，即混凝土的水化熱。在同一種水泥條件下，混凝土的水化熱

8、取決于摻合料的材料特性和其水化機(jī)理。摻加礦渣后，混凝土的強(qiáng)度及抗?jié)B透性能將優(yōu)于摻加粉煤灰的混凝土。當(dāng)兩者摻量相同時(shí)，單摻礦渣比單摻粉煤灰在混凝土早期硬化過(guò)程（28天以內(nèi)）產(chǎn)生的水化熱要大，即混凝土內(nèi)部的絕熱溫升要高。 4.1.2 確定混凝土膠凝材料的比例：?jiǎn)螕椒勖夯液蛦螕降V渣各有優(yōu)劣，但都不易滿足混凝土技術(shù)和施工需要。通過(guò)大量的試驗(yàn)和實(shí)踐，最終形成了雙摻粉煤灰和礦渣的耐久混凝土設(shè)計(jì)思路。采用最低的膠凝材料用量，通過(guò)調(diào)整混凝土摻合料的比例，最大限度地降低混凝土水化熱，并滿足混凝土抗裂性、工作性要求。如水泥摻量小于30%，在初凝前給混凝土的保水性帶來(lái)考驗(yàn)，稍有不慎極易出現(xiàn)泌水；

9、如水泥摻量超過(guò)50%，在早期將帶來(lái)過(guò)高的水化熱；如礦渣摻量超過(guò)膠凝總量的50%以上，壓力泌水的可能性就很難避免。 4.2 選擇優(yōu)質(zhì)的摻合料：礦渣、粉煤灰摻合料的質(zhì)量也將直接影響混凝土的性能。 4.2.1 燒失量：燒失量的大小在一定程度上反映了燃燒完全的程度和含碳量指標(biāo)，含碳量高的粉煤灰燒失量大，需水量亦大，對(duì)混凝土的工作性、強(qiáng)度、耐久性和外加劑摻量等都有不利影響。 4.2.2 需水量比：礦渣、粉煤灰摻合料需水量比越小，混凝土干縮越小，在相同水膠比條件下，能保持混凝土較好的工作性。 4.2.3 細(xì)度：細(xì)度并非越小越好

10、，同一種摻合料的細(xì)度越小，比表面積越大，需水量比越大，活性指數(shù)越大，早期水化反應(yīng)速度越快，放熱亦快。礦渣的比表面積宜控制在360500m2/kg，、級(jí)粉煤灰的比表面積分別為600m2/kg和400m2/kg。礦渣比表面積的大范圍波動(dòng)將給混凝土早期水化熱和混凝土的保水性帶來(lái)影響。如表1：表1 膠凝材料燒失量、需水量比、比表面積表膠凝材料 密度（g/cm3） 燒失量（%） 需水量比（%） 比表面積（m2/kg）水泥 3.1 2.24 28.6 395 礦渣 2.9 1.2

11、0;97 500 粉煤灰 2.1 2.1 92 560 4.2.4 值得探討的問(wèn)題：在水膠比一定的條件下，如何按照水泥、礦渣、粉煤灰膠凝材料的水化速度、需水量比等指標(biāo)，來(lái)合理確定各膠凝材料的摻配比例和膠凝材料總量，降低混凝土內(nèi)部水化熱和最高絕熱溫升，并延緩混凝土內(nèi)部最高溫升出現(xiàn)的時(shí)間。 4.3 設(shè)計(jì)技術(shù)方案根據(jù)混凝土耐久性指標(biāo)要求和施工的特點(diǎn)，混凝土配合比設(shè)計(jì)采用以下技術(shù)方案： a、低水膠比（0.33），大坍落度(1620) ； b、采用粉煤灰和礦渣粉或粉煤灰和硅灰

12、復(fù)摻方案。 5 混凝土的各種性能根據(jù)原材料分析和以往的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，我們按耐久性理念和確定的技術(shù)方案設(shè)計(jì)了127種混凝土配合比，經(jīng)試配，得到10個(gè)最優(yōu)配合比。其中Hp1為不摻粉煤灰和礦渣粉的普通混凝土，其它為摻1015粉煤灰和2545礦渣粉的海工耐久混凝土和摻12.915粉煤灰和5%硅灰的海工耐久混凝土。 5.1 混凝土拌合物性能 從試驗(yàn)可以看出，摻粉煤灰和礦渣粉或粉煤灰和硅灰的海工耐久混凝土坍落度保持更好，用粉煤灰和礦渣粉或粉煤灰和硅灰取代部分水泥和細(xì)骨料拌制的海工耐久混凝土初期壓力泌水較小，摻粉煤灰和礦渣粉比摻粉煤灰和硅灰的抗裂性好。 

13、;5.2 混凝土力學(xué)性能 混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度、軸心抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度及靜力受壓彈性模量等試驗(yàn)結(jié)果見圖1。從中可看出，摻粉煤灰和磨細(xì)礦渣粉的海工耐久混凝土的早期抗壓強(qiáng)度（3天）較普通混凝土低，但所有混凝土的后期力學(xué)性能均達(dá)到C50C70的設(shè)計(jì)要求。摻粉煤灰和大摻量礦渣粉或小摻量硅灰的海工耐久混凝土的后期力學(xué)性能與普通混凝土基本相同。 5.3 混凝土早期抗裂性能 5.3.1 混凝土開裂性能評(píng)價(jià)體系：我們通過(guò)溫度應(yīng)力試驗(yàn)，掌握了一些關(guān)鍵性的參數(shù)，如表2： 表2 溫度應(yīng)力試驗(yàn)抗裂評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)價(jià)指標(biāo) 

14、;第二零應(yīng)力溫度 應(yīng)力儲(chǔ)備 開裂溫度數(shù)值 <40 >35% <14 開裂溫度是評(píng)價(jià)混凝土抗裂性能的綜合指標(biāo) 。根據(jù)不同配比及實(shí)際工程驗(yàn)證 ，開裂溫度應(yīng)小于14。 5.3.2 平板試驗(yàn)為了評(píng)價(jià)混凝土拌合物在初期凝結(jié)硬化過(guò)程中收縮開裂的性能，我們采用平板試件進(jìn)行混凝土抗裂性測(cè)試。記錄試件開裂時(shí)間、裂縫數(shù)量、裂縫長(zhǎng)度和寬度。試件早期抗裂性等級(jí)評(píng)價(jià)準(zhǔn)則如下： 1） 僅有非常細(xì)的裂紋； 2） 平均開裂面積a10mm2； 3） 單

15、位面積開裂裂縫數(shù)目b10根m2； 4） 單位面積總開裂面積C100mm2/m2。按照上述四個(gè)準(zhǔn)則，將抗裂性劃分為五個(gè)等級(jí)：級(jí)：全部滿足上述四個(gè)條件我們對(duì)10組配合比的混凝土試件進(jìn)行了抗裂性的對(duì)比試驗(yàn)，從中可看出，有些配合比拌制的混凝土早期抗裂性能好，它們?cè)谙鄳?yīng)的環(huán)境條件下從澆注起直至24小時(shí)未開裂；早期抗裂評(píng)定等級(jí)為級(jí)。 5.4 混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能為滿足杭州灣大橋海工耐久混凝土的性能要求，我們進(jìn)行了180天收縮徐變?cè)囼?yàn)和Cl-擴(kuò)散系數(shù)試驗(yàn)。 5.4.1 收縮徐變?cè)囼?yàn)為了掌握海工耐久混凝土的收縮徐變特性及給設(shè)計(jì)部門提供早期張拉預(yù)應(yīng)

16、力損失計(jì)算和橋梁線型計(jì)算的資料依據(jù)，我們進(jìn)行了收縮、徐變?cè)囼?yàn)。圖2為四種混凝土徐變的對(duì)比情況。從試驗(yàn)可以看出，摻粉煤灰和磨細(xì)高爐礦渣粉的海工耐久混凝土與不摻粉煤灰和磨細(xì)高爐礦渣粉的普通混凝土相比，前者的120天徐變值小6265。遺憾的是，180天以后的數(shù)據(jù)目前沒有，這種高性能混凝土的最終徐變與普通混凝土相比到底有多大差別，還沒有充分的數(shù)據(jù)說(shuō)明，值得進(jìn)一步研究。 5.4.2 抗Cl-滲透性能試驗(yàn)對(duì)于海工混凝土來(lái)說(shuō)，外界氯離子滲入速度越慢，滲入量越少，混凝土中鋼筋的腐蝕速度越慢，其結(jié)構(gòu)就越耐久。因此，混凝土抗氯離子的滲透性能是衡量海工混凝土耐久性的重要指標(biāo)之一。本項(xiàng)目利用最新的

17、RCM法（DuraCrete非穩(wěn)態(tài)電遷移試驗(yàn)方法）檢測(cè)混凝土Cl-擴(kuò)散系數(shù)，試驗(yàn)結(jié)果見圖3。從中看出，不摻粉煤灰和礦渣粉的普通混凝土（Hp1）Cl-擴(kuò)散系數(shù)較大，84天齡期的Cl-擴(kuò)散系數(shù)為1.88×1012m2/s；而摻了粉煤灰和礦渣粉或硅灰的海工耐久混凝土Cl-擴(kuò)散系數(shù)很小，28天齡期的Cl-擴(kuò)散系數(shù)為（0.851.30）×1012m2/s，84天齡期的Cl-擴(kuò)散系數(shù)為（0.310.43）×1012m2/s，僅為前者的1/6。表明摻粉煤灰和礦渣粉的海工耐久混凝土具備優(yōu)越的抗氯離子侵蝕能力，與普通混凝土相比，最少可以延長(zhǎng)使用壽命34倍以上。工程應(yīng)用情況:利用該配

18、合比在杭州灣跨海大橋70米箱梁的使用過(guò)程中沒有出現(xiàn)其它類似工程中常見的裂縫，取得了非常好的裂縫控制效果。 6 裂縫成因分析 6.1 裂縫產(chǎn)生機(jī)理（本文所討論的裂縫均為非結(jié)構(gòu)裂縫）： 6.1.1 施工過(guò)程導(dǎo)致裂縫的原因：由于周圍環(huán)境的相互作用，以及水與膠凝材料本身的反應(yīng)會(huì)使混凝土自身產(chǎn)生體積變化，如果體積變化受到內(nèi)部或外部的約束，拉應(yīng)力就會(huì)在混凝土中出現(xiàn)，此時(shí)的拉應(yīng)力如大于混凝土當(dāng)時(shí)的抗拉能力，即產(chǎn)生裂縫。它一般有如下幾種現(xiàn)象：塑性沉降；塑性收縮；外部干燥；自身收縮；熱應(yīng)力裂縫。 6.2 裂縫產(chǎn)生的形態(tài)與時(shí)間：首先要

19、分析裂縫是何時(shí)出現(xiàn)的。一般幾小時(shí)內(nèi)產(chǎn)生的裂縫叫塑性收縮或叫類裂縫，此時(shí)混凝土還沒有初凝；在幾天內(nèi)產(chǎn)生的裂縫，一般是由于溫度引起的體積變化，叫熱應(yīng)力裂縫或叫類裂縫；如果是在幾周內(nèi)產(chǎn)生的裂縫，則是收縮引起的體積變化，或外部干燥引起的，叫干縮裂縫，或叫類裂縫。 6.3 以前箱梁施工常見裂縫對(duì)照分析： 6.3.1 箱梁頂板裂縫：此種裂縫一般產(chǎn)生在混凝土澆注完畢12h24h內(nèi)（具體與混凝土的配合比有關(guān)），或產(chǎn)生在頂板混凝土初凝前后，這是一種典型的塑性收縮，是由于新鮮混凝土暴露于空氣中，蒸發(fā)和風(fēng)速引起的。 6.3.2 箱梁翼緣板橫向裂縫：主要指翼

20、緣板下側(cè)，一般在幾天內(nèi)或模板拆除一天內(nèi)即會(huì)出現(xiàn)。這是在硬化階段形成的溫度應(yīng)力裂縫，但它的產(chǎn)生與翼緣板縱向鋼筋的布置數(shù)量多少、間距、鋼筋直徑大小等有關(guān)系。此類裂縫嚴(yán)重時(shí)會(huì)貫穿翼緣板，有時(shí)從頂板向下滲水，非常明顯。 6.3.3 箱梁腹板內(nèi)外側(cè)豎向裂縫：此類裂縫大約出現(xiàn)在3到4天左右，此類裂縫也是由于箱內(nèi)混凝土溫度達(dá)最高點(diǎn)后，然后開始下降時(shí)，由于體內(nèi)外的溫差變化，混凝土體積變小，但由于受模板特別是不規(guī)則的內(nèi)模如變截面、鋸齒塊等各方面的約束，不能自由收縮引起的。此時(shí)混凝土的強(qiáng)度、彈模均較低，特別是混凝土的抗拉強(qiáng)度完全不足以抵抗此時(shí)由于體內(nèi)溫度收縮引起的混凝土的拉應(yīng)力，致使箱梁腹板內(nèi)

21、、外側(cè)產(chǎn)生裂縫。 7 裂縫控制措施： 7.1 優(yōu)化混凝土配合比： 7.1.1在配合比設(shè)計(jì)階段：首先要控制原材料的配合比，盡量避免早強(qiáng)、超強(qiáng)。配合比設(shè)計(jì)應(yīng)遵循：試配階段應(yīng)進(jìn)行抗裂性能的對(duì)比試驗(yàn)，還要進(jìn)行混凝土彈模，不同齡期自由收縮和徐變?cè)囼?yàn)。為提高混凝土的結(jié)構(gòu)耐久性，改善混凝土配合比應(yīng)遵循的一般原則如下： 選用質(zhì)量穩(wěn)定，并有利于改善混凝土抗裂性能的水泥和集料等原材料，在混凝土中摻入礦物摻和料，并摻量合適。 控制混凝土的絕對(duì)溫度，即控制膠凝材料的總用量或膠凝材料總的熱量，并設(shè)法推遲產(chǎn)生溫度峰值產(chǎn)生的時(shí)間。 適當(dāng)降低混凝

22、土的水膠比，在混凝土中添加引氣劑。 7.1.2 拌制混凝土?xí)r，應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行配合比。摻和料的任何微小的變化均有可能導(dǎo)致混凝土性能的變化，如早期強(qiáng)度、彈模、塌落度、其它工作性能、裂縫等各種不利情況發(fā)生。并應(yīng)確?；炷恋陌柚茣r(shí)間。對(duì)原材料的入機(jī)溫度、混凝土初始入模溫度等各方面均要嚴(yán)格控制。 7.1.3 施工時(shí)保證新拌混凝土能及時(shí)并有連續(xù)較長(zhǎng)的養(yǎng)護(hù)時(shí)間。 7.1.4 嚴(yán)格控制一些關(guān)鍵溫度： 控制混凝土的入模溫度，不宜超過(guò)28，不應(yīng)大于30； 混凝土的表面接觸物與混凝土的表面溫差不大于15； 大體積混凝土入模后30分

23、鐘的最大溫升應(yīng)小于30； 混凝土的初始溫度及出機(jī)溫度應(yīng)控制在528之間。 7.2 溫度監(jiān)測(cè)：針對(duì)70m預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁C50海工耐久混凝土的特點(diǎn)，由于其830立方混凝土要在約810h內(nèi)一次連續(xù)澆注完畢，為控制箱梁體內(nèi)外溫差引起的溫度應(yīng)力引起構(gòu)件開裂的難題。分別針對(duì)常溫和夏季高溫在普通養(yǎng)護(hù)條件下水化熱的溫度場(chǎng)進(jìn)行了監(jiān)控測(cè)試。 下面為氣溫分別為20和35時(shí)最不利截面端部加厚處的混凝土水化熱溫度時(shí)程曲線圖。其它標(biāo)準(zhǔn)截面明顯偏小，最高溫度一般低10左右。從曲線圖中可以看出，水化熱溫度大體成“溫升高溫持續(xù)溫降平衡”規(guī)律進(jìn)行，且截面尺寸影響較大，較厚的梁端截面明顯高

24、于較薄的標(biāo)準(zhǔn)截面。水化熱溫度上升過(guò)程時(shí)間約為3036h，高溫持續(xù)時(shí)間 也均為3036h，然后開始下降，最高溫差20，均發(fā)生在端部加厚處腹板與頂板交接處。常溫時(shí)箱梁腹板厚度方面的溫度梯度不大，在15以內(nèi)，故不會(huì)產(chǎn)生裂縫。高溫環(huán)境能夠促進(jìn)水化熱的發(fā)展過(guò)程，與常溫相比，水化熱發(fā)生時(shí)間提前約10h，最高溫度高出約25，水化熱過(guò)程中溫度變化幅度大大提高，溫差超出15，可見環(huán)境溫度對(duì)溫度變化幅度影響很大。因此，夏季應(yīng)采取措施，諸如加冰水、骨料隔熱等控制混凝土入模溫度（還有其它一些工藝措施）。如果把混凝土的澆筑溫度降低10，可以降低開裂時(shí)的應(yīng)變10%15%；同時(shí)控制拆模時(shí)間，拆模時(shí)構(gòu)件內(nèi)部和表面溫

25、差宜小于15。且夏季時(shí)養(yǎng)護(hù)的要求更高，采取適當(dāng)措施控制混凝土溫度升高和溫度變化速度，使之產(chǎn)生的拉應(yīng)力小于混凝土的抗拉強(qiáng)度，就可避免出現(xiàn)裂縫。 7.3 低強(qiáng)初張拉的工藝措施。為防止箱梁混凝土早期出現(xiàn)裂縫。我們?cè)诤贾轂晨绾４髽?0m箱梁預(yù)制時(shí)作了一些有益的嘗試，即對(duì)箱梁進(jìn)行二次張拉，即低強(qiáng)初張拉和終張拉。在此，我們把它作為控制混凝土早期裂縫的一種工藝措施，它的原理就是在混凝土早期溫度增長(zhǎng)過(guò)程中，水化熱變化大，混凝土抗拉強(qiáng)度非常低，極易產(chǎn)生裂縫，此時(shí)我們采取初張拉，給其施加一定的壓應(yīng)力，以補(bǔ)償由于早期混凝土彈模及強(qiáng)度，特別是抗拉強(qiáng)度的不足，這樣可以有效地控制混凝土早期裂縫的出現(xiàn)。根據(jù)我們對(duì)箱梁的測(cè)溫試驗(yàn)記錄和溫度監(jiān)測(cè)，我們控制初張拉時(shí)混凝土的強(qiáng)度不小于C25，彈模不小于18.8GPa，張拉控制力按箱梁腹板設(shè)計(jì)索力的30%控制。此值應(yīng)