現(xiàn)澆混凝土單向樓蓋設計計算書

1、 現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計1、設計資料1.1樓面做法20mm厚水泥砂漿地面；鋼筋混凝土現(xiàn)澆板；15mm厚石灰砂漿抹底。1.2材料混凝土強度等級C20；梁內(nèi)受力縱筋HRB335，其他為HPB235。2、樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置主梁橫向布置，次梁縱向布置，如下圖所示。l長/ l短7.5/2.5=3,按單向板設計。按跨高比條件，要求板厚h2500/40=62.5mm, 對于工業(yè)建筑的樓蓋板，要求h70mm,取板厚h=80mm。次梁截面高度為跨度的1/181/12，即7500/187500/12=417625,取次梁高度為550mm，次梁寬度為高度的1/31/2，即5

2、50/3550/2=183275,取次梁寬度為200mm。主梁截面高度為跨度的1/151/10，即7500/157500/10=500750,取主梁高度為750mm，主梁寬度為高度的1/31/2，即650/3650/2=217325,取主梁寬度為300mm。3、板的設計3.1荷載板的恒載標準值：20mm水泥砂漿地面 0.02×20=0.4KN/m280mm鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 0.08×25=2.0KN/m215mm石灰砂漿 0.015×17=0.255KN/m2小計 2.655 KN/m2板的活載標準值 5.5 KN/m2恒載設計值 g=2.655×1.2

3、=3.186 KN/m2活載設計值 q=5.5 ×1.3=7.15KN/m2荷載總設計值 g+q= 3.186+7.15=10.336 KN/m2 取10.4KN/m23.2計算簡圖次梁截面為250mm×550mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度為120mm，按內(nèi)力重分布設計，板的計算跨度如下：邊跨 h/2=40<a/2=60, l01 = lnh/2=2500120200/2+80/2=2320中跨 l02 ln =25002002300因跨度相差小于10，可按等跨連續(xù)板計算。取1m寬板帶作為計算單元，計算簡圖如下圖所示。3.2彎矩設計值查表得各截面系數(shù)，計算如下：M1=(

4、g+q) l012/11=10.4×2.322/11=5.09KN·mMB=(g+q) l012/11=10.4×2.322/11=5.09KN·mM2=(g+q) l022/11=10.4×2.32/16=3.44KN·mMC=(g+q) l022/11=10.4×2.32/14=3.93KN·mM3=(g+q) l022/11=10.4×2.32/16=3.44KN·m3.3正截面受彎承載力計算板厚80mm，ho =802060mm；板寬b=1000mm。采用C25混凝土，1=1.0，fc=

5、9.6N/mm2；HPB235鋼筋，fy=210N/mm2。板的配筋計算如下表所示：截面1B2C3M（KN·m）5.09-5.093.44-3.933.44s=M/1fcbho20.1470.1470.1000.1140.1000.1600.1600.1050.1210.105軸線 計算配筋439.1439.1288.2332.0288.2實際配筋8110(457.0)8110(457.0)8150(335.0)8150(335.0)8110(457.0)軸線計算配筋439.1439.10.8×288.2230.508×332.0265.6230.5實際配筋811

6、0(457.0)8110(457.0)8180(279.0)8180(279.0)8110(457.0)閱微閣小說閱讀網(wǎng)4、次梁設計次梁按內(nèi)力重分布設計4.1荷載設計值恒載設計值：板傳來的恒載 3.186×2.5=7.965KN/m2次梁自重 25×0.2×(0.550.08) ×1.2=2.82KN/m2次梁粉刷 17×0.015×(0.550.08)×2×1.2=0.28764KN/m2小計 g=11.07264KN/m2活載設計值 q=7.15×2.5= 17.875KN/m2荷載總設計值 g+q=

7、 11.07264+17.875=28.94764 KN/m2 取28.95KN/m24.2計算簡圖次梁在磚墻上的支承長度為240mm，主梁截面為300mm×750mm，計算跨度如下所示：邊跨 ln =7500120300/2=7230 0.025 ln =0.025×7230=180.75 > b/2=240/2=120l01=ln+ b/2=7230+240/2=7350中間跨 l02=ln=75003007200,計算簡圖如下所示。4.3內(nèi)力計算4.3.1彎矩設計值查表得各截面系數(shù)，計算如下：M1=(g+q) l012/11=28.95×7.352/1

8、1=142.17KN·mMB=(g+q) l012/11=28.95×7.352/11=142.17KN·mM2=(g+q) l022/16=28.95×7.22/16=93.79KN·mMC=(g+q) l022/14=28.95×7.22/14=107.19KN·mM3=(g+q) l022/16=28.95×7.22/16=93.79N·m4.3.2剪力設計值VA=0.45(g+q) l01=0.45×28.95×7.35=95.74KNVBL=0.6(g+q) l01=0.45

9、×28.95×7.35=127.67KNVBR=0.55(g+q) l02=0.45×28.95×7.35=114.63KNVC=0.55(g+q) l02=0.45×28.95×7.35=114.63KN4.4承載力計算4.4.1正截面受彎承載力計算跨中按T形截面計算，布置一排鋼筋，支座按矩形截面計算，布置一排鋼筋。hf/ ho=80/(55035)=0.155>0.1 b+Sn=200+2300=2500> l o/3=7200/3=2400，故bf=2400mm采用C20混凝土，1=1.0，fc=9.6N/mm2，

10、ft=1.1N/mm2；縱向鋼筋采用HRB335，fy=300N/mm2；箍筋采用HPB235級鋼，fyv=210N/mm2，次梁的配筋計算如下表所示：截面1B2C3彎矩（KN·M）142.2-142.293.8-107.293.8b或bf,240020024002002400s0.0230.2790.0150.2100.0150.0240.3350.0150.2390.015As931.11105.6611.8788.0611.8實配2 22+ 1 18（1014.5）3 22（1140.0）2 22（760.0）2 22+ 1 18（1014.5）2 22（760.0）4.4.2

11、斜截面受彎承載力驗算截面尺寸：hw= hohf=51580=435,因hw/b=435/200<4,按下式驗算：0.25cfcb ho=0.25×1×9.6×200×515=247.2KN>Vmax=127.67KN0.7ftb ho=0.7×1.1×200×515=79.31<VA=95.74KN，各截面均按計算配筋。采用6雙肢箍，計算支座B左側(cè)截面s=1.25fyvAsv ho/(VBL0.7ftb ho)=1.25×210×56.6×515/(127.67×10

12、30.7×1.1×200×515)=158.3mm調(diào)幅后，s=0.8×158.3=126.6 取s=100mm實際配筋率sv= Asv/bs=56.6/(200×100)=0.283%>0.3 ft/fy=0.3×1.1/210=0.157%，滿足要求。取用6100的雙肢箍5、主梁設計按彈性方法設計5.1荷載設計值為簡化計算,將主梁自重等效為集中荷載次梁傳來的恒載 11.07264×7.5=83.0448KN/m2主梁自重 25×0.2×(0.750.08) ×1.2=15.075KN/m

13、2主梁粉刷 17×0.015×(0.750.08)×2×1.2=0.51255KN/m2小計 G=98.63235KN/m2 取G=100KN活載設計值 Q=7.875×7.5= 134.0625KN/m2 取 Q=135KN荷載總設計值 G+Q= 100+135=235 KN/m2 5.2計算簡圖主梁按連續(xù)梁計算,端部支承在磚墻上，支承長度為370mm，中間支承在350mm×350mm的混凝土柱上,計算跨度如下：邊跨 ln =7500120370/2=7230 0.025 ln =0.025×7230=180.75 <

14、; a/2=370/2=185l01=1.025ln+ b/2=1.025×7230+350/2=7585.75 取為7590mm中間跨 l02=ln=7500,計算簡圖如下所示：5.3內(nèi)力設計值及彎矩包絡圖5.3.1彎矩設計值Mk1Gl0k2Ql0M1,max0.244×100×7.590.289×135×7.59=481.32KN·mMB,max0.267×90×7.50.311×135×7.5=521.32KN·mM2,max0.067×90×7.50.200

15、×135×7.5=252.75KN·m5.3.2剪力設計值Vk3Gk4QVA,max0.733×1000.866×135=184.27KNVBL,max1.267×1001.311×135303.69KNVBR,max1.0×1001.222×135264.97KN5.3.3彎矩及剪力包絡圖彎矩包絡圖 活載作用在13跨MA0MB0.267×100×7.590.133×135×7.59521.32KN·mME(MA +MB)/3+(G+Q)l01/3521.

16、32/3+235×7.59/3481.57KN·mMF2(MA +MB)/3+(G+Q)l01/32×521.32/3+235×7.5/3368.60KN·mMGMBGl02521.32+90×7.5/388.93 活載作用在12跨MA0MBMB,max=521.32KN·mME(MA +MB)/3+(G+Q)l01/3521.32/3+235×7.59/3420.78KN·mMF2(MA +MB)/3+(G+Q)l01/32×521.32/3+235×7.5/3247.0KN

17、3;mMGMBGl02521.32+100×7.5/366.18 活載作用在2跨MA0MB0.267×100×7.590.133×135×7.59338.93KN·mME(MA +MB)/3+(G+Q)l01/3338.93/3+235×7.59/3140.02KN·mMF2(MA +MB)/3+(G+Q)l01/33×338.93/3+235×7.5/327.05KN·mMGMBGl02338.93+100×7.5/3248.57作彎矩包絡圖如下圖所示：368.60-338

18、.93-521.32481.57-88.93140.02248.5766.1827.05BA剪力包絡圖 第1跨當VA,max190.21KN時，VER190.2123544.79KN，VFR44.79235279.79KN；當VBL,max303.69KN時，VFL225291.0168.685KN，VEL66.01225166.315KN； 第2跨當VBR,max264.97KN時，VGR264.97235164.97KN ；當活載僅作用在第2跨時，VBR1×1001×135235KN，VGR2352350 KN 。剪力包絡圖如下圖所示：264.97-68.69-303.

19、69190.21164.97235.0-44.79-279.79166.32BA5.4承載力計算5.4.1正截面受彎承載力跨內(nèi)按T形截面計算，因hf/ ho=80/(75035)=0.112>0.1，翼緣計算寬度如下：b+Sn=300+7200=7500> l o/3=7200/3=2400，故bf=2400mm，B支座邊的彎矩設計值MBMBmaxVo×b/2521.32235×0.35/2439.1KN·m ，承載力計算如下所示 ：截面1B2正2負彎矩481.3-480.2252.8-88.9b或bf,24003002400300s0.0580.3610.0210.0600.0420.4720.0220.062As2291.72284.81191.2427.9實配4 25+1 22（2344）4 22+2 25（2502）2 25+1 22（1362）2 22（760）5.4.2斜截面受彎承載力驗算截面尺寸：hw= hohf=68080=600,因hw/b=680/200<4,按下式驗算： 0.25cfcb ho=0.25×1×9.6×300×680=489