引風(fēng)機(jī)振動(dòng)增大原因的診斷與處理

1、簡(jiǎn)介： 在歷次處理引風(fēng)機(jī)故障經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，通過(guò)分析、現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)、診斷，認(rèn)為其基礎(chǔ)支持剛度不足是風(fēng)機(jī)高負(fù)荷振動(dòng)增大超標(biāo)的主要原因，采用加固基礎(chǔ)解決了問(wèn)題。關(guān)鍵字：引風(fēng)機(jī)支持剛度;振動(dòng);診斷;處理1臺(tái)300 MW機(jī)組鍋爐配備2臺(tái)型號(hào)為AN25eb、靜葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)。該風(fēng)機(jī)自投運(yùn)以來(lái)，因振動(dòng)超標(biāo)等問(wèn)題采取過(guò)一些措施，但風(fēng)機(jī)振動(dòng)特性仍表現(xiàn)在空載或低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)振動(dòng)小，在高負(fù)荷、滿負(fù)荷時(shí)振動(dòng)增大現(xiàn)象，且多次被迫降負(fù)荷或停風(fēng)機(jī)處理，振動(dòng)威脅著機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。1 振動(dòng)診斷1.1 原因分析(1) 引風(fēng)機(jī)振動(dòng)，一般來(lái)說(shuō)其振動(dòng)源應(yīng)該來(lái)自風(fēng)機(jī)本身，如轉(zhuǎn)動(dòng)部件材料的不均勻性;制造加工誤差產(chǎn)生的轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平

2、衡;安裝、檢修質(zhì)量不良;鍋爐負(fù)荷變化時(shí)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行調(diào)整不良;轉(zhuǎn)子磨損或損壞，前、后導(dǎo)葉磨損、變形;進(jìn)出口擋板開(kāi)度調(diào)節(jié)不到位;軸承及軸承座故障等，都可使引風(fēng)機(jī)在很小的干擾力作用下產(chǎn)生振動(dòng)。但由于采取了一系列相應(yīng)的處理措施，如風(fēng)機(jī)葉輪和后導(dǎo)葉進(jìn)行了防磨處理，軸承使用進(jìn)口優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品，軸承箱與芯筒端板的連接高強(qiáng)螺栓采取了防松措施，對(duì)芯筒的支承固定進(jìn)行了改進(jìn)，還增加了拉筋;嚴(yán)格檢修工藝質(zhì)量，增加引風(fēng)機(jī)運(yùn)行振動(dòng)監(jiān)測(cè)裝置等，解決了一些實(shí)際問(wèn)題，風(fēng)機(jī)低負(fù)荷運(yùn)行良好，但高負(fù)荷振動(dòng)增大現(xiàn)象仍未能解決。(2) 該風(fēng)機(jī)在冷態(tài)下啟動(dòng)升至工作轉(zhuǎn)速和低負(fù)荷時(shí)振動(dòng)小，說(shuō)明隨轉(zhuǎn)速變化由轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡引起振動(dòng)的問(wèn)題影響不大;從風(fēng)機(jī)振

3、動(dòng)頻譜分析看出風(fēng)機(jī)振動(dòng)主要是工頻振動(dòng)，可以排除旋轉(zhuǎn)失速，喘振等影響。(3) 用錘擊測(cè)量風(fēng)機(jī)葉片的自振頻率，該風(fēng)機(jī)工作頻率(葉片防磨后)為16.5 Hz，葉片一階頻率已大于K=7，故對(duì)第一類激振力是安全的;該風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉24片，第二類激振力頻率為16.5×24=396 Hz，但頻譜分析中，未發(fā)現(xiàn)有400 Hz左右的頻率，可以認(rèn)為第二類激振力對(duì)葉片振動(dòng)和風(fēng)機(jī)振動(dòng)的影響不大。(4) 風(fēng)機(jī)振動(dòng)主要是高負(fù)荷或滿負(fù)荷振動(dòng)增大，且振動(dòng)不穩(wěn)，出現(xiàn)波動(dòng)或周期性振動(dòng)。 振動(dòng)不穩(wěn)可能與鍋爐燃燒調(diào)整、煙氣流速、兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行風(fēng)機(jī)的流量分配等有關(guān)，同時(shí)也反映了風(fēng)機(jī)支承剛度差、可能有局部松動(dòng)等問(wèn)題。風(fēng)機(jī)進(jìn)入高負(fù)荷

4、發(fā)生振動(dòng)增大現(xiàn)象，若在此情況下繼續(xù)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行，主軸承可能受損，其基礎(chǔ)、臺(tái)板、葉輪與主軸聯(lián)接部件就有可能被振松，進(jìn)而使振動(dòng)更加惡化，最終導(dǎo)致停運(yùn)風(fēng)機(jī)解體檢修。 從風(fēng)機(jī)運(yùn)行承力情況看，高負(fù)荷時(shí)，風(fēng)機(jī)出力增大，根據(jù)作用力與反作用力原理，結(jié)果使支承轉(zhuǎn)子的作用力增大和風(fēng)機(jī)支承基礎(chǔ)負(fù)荷增大，如果風(fēng)機(jī)支承基礎(chǔ)剛度或相關(guān)連接剛度不足，其承載抗擾性能就差。風(fēng)機(jī)振動(dòng)盡管振源來(lái)自風(fēng)機(jī)本身，由于風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，空載或低負(fù)荷存在振動(dòng)，但沒(méi)超標(biāo);當(dāng)風(fēng)機(jī)支承剛度不足又在高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，會(huì)使風(fēng)機(jī)原存在但沒(méi)超標(biāo)的振動(dòng)提供放大振動(dòng)的條件，出現(xiàn)上述高負(fù)荷振動(dòng)增大特征，故分析認(rèn)為風(fēng)機(jī)高負(fù)荷振動(dòng)增大由支承剛度不足引起。1.2 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)與診

5、斷1.2.1 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)為了更進(jìn)一步判斷振動(dòng)與風(fēng)機(jī)支承剛度不足的關(guān)系，在機(jī)組發(fā)電負(fù)荷240 MW運(yùn)行情況下，用測(cè)振儀對(duì)該風(fēng)機(jī)在其出口靠后導(dǎo)葉部位沿機(jī)殼圓周方向和風(fēng)機(jī)支架基礎(chǔ)進(jìn)行振動(dòng)測(cè)量。1.2.2 分析診斷可以看出引風(fēng)機(jī)各個(gè)位置徑向和軸向的振動(dòng)差別較大，水平位置的徑向振動(dòng)分別為226 祄和230 祄，垂直方向振動(dòng)分別為26 祄和12 祄，相差1020倍，由此可判斷風(fēng)機(jī)橫向支承剛度較差。該風(fēng)機(jī)外殼經(jīng)左右兩側(cè)鋼板支承后分別座落在兩個(gè)水泥基座上，沿軸向共有3組支承，中間支承組在出口后導(dǎo)葉處，是引風(fēng)機(jī)軸承組及轉(zhuǎn)子葉輪等的主要受力支承，為主要研究對(duì)象。由圖1中間支承看出，外殼水平振動(dòng)為247 祄，支架處振

6、動(dòng)123 祄，下部83 祄，水泥座上部振動(dòng)77 祄，中部48 祄，下部22 祄，從振動(dòng)衰減特性看抗振性能較差。B水泥座高1 520 mm，厚700 mm，雖風(fēng)機(jī)鋼板支承為下部橫向加強(qiáng)，但因水泥支座較高相對(duì)單薄，橫向剛度較差。前面分析高負(fù)荷風(fēng)機(jī)出力增大時(shí)，其轉(zhuǎn)子慣性力、軸承及基礎(chǔ)支承力增大，引起風(fēng)機(jī)振動(dòng)的擾動(dòng)力也會(huì)相應(yīng)增大，當(dāng)基礎(chǔ)支承橫向剛度差時(shí)，抗擾動(dòng)性弱，此時(shí)就會(huì)明顯顯出風(fēng)機(jī)振動(dòng)增大現(xiàn)象，這與檢測(cè)結(jié)果是一致的。1.3 診斷結(jié)論由以上分析、故障處理經(jīng)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)證明，風(fēng)機(jī)支承剛度不足是風(fēng)機(jī)高負(fù)荷振動(dòng)的主要原因。2 振動(dòng)處理(1) 考慮到風(fēng)機(jī)各支承組受力情況，煙氣經(jīng)過(guò)引風(fēng)機(jī)獲得能量后，因流體的沖

7、擊擾動(dòng)作用，在引風(fēng)機(jī)A、B、C三組支承中，A支承主要承受風(fēng)機(jī)重力，B、C支承除受風(fēng)機(jī)重力外，還要承受風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生的動(dòng)負(fù)荷，所以B、C支承的剛度不足對(duì)其振動(dòng)影響大，故在加強(qiáng)B、C基礎(chǔ)鋼架情況下，主要加強(qiáng)B、C水泥支承剛度。為了加強(qiáng)支承，同時(shí)兼顧檢修維護(hù)空間，又整齊美觀，于是將B、C水泥支承各組的內(nèi)側(cè)從地面0 mm向上沿支承700 mm打毛，0 mm向下-300 mm打至基建時(shí)的一次澆鑄面并鑿毛，然后按C20砼標(biāo)準(zhǔn)充實(shí)加固，如圖3所示陰影部分為新加基礎(chǔ)。(2) 風(fēng)機(jī)解體檢查，更換原損壞零部件等并進(jìn)行常規(guī)檢修調(diào)整工作，檢查并擰緊所有振松的聯(lián)接螺栓及A、B、C支承各地腳螺栓。機(jī)組停運(yùn)擴(kuò)大性小修中進(jìn)行

8、了上述處理后開(kāi)機(jī)，負(fù)荷從0升至滿負(fù)荷300 MW的過(guò)程中，在180，240，270，300 MW各工況沿風(fēng)機(jī)后導(dǎo)葉圓周外殼多次現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，其測(cè)振結(jié)果如表1。汽輪機(jī)原理及運(yùn)行1、 汽輪機(jī)的級(jí)：一列噴嘴葉柵和其后相鄰的一列動(dòng)葉柵構(gòu)成的基本作功單元。2、 選擇填空：在膨脹流動(dòng)過(guò)程中，亞音速汽流的速度變化率大于其比體積變化率，通道截面積將隨速度的增大而減小;超音速汽流的速度變化率小于其比體積變化率，通道面積將隨速度的增大而增大。3、 填空：(噴嘴損失)是蒸汽在流道內(nèi)的磨擦而損耗的動(dòng)能。4、 根據(jù)蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)能量轉(zhuǎn)換的特點(diǎn)，可將汽輪機(jī)的級(jí)分為(純沖動(dòng)機(jī))、(反動(dòng)級(jí))、(帶反動(dòng)度的沖動(dòng)級(jí))和(復(fù)速級(jí))。5

9、、 純沖動(dòng)級(jí)：嘴葉柵中進(jìn)行膨脹，而在動(dòng)葉柵中蒸汽不膨脹的級(jí)稱為純沖動(dòng)級(jí)。6、 帶反動(dòng)度的沖動(dòng)級(jí)：蒸汽的膨脹大部分在噴嘴葉柵中進(jìn)行，只有一小部分在動(dòng)葉柵中進(jìn)行的級(jí)稱為沖動(dòng)級(jí)。7、 最佳值使輪周效率達(dá)到最大值。8、 最佳速度比為：(x1)op=1/2cos19、 反動(dòng)級(jí)的最佳速度比為：(x1)op=cos110、簡(jiǎn)答：外部損失包括               (1)、軸封漏汽損失;              &

10、#160;(2)機(jī)械損失11、多級(jí)汽輪機(jī)中的余速利用和重?zé)岈F(xiàn)象，可以使多級(jí)汽輪機(jī)的內(nèi)效率與單級(jí)汽輪機(jī)的內(nèi)率之比大于1。12、填空：汽輪機(jī)的內(nèi)功率減去機(jī)械損失，得到(軸端功率)13、名詞：彭臺(tái)門系數(shù)：通過(guò)噴嘴的任一理想流量與同一初始狀態(tài)下臨界流量的比值為彭臺(tái)門系數(shù)。14、填空：當(dāng)初壓降低時(shí)，要保持汽輪機(jī)的功率不變，則要開(kāi)大調(diào)節(jié)閥，(增加進(jìn)汽量)，機(jī)組的軸向推力(相應(yīng)增大)。15、汽輪機(jī)的初溫升高，蒸汽在鍋爐內(nèi)的平均吸熱溫度提高，循環(huán)效率提高，(熱耗率降低)。16、排汽壓力升高，使(排汽溫度)升高。17、當(dāng)外負(fù)荷增加時(shí)，使汽輪發(fā)電機(jī)組的轉(zhuǎn)速降低。18、汽輪機(jī)內(nèi)效率的大小主要取決于汽輪機(jī)通流部分的結(jié)

11、構(gòu)和機(jī)組運(yùn)行中所帶負(fù)荷的水平。19、汽輪機(jī)的調(diào)節(jié)方式有噴嘴調(diào)節(jié)、節(jié)流調(diào)節(jié)、滑壓調(diào)節(jié)和復(fù)合調(diào)節(jié)。20、(1)、噴嘴調(diào)節(jié)在調(diào)節(jié)過(guò)程中，隨著各調(diào)節(jié)閥的逐個(gè)依次開(kāi)啟。               (2)、節(jié)流調(diào)節(jié)同時(shí)改變幾個(gè)調(diào)節(jié)閥的開(kāi)度。               (3)、滑壓調(diào)節(jié)，滑壓運(yùn)行在部分負(fù)荷下節(jié)流損失最小。          

12、;     (4)、復(fù)合調(diào)節(jié)方式是定壓運(yùn)行和滑壓運(yùn)行的組合。21、名詞:調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性: 穩(wěn)定工況時(shí)，機(jī)組功率與轉(zhuǎn)速的對(duì)應(yīng)關(guān)系稱為調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性。22、調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)置同步器后不改變其靜態(tài)特性，只是將靜態(tài)特性曲線近似平移。23、名詞：遲緩率：是在外負(fù)荷變化、機(jī)組輸出功率未變的時(shí)間內(nèi)，轉(zhuǎn)速的最大變化量與額定轉(zhuǎn)速的比值。24、調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)品質(zhì)：               (1)、調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性;       

13、;        (2)動(dòng)態(tài)超調(diào)量;               (3)過(guò)渡時(shí)間25、名詞：動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性：是指機(jī)組受到擾動(dòng)時(shí)，能由一個(gè)穩(wěn)定工況過(guò)渡到新的穩(wěn)定工況，擾動(dòng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線是收斂的。26、轉(zhuǎn)子飛升時(shí)間常數(shù)越小，表明轉(zhuǎn)子越易加速，超速可能性越大，轉(zhuǎn)子飛升時(shí)間常數(shù)的大小與機(jī)組額定功率的比值成反比。27、提高油動(dòng)機(jī)工作油壓，可減小油動(dòng)機(jī)活塞直徑，相應(yīng)減小油動(dòng)機(jī)時(shí)間常數(shù)。28、填空：為了補(bǔ)償再熱器容積所造成的機(jī)組功率滯后，可在調(diào)節(jié)系統(tǒng)中增設(shè)(動(dòng)太校

14、正器)。29、簡(jiǎn)答：危急跳閘系統(tǒng)主要監(jiān)視汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速超限、推力瓦磨損、潤(rùn)滑油壓低、EH油壓低、凝汽器真空低。30、問(wèn)答：功率校正有兩個(gè)作用：其一是在調(diào)節(jié)的動(dòng)態(tài)過(guò)程中，造成高壓調(diào)節(jié)閥動(dòng)態(tài)過(guò)調(diào)，以補(bǔ)償中、低壓缸功率變化的滯后;其二是對(duì)發(fā)電機(jī)輸出功率進(jìn)行細(xì)調(diào)，達(dá)到精確控制機(jī)組輸出電功率的目的。31、單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制的主要目的是在外負(fù)荷變化時(shí)，盡快調(diào)整鍋爐燃燒率和汽輪機(jī)的閥門開(kāi)度，使能量供求達(dá)到新的平衡。32、為什么增設(shè)協(xié)調(diào)控制的主調(diào)節(jié)器?答：用以改變機(jī)爐調(diào)節(jié)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)指令，協(xié)調(diào)機(jī)爐之間的能量平衡，控制運(yùn)行方式的切換。33、名詞：熱耗量Q0：在單位時(shí)間(每小時(shí))內(nèi)消耗的熱量稱為熱耗量。34、汽耗率d0:

15、機(jī)組單位發(fā)電量(KW。h)所消耗的蒸汽量(kg)稱為-35、熱耗率是單位發(fā)電量所消耗的熱量，可以反映不同容量、不同參數(shù)機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。36、問(wèn)答：造成加熱器端差上升的原因：               (1)因加熱器水管破裂造成水從管內(nèi)流出或者因疏水器失靈以至汽側(cè)水位升高而淹沒(méi)加熱器水管，致使蒸汽凝結(jié)放熱的面積減小，表現(xiàn)為加熱不足，端差上升。               (2)加熱器抽氣系統(tǒng)故障或

16、者加熱器漏氣嚴(yán)重(對(duì)于處于真空狀態(tài)的加熱器而言)，致使加熱器內(nèi)不凝結(jié)氣體積聚。這些氣體附著在水管外側(cè)，致使傳熱惡化，端差上升。               (3)加熱水管的表面被污染或結(jié)垢，使傳熱熱阻增加，端差上升。               (4)、電廠常采用堵管的方法來(lái)臨時(shí)解決加熱器水管破裂的問(wèn)題，而不至完全切除加熱器，但是當(dāng)堵塞的管束過(guò)多時(shí)，就會(huì)造成傳熱面積減小而引起端差的上升。37、機(jī)組

17、運(yùn)行時(shí)，抽汽壓損增加將使加熱器內(nèi)壓力降低，若端差不變，則加熱器出口水溫降低。38、加熱器切除機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性會(huì)因此而降低。切除高壓加熱器后在新汽流量保持不變且通流部分又允許時(shí)，將獲得可觀的超額功率，但熱經(jīng)濟(jì)性降低。39、加熱器的疏水方式一般有兩種，一種是逐級(jí)自流，一種是采用疏水泵將疏水送入回?zé)崞鞒隹谀Y(jié)水管道。40、凝汽器水位過(guò)高，真空降低，過(guò)冷度增大。41、滑壓運(yùn)行負(fù)荷調(diào)節(jié)優(yōu)點(diǎn)：               (1)、滑壓運(yùn)行可以提高汽輪機(jī)對(duì)外負(fù)荷變化的適應(yīng)性。    

18、;           (2)滑壓運(yùn)行可以延長(zhǎng)機(jī)組使用壽命。               (3)、滑壓運(yùn)行在一定程度上提高了機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性。42、為什么滑壓運(yùn)行與定壓運(yùn)行相比，在相同的部分負(fù)荷下，汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率相應(yīng)提高?答：               (1)部分負(fù)荷下保持開(kāi)啟的調(diào)節(jié)閥處于全開(kāi)狀態(tài)，進(jìn)汽節(jié)流損失相應(yīng)減小。

19、60;              (2)調(diào)節(jié)級(jí)具有壓力級(jí)的特性，在部分負(fù)荷下可保持級(jí)效率不變。               (3)末級(jí)組各級(jí)的濕度相對(duì)減小，而減少了濕氣損失，從而提高了末級(jí)的級(jí)效率。43、為什么在相同的部分負(fù)荷下可降低水泵的耗功量，減少?gòu)S用電的消耗?               答：滑壓運(yùn)行低

20、負(fù)荷時(shí)，鍋爐給水流量和壓力隨之減少，給水泵可以低轉(zhuǎn)速運(yùn)行，因此可以采用調(diào)速給水泵，特別是采用變速小汽輪機(jī)帶動(dòng)給水泵。44、高負(fù)荷時(shí)，主蒸汽壓力采用定-滑-定方式45、調(diào)峰：電網(wǎng)對(duì)負(fù)荷進(jìn)行調(diào)節(jié)，使系統(tǒng)的發(fā)電量和供電量保持平衡，電網(wǎng)的這一調(diào)節(jié)過(guò)程稱為調(diào)峰。46、汽耗率不但與有效汽耗，而且與空載汽耗有關(guān)。47、填空：對(duì)于包括鍋爐在內(nèi)的單元機(jī)組，其負(fù)荷的經(jīng)濟(jì)分配應(yīng)按能耗微增率相等的原則進(jìn)行，即當(dāng)總負(fù)荷一定時(shí)，各單元機(jī)組所分配的負(fù)荷使其微增率相等，總的能耗達(dá)到最小。48、金屬材料在受力較大時(shí)，可能產(chǎn)生塑性變形，稱為屈服現(xiàn)象。試件受拉力時(shí)的應(yīng)力值，稱為材料的屈服極限。49、金屬材料在一定的溫度和拉力持續(xù)作

21、用下，會(huì)發(fā)生斷裂。溫度愈高、應(yīng)為愈大，其斷裂前的承載時(shí)間愈短。50、工程上定義材料試件經(jīng)歷107次應(yīng)力循環(huán)才斷裂的應(yīng)力變化幅值為材料的疲勞極限。51、汽缸壁的平均應(yīng)力與其汽缸內(nèi)、外壓力差成正比。52、噴嘴葉柵流道積垢，將使隔板兩側(cè)蒸汽的壓力差增大。53、轉(zhuǎn)子內(nèi)每一層都承受其外層質(zhì)量產(chǎn)生的離心力，因此其中心孔表面、葉輪軸向中心線處的切向離心拉應(yīng)力最大。54、等截面直葉片型線根部截面的彎矩最大，彎曲應(yīng)力也最大。55、蒸汽對(duì)動(dòng)葉作用力的方向是動(dòng)葉片型線背弧的彎曲應(yīng)力為壓應(yīng)力。56、影響轉(zhuǎn)子相對(duì)脹差的因素：           &#

22、160;   (1)、通流部分各級(jí)蒸汽溫度的變化速度。               (2)、軸封供汽溫度。               (3)、汽缸法蘭內(nèi)、外壁溫差。               (4)、汽缸夾層的蒸汽溫度。      &#

23、160;        (5)、汽缸排汽溫度。               (6)、摩擦鼓風(fēng)損失。               (7)、轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)效應(yīng)。57、對(duì)一個(gè)動(dòng)葉片而言，每經(jīng)過(guò)一個(gè)噴嘴流道，蒸汽對(duì)動(dòng)葉片的沖擊力變化一次。這種交變的蒸汽作用力稱為高頻激振力。58、動(dòng)葉片振動(dòng)的分類：B型振動(dòng)其頂點(diǎn)平衡位置不動(dòng)，振幅為零。59、頻率分散度是同一級(jí)葉

24、片自振率的最大值fmax-和最小值fmin之差與其平均值之比。60、不調(diào)頻葉片的安全準(zhǔn)則為：AbAb。61、不允許葉片或葉片組在共振條件下工作，稱為調(diào)頻葉片。62、綜合題：衡的離心力的原因：               (1)、轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡。               (2)、轉(zhuǎn)子彎曲造成質(zhì)量不平衡。           &

25、#160;   (3)、轉(zhuǎn)子上套裝零件松動(dòng)造成的質(zhì)量不平衡。轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡引起各自振動(dòng)的特征：由于不平衡離心力與轉(zhuǎn)速的平方成正比，受迫振動(dòng)的振幅也與轉(zhuǎn)速的平方成正比。對(duì)于轉(zhuǎn)子彎曲造成的質(zhì)量不平衡，不平衡離心力的方向與轉(zhuǎn)子彎曲的方向一致。轉(zhuǎn)速不變，其最大振幅的相位與晃度相位的夾角不變;轉(zhuǎn)速升高，此夾角隨之增大。對(duì)于套裝件松動(dòng)造成的質(zhì)量不平衡，其定位鍵限制質(zhì)量偏心的方向，最大振幅的相位與其定位鍵的相位有關(guān)。轉(zhuǎn)速升高，最大振幅的相位與其定位鍵相位的夾角增大，且松動(dòng)間隙加大，振幅隨轉(zhuǎn)速升高增加的比例大于轉(zhuǎn)速的平方。63、工作轉(zhuǎn)速高于臨界轉(zhuǎn)速的為撓性轉(zhuǎn)子。64、額定參數(shù)啟動(dòng)采用母管制連接的汽輪機(jī)。65、對(duì)于采用滑參數(shù)啟動(dòng)的機(jī)組，鍋爐點(diǎn)火前，凝汽器內(nèi)應(yīng)建立適當(dāng)?shù)恼婵铡?6、沖轉(zhuǎn)前減小轉(zhuǎn)子偏心率的方法是進(jìn)行較長(zhǎng)時(shí)間的連續(xù)盤車。67、沖轉(zhuǎn)時(shí)進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽，其過(guò)熱度應(yīng)大于5068、汽輪機(jī)啟動(dòng)的沖轉(zhuǎn)方式：