共模和差模干擾

1、.包含共模電感的濾波電路， La 和 Lb 就是共模電感線圈。 這兩個(gè)線圈繞在同一鐵芯上，匝數(shù)和相位都相同 ( 繞制反向 ) 。這樣，當(dāng)電路中的正常電流流經(jīng)共模電感時(shí)，電流在同相位繞制的電感線圈中產(chǎn)生反向的磁場(chǎng)而相互抵消，此時(shí)正常信號(hào)電流主要受線圈電阻的影響 ( 和少量因漏感造成的阻尼 ) ；當(dāng)有共模電流流經(jīng)線圈時(shí)，由于共模電流的同向性，會(huì)在線圈內(nèi)產(chǎn)生同向的磁場(chǎng)而增大線圈的感抗，使線圈表現(xiàn)為高阻抗，產(chǎn)生較強(qiáng)的阻尼效果，以此衰減共模電流，達(dá)到濾波的目的。事實(shí)上，將這個(gè)濾波電路一端接干擾源，另一端接被干擾設(shè)備，則La 和 C1，Lb 和 C2就構(gòu)成兩組低通濾波器，可以使線路上的共模EMI 信號(hào)被控

2、制在很低的電平上。該電路既可以抑制外部的EMI 信號(hào)傳入，又可以衰減線路自身工作時(shí)產(chǎn)生的EMI 信號(hào)，能有效地降低 EMI 干擾強(qiáng)度。小知識(shí)：漏感和差模電感對(duì)理想的電感模型而言，當(dāng)線圈繞完后，所有磁通都集中在線圈的中心內(nèi)。但通常情況下環(huán)形線圈不會(huì)繞滿一周，或繞制不緊密，這樣會(huì)引起磁通的泄漏。共模電感有兩個(gè)繞組，其間有相當(dāng)大的間隙，這樣就會(huì)產(chǎn)生磁通泄漏，并形成差模電感。因此，共模電感一般也具有一定的差模干擾衰減能力。在濾波器的設(shè)計(jì)中，我們也可以利用漏感。如在普通的濾波器中，僅安裝一個(gè)共模電感，利用共模電感的漏感產(chǎn)生適量的差模電感，起到對(duì)差模電流的抑制作用。有時(shí)，還要人為增加共模扼流圈的漏電感，提

3、高差模電感量，以達(dá)到更好的濾波效果。摘要：開關(guān)電源由于本身工作特性使得電磁干擾問(wèn)題相當(dāng)突出。從開關(guān)電源電磁干擾的模型入手論述了開關(guān)電源電磁兼容問(wèn)題產(chǎn)生的原因及種類，并給出了常用的抑制開關(guān)電源電磁干擾的措施、濾波器設(shè)計(jì)及參數(shù)選擇。<BR>關(guān)鍵詞：開關(guān)電源；電磁干擾；分析與抑制0 引言近年來(lái)，開關(guān)電源以其效率高、體積小、輸出穩(wěn)定性好的優(yōu)點(diǎn)而迅速發(fā)展起來(lái)。但是，由于開關(guān)電源工作過(guò)程中的高頻率、 高 di/dt 和高 dv/dt 使得電磁干擾問(wèn)題非常突出。 國(guó)內(nèi)已經(jīng)以新的 3C 認(rèn)證取代了 CCIB 和 CCEE認(rèn)證，使得對(duì)開關(guān)電源在電磁兼容方面的要求更加.詳細(xì)和嚴(yán)格。 如今，如何降低甚至

4、消除開關(guān)電源的 EMI 問(wèn)題已經(jīng)成為全球開關(guān)電源設(shè)計(jì)師以及電磁兼容（ EMC）設(shè)計(jì)師非常關(guān)注的問(wèn)題。本文討論了開關(guān)電源電磁干擾形成的原因以及常用的 EMI 抑制方法。1 開關(guān)電源的干擾源分析開關(guān)電源產(chǎn)生電磁干擾最根本的原因，就是其在工作過(guò)程中產(chǎn)生的高di/dt和高 dv/dt ，它們產(chǎn)生的浪涌電流和尖峰電壓形成了干擾源。工頻整流濾波使用的大電容充電放電、開關(guān)管高頻工作時(shí)的電壓切換、輸出整流二極管的反向恢復(fù)電流都是這類干擾源。開關(guān)電源中的電壓電流波形大多為接近矩形的周期波，比如開關(guān)管的驅(qū)動(dòng)波形、MOSFET漏源波形等。對(duì)于矩形波， 周期的倒數(shù)決定了波形的基波頻率；兩倍脈沖邊緣上升時(shí)間或下降時(shí)間的

5、倒數(shù)決定了這些邊緣引起的頻率分量的頻率值，典型的值在MHz范圍，而它的諧波頻率就更高了。這些高頻信號(hào)都對(duì)開關(guān)電源基本信號(hào)，尤其是控制電路的信號(hào)造成干擾。開關(guān)電源的電磁噪聲從噪聲源來(lái)說(shuō)可以分為兩大類。一類是外部噪聲，例如，通過(guò)電網(wǎng)傳輸過(guò)來(lái)的共模和差模噪聲、 外部電磁輻射對(duì)開關(guān)電源控制電路的干擾等。 另一類是開關(guān)電源自身產(chǎn)生的電磁噪聲，如開關(guān)管和整流管的電流尖峰產(chǎn)生的諧波及電磁輻射干擾。如圖 1 所示，電網(wǎng)中含有的共模和差模噪聲對(duì)開關(guān)電源產(chǎn)生干擾，開關(guān)電源在受到電磁干擾的同時(shí)也對(duì)電網(wǎng)其他設(shè)備以及負(fù)載產(chǎn)生電磁干擾（如圖中的返回噪聲、輸出噪聲和輻射干擾）。進(jìn)行開關(guān)電源EMI/EMC設(shè)計(jì)時(shí)一方面要防止開

6、關(guān)電源對(duì)電網(wǎng)和附近的電子設(shè)備產(chǎn)生干擾，另一方面要加強(qiáng)開關(guān)電源本身對(duì)電磁騷擾環(huán)境的適應(yīng)能力。下面具體分析開關(guān)電源噪聲產(chǎn)生的原因和途徑。圖 1 開關(guān)電源噪聲類型圖1.1電源線引入的電磁噪聲電源線噪聲是電網(wǎng)中各種用電設(shè)備產(chǎn)生的電磁騷擾沿著電源線傳播所造成的。電源線噪聲分為兩大類：共模干擾 、差模干擾。 共模干擾 （ Common-modeInterference）定義為任何載流導(dǎo)體與參考地之間的不希望有的電位差；差模干擾（ Differential-modeInterference）定義為任何兩個(gè)載流導(dǎo)體之間的不希望有的電位差。兩種干擾的等效電路如圖21 所示。.圖中 CP1為變壓器初、次級(jí)之間的分

7、布電容， CP2為開關(guān)電源與散熱器之間的分布電容（即開關(guān)管集電極與地之間的分布電容） 。（a）共模干擾（b）差模干擾圖 2 兩種干擾的等效電路如圖 2（ a）所示，開關(guān)管V1 由導(dǎo)通變?yōu)榻刂範(fàn)顟B(tài)時(shí)，其集電極電壓突升為高電壓，這個(gè)電壓會(huì)引起共模電流Icm2 向 CP2充電和共模電流Icm1 向 CP1充電，分布電容的充電頻率即開關(guān)電源的工作頻率。則線路中共模電流總大小為（Icm1 Icm2 ）。如圖 2（ b）所示，當(dāng)V1 導(dǎo)通時(shí)，差模電流 Idm 和信號(hào)電流 IL 沿著導(dǎo)線、變壓器初級(jí)、開關(guān)管組成的回路流通。由等效模型可知， 共模干擾 電流不通過(guò)地線， 而通過(guò)輸入電源線傳輸。 而差模干擾電流通

8、過(guò)地線和輸入電源線回路傳輸。所以，我們?cè)O(shè)置電源線濾波器時(shí)要考慮到差模干擾和共模干擾的區(qū)別，在其傳輸途徑上使用差模或共模濾波元件抑制它們的干擾，以達(dá)到最好的濾波效果。1.2輸入電流畸變?cè)斐傻脑肼?開關(guān)電源的輸入普遍采用橋式整流、電容濾波型整流電源。如圖3 所示，在沒(méi)有PFC功能的輸入級(jí)， 由于整流二極管的非線性和濾波電容的儲(chǔ)能作用，使得二極管的導(dǎo)通角變小，輸入電流i 成為一個(gè)時(shí)間很短、峰值很高的周期性尖峰電流。這種畸變的電流實(shí)質(zhì)上除了包含基波分量以外還含有豐富的高次諧波分量。 這些高次諧波分量注入電網(wǎng)， 引起嚴(yán)重的諧波污染，對(duì)電網(wǎng)上其他的電器造成干擾。 為了控制開關(guān)電源對(duì)電網(wǎng)的污染以及實(shí)現(xiàn)高功率

9、因數(shù)，PFC電路是不可或缺的部分。圖 3 未加 PFC電路的輸入電流和電壓波形1.3開關(guān)管及變壓器產(chǎn)生的干擾主開關(guān)管是開關(guān)電源的核心器件，同時(shí)也是干擾源。 其工作頻率直接與電磁干擾的強(qiáng)度相關(guān)。 隨著開關(guān)管的工作頻率升高，開關(guān)管電壓、 電流的切換速度加快，其傳導(dǎo)干擾和輻射干擾也隨之增加。此外， 主開關(guān)管上反并聯(lián)的鉗位二極管的反向恢復(fù)特性不好，或者電壓尖峰吸收電路的參數(shù)選擇不當(dāng)也會(huì)造成電磁干擾。開關(guān)電源工作過(guò)程中， 由初級(jí)濾波大電容、 高頻變壓器初級(jí)線圈和開關(guān)管構(gòu)成了一個(gè)高頻電流環(huán)路。 該環(huán)路會(huì)產(chǎn)生較大的輻射噪聲。 開關(guān)回路中開關(guān)管的負(fù)載是高頻變壓器初級(jí)線圈，它是一個(gè)感性的負(fù)載，所以，開關(guān)管通斷時(shí)

10、在高頻變壓器的初級(jí)兩端會(huì)出現(xiàn)尖峰噪聲。輕者造成干擾， 重者擊穿開關(guān)管。 主變壓器繞組之間的分布電容和漏感也是引起電磁干擾的重要因素。1.4輸出整流二極管產(chǎn)生的干擾理想的二極管在承受反向電壓時(shí)截止，不會(huì)有反向電流通過(guò)。 而實(shí)際二極管正向?qū)〞r(shí)，PN結(jié)內(nèi)的電荷被積累，當(dāng)二極管承受反向電壓時(shí)，PN結(jié)內(nèi)積累的電荷將釋放并形成一個(gè)反向恢復(fù)電流， 它恢復(fù)到零點(diǎn)的時(shí)間與結(jié)電容等因素有關(guān)。反向恢復(fù)電流在變壓器漏感和其他分布參數(shù)的影響下將產(chǎn)生較強(qiáng)烈的高頻衰減振蕩。因此，輸出整流二極管的反向恢復(fù)噪聲也成為開關(guān)電源中一個(gè)主要的干擾源?？梢酝ㄟ^(guò)在二極管兩端并聯(lián)RC緩沖器，以抑制其反向恢復(fù)噪聲。1.5分布及寄生參數(shù)引起

11、的開關(guān)電源噪聲開關(guān)電源的分布參數(shù)是多數(shù)干擾的內(nèi)在因素， 開關(guān)電源和散熱器之間的分布電容、 變壓器初次級(jí)之間的分布電容、 原副邊的漏感都是噪聲源。 共模干擾 就是通過(guò)變壓器初、 次級(jí)之.間的分布電容以及開關(guān)電源與散熱器之間的分布電容傳輸?shù)?。其中變壓器繞組的分布電容與高頻變壓器繞組結(jié)構(gòu)、制造工藝有關(guān)。 可以通過(guò)改進(jìn)繞制工藝和結(jié)構(gòu)、增加繞組之間的絕緣、采用法拉第屏蔽等方法來(lái)減小繞組間的分布電容。而開關(guān)電源與散熱器之間的分布電容與開關(guān)管的結(jié)構(gòu)以及開關(guān)管的安裝方式有關(guān)。 采用帶有屏蔽的絕緣襯墊可以減小開關(guān)管與散熱器之間的分布電容。如圖 4 所示，在高頻工作下的元件都有高頻寄生特性2 ，對(duì)其工作狀態(tài)產(chǎn)生影

12、響。高頻工作時(shí)導(dǎo)線變成了發(fā)射線、電容變成了電感、電感變成了電容、電阻變成了共振電路。觀察圖 4 中的頻率特性曲線可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)頻率過(guò)高時(shí)各元件的頻率特性產(chǎn)生了相當(dāng)大的變化。為了保證開關(guān)電源在高頻工作時(shí)的穩(wěn)定性，設(shè)計(jì)開關(guān)電源時(shí)要充分考慮元件在高頻工作時(shí)的特性，選擇使用高頻特性比較好的元件。另外，在高頻時(shí)，導(dǎo)線寄生電感的感抗顯著增加，由于電感的不可控性，最終使其變成一根發(fā)射線。也就成為了開關(guān)電源中的輻射干擾源。圖 4 高頻工作下的元件頻率特性2 開關(guān)電源EMI 抑制措施電磁兼容的三要素是干擾源、耦合通路和敏感體，抑制以上任何一項(xiàng)都可以減少電磁干擾問(wèn)題。 開關(guān)電源工作在高電壓大電流的高頻開關(guān)狀態(tài)時(shí)，

13、其引起的電磁兼容性問(wèn)題是比較復(fù)雜的。但是，仍符合基本的電磁干擾模型，可以從三要素入手尋求抑制電磁干擾的方法。2.1抑制開關(guān)電源中各類電磁干擾源為了解決輸入電流波形畸變和降低電流諧波含量，開關(guān)電源需要使用功率因數(shù)校正（ PFC）技術(shù)。 PFC技術(shù)使得電流波形跟隨電壓波形，將電流波形校正成近似的正弦波。從而降低了電流諧波含量， 改善了橋式整流電容濾波電路的輸入特性， 同時(shí)也提高了開關(guān)電源的功率因數(shù)。軟開關(guān)技術(shù)是減小開關(guān)器件損耗和改善開關(guān)器件電磁兼容特性的重要方法。開關(guān)器件開通和關(guān)斷時(shí)會(huì)產(chǎn)生浪涌電流和尖峰電壓，這是開關(guān)管產(chǎn)生電磁干擾及開關(guān)損耗的主要原因。使用軟開關(guān)技術(shù)使開關(guān)管在零電壓、零電流時(shí)進(jìn)行開

14、關(guān)轉(zhuǎn)換可以有效地抑制電磁干擾。使用緩沖電路吸收開關(guān)管或高頻變壓器初級(jí)線圈兩端的尖峰電壓也能有效地改善電磁兼容特性。.輸出整流二極管的反向恢復(fù)問(wèn)題可以通過(guò)在輸出整流管上串聯(lián)一個(gè)飽和電感來(lái)抑制，如圖 5 所示，飽和電感 Ls 與二極管串聯(lián)工作。 飽和電感的磁芯是用具有矩形 BH曲線的磁性材料制成的。同磁放大器使用的材料一樣，這種磁芯做的電感有很高的磁導(dǎo)率，該種磁芯在BH曲線上擁有一段接近垂直的線性區(qū)并很容易進(jìn)入飽和。實(shí)際使用中，在輸出整流二極管導(dǎo)通時(shí)，使飽和電感工作在飽和狀態(tài)下，相當(dāng)于一段導(dǎo)線；當(dāng)二極管關(guān)斷反向恢復(fù)時(shí)，使飽和電感工作在電感特性狀態(tài)下， 阻礙了反向恢復(fù)電流的大幅度變化， 從而抑制了它

15、對(duì)外部的干擾。圖 5 飽和電感在減小二極管反向恢復(fù)電流中的應(yīng)用2.2切斷電磁干擾傳輸途徑共模、差模電源線濾波器設(shè)計(jì)電源線干擾可以使用電源線濾波器濾除， 開關(guān)電源 EMI 濾波器基本電路如圖 6 所示。一個(gè)合理有效的開關(guān)電源 EMI 濾波器應(yīng)該對(duì)電源線上差模干擾和 共模干擾 都有較強(qiáng)的抑制作用。在圖 6 中 CX1和 CX2叫做差模電容， L1 叫做共模電感， CY1和 CY2叫做共模電容。差模濾波元件和共模濾波元件分別對(duì)差模和共模干擾 有較強(qiáng)的衰減作用。共模電感 L1 是在同一個(gè)磁環(huán)上由繞向相反、匝數(shù)相同的兩個(gè)繞組構(gòu)成。通常使用環(huán)形磁芯，漏磁小，效率高，但是繞線困難。當(dāng)市網(wǎng)工頻電流在兩個(gè)繞組中

16、流過(guò)時(shí)為一進(jìn)一出，產(chǎn)生的磁場(chǎng)恰好抵消， 使得共模電感對(duì)市網(wǎng)工頻電流不起任何阻礙作用，可以無(wú)損耗地傳輸。如果市網(wǎng)中含有共模噪聲電流通過(guò)共模電感，這種共模噪聲電流是同方向的，流經(jīng)兩個(gè)繞組時(shí)，產(chǎn)生的磁場(chǎng)同相疊加，使得共模電感對(duì)干擾電流呈現(xiàn)出較大的感抗，由此起到了抑制共模干擾 的作用。 L1 的電感量與EMI 濾波器的額定電流I 有關(guān)，具體關(guān)系參見(jiàn)表1 所列。實(shí)際使用中共模電感兩個(gè)電感繞組由于繞制工藝的問(wèn)題會(huì)存在電感差值，不過(guò)這種差值正好被利用作差模電感。所以，一般電路中不必再設(shè)置獨(dú)立的差模電感了。共模電感的差值電感與電容CX1及 CX2構(gòu)成了一個(gè)型濾波器。這種濾波器對(duì)差模干擾有較好的衰減。.除了共模

17、電感以外，圖 6 中的電容CY1及 CY2也是用來(lái)濾除 共模干擾 的。共模濾波的衰減在低頻時(shí)主要由電感器起作用，而在高頻時(shí)大部分由電容CY1及 CY2起作用。電容CY的選擇要根據(jù)實(shí)際情況來(lái)定，由于電容CY接于電源線和地線之間，承受的電壓比較高，所以，需要有高耐壓、低漏電流特性。一般裝設(shè)在可移動(dòng)設(shè)備上的濾波器， 其交流漏電流應(yīng) <1mA；若為裝設(shè)在固定位置且接地的設(shè)備上的電源濾波器， 其交流漏電流應(yīng) <3.5mA，醫(yī)療器材規(guī)定的漏電流更小。 由于考慮到漏電流的安全規(guī)范，電容 CY的大小受到了限制，一般為 2.2 33nF。電容類型一般為瓷片電容，使用中應(yīng)注意在高頻工作時(shí)電容器CY與引

18、線電感的諧振效應(yīng)。差模干擾抑制器通常使用低通濾波元件構(gòu)成，最簡(jiǎn)單的就是一只濾波電容接在兩根電源線之間而形成的輸入濾波電路（如圖6 中電容 CX1），只要電容選擇適當(dāng)，就能對(duì)高頻干擾起到抑制作用。 該電容對(duì)高頻干擾阻抗甚底，故兩根電源線之間的高頻干擾可以通過(guò)它，它對(duì)工頻信號(hào)的阻抗很高， 故對(duì)工頻信號(hào)的傳輸毫無(wú)影響。 該電容的選擇主要考慮耐壓值， 只要滿足功率線路的耐壓等級(jí)， 并能承受可預(yù)料的電壓沖擊即可。 為了避免放電電流引起的沖擊危害， CX電容容量不宜過(guò)大，一般在 0.01 0.1 F之間。電容類型為陶瓷電容或聚酯薄膜電容。圖 6 開關(guān)電源 EMI 濾波器 32.3使用屏蔽降低電磁敏感設(shè)備的

19、敏感性抑制輻射噪聲的有效方法就是屏蔽。可以用導(dǎo)電性能良好的材料對(duì)電場(chǎng)進(jìn)行屏蔽，用磁導(dǎo)率高的材料對(duì)磁場(chǎng)進(jìn)行屏蔽。為了防止變壓器的磁場(chǎng)泄露，使變壓器初次級(jí)耦合良好，可以利用閉合磁環(huán)形成磁屏蔽，如罐型磁芯的漏磁通就明顯比E 型的小很多。 開關(guān)電源的連接線，電源線都應(yīng)該使用具有屏蔽層的導(dǎo)線，盡量防止外部干擾耦合到電路中。或者使用磁珠、磁環(huán)等 EMC元件，濾除電源及信號(hào)線的高頻干擾，但是， 要注意信號(hào)頻率不能受到EMC元件的干擾， 也就是信號(hào)頻率要在濾波器的通帶之內(nèi)。整個(gè)開關(guān)電源的外殼也需要有良好的屏蔽特性，接縫處要符合 EMC規(guī)定的屏蔽要求。 通過(guò)上述措施保證開關(guān)電源既不受外部電磁環(huán)境的干擾也不會(huì)對(duì)外

20、部電子設(shè)備產(chǎn)生干擾。3 結(jié)語(yǔ).如今在開關(guān)電源體積越來(lái)越小，功率密度越來(lái)越大的趨勢(shì)下。EMI/EMC問(wèn)題成為了開關(guān)電源穩(wěn)定性的一個(gè)關(guān)鍵因素，也是一個(gè)最容易忽視的方面。開關(guān)電源的EMI 抑制技術(shù)在開關(guān)電源設(shè)計(jì)中占有很重要的位置。實(shí)踐證明，EMI 問(wèn)題越早考慮、越早解決，費(fèi)用越小、效果越好。作者簡(jiǎn)介王凡（ 1982），男，華南理工大學(xué)電力學(xué)院碩士研究生。研究方向?yàn)楦哳l開關(guān)電源。王志強(qiáng)（ 1951），男，華南理工大學(xué)電力學(xué)院副教授，研究生導(dǎo)師，從事電力電子技術(shù)及高頻開關(guān)電源等方面的研究。摘自中國(guó)電源網(wǎng)作者：王凡，王志強(qiáng)開關(guān)電源基于補(bǔ)償原理的無(wú)源共模干擾 抑制技術(shù)-江蘇電子網(wǎng)QQ:99296827由于

21、MOSFET及 IGBT 和軟開關(guān)技術(shù)在電力電子電路中的廣泛應(yīng)用，使得功率變換器的開關(guān)頻率越來(lái)越高， 結(jié)構(gòu)更加緊湊， 但亦帶來(lái)許多問(wèn)題， 如寄生元件產(chǎn)生的影響加劇， 電磁輻射加劇等，所以 EMI 問(wèn)題是目前電力電子界關(guān)注的主要問(wèn)題之一。.傳導(dǎo)是電力電子裝置中干擾傳播的重要途徑。 差模干擾和 共模干擾 是主要的傳導(dǎo)干擾形態(tài)。多數(shù)情況下， 功率變換器的傳導(dǎo)干擾以 共模干擾 為主。本文介紹了一種基于補(bǔ)償原理的無(wú)源 共模干擾 抑制技術(shù)，并成功地應(yīng)用于多種功率變換器拓?fù)渲?。理論和?shí)驗(yàn)結(jié)果都證明了， 它能有效地減小電路中的高頻傳導(dǎo) 共模干擾 。這.一方案的優(yōu)越性在于， 它無(wú)需額外的控制電路和輔助電源， 不

22、依賴于電源變換器其他部分的運(yùn)行情況，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊。 1 補(bǔ)償原理共模噪聲與差模噪聲產(chǎn)生的內(nèi)部機(jī)制有所不同： 差模噪聲主要由開關(guān)變換器的脈動(dòng)電流引起；共模噪聲則主要由較高的 dv/dt 與雜散參數(shù)間相互作用而產(chǎn)生的高頻振蕩引起。如圖 1 所示。共模電流包含連線到接地面的位移電流，同時(shí)，由于開關(guān)器件端子上的 dv/dt 是最大的，所以開關(guān)器件與散熱片之間的雜散電容也將產(chǎn)生共模電流。 圖 2 給出了這種新型共模噪聲抑制電路所依據(jù)的本質(zhì)概念。 開關(guān)器件的 dv/dt 通過(guò)外殼和散熱片之間的寄生電容對(duì)地形成噪聲電流。 抑制電路通過(guò)檢測(cè)器件的 dv/dt ，并把它反相，然后加到一個(gè)補(bǔ)償電容上面，從而形成

23、補(bǔ)償電流對(duì)噪聲電流的抵消。即補(bǔ)償電流與噪聲電流等幅但相位相差 180°，并且也流入接地層。根據(jù)基爾霍夫電流定律， 這兩股電流在接地點(diǎn)匯流為零， 于是 50 的阻抗平衡網(wǎng)絡(luò)（ LISN）電阻（接測(cè)量接收機(jī)的 BNC端口）上的共模噪聲電壓被大大減弱了。2 基于補(bǔ)償原理的 共模干擾 抑制技術(shù)在開關(guān)電源中的應(yīng)用本文以單端反激電路為例， 介紹基于補(bǔ)償原理的 共模干擾 抑制技術(shù)在功率變換器中的應(yīng)用。圖 3 給出了典型單端反激變換器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)， 并加入了新的共模噪聲抑制電路。如圖 3 所示，從開關(guān)器件過(guò)來(lái)的 dv/dt 所導(dǎo)致的寄生電流 ipara 注入接地層，附加抑制電路產(chǎn)生的反相噪聲補(bǔ)償電流

24、icomp 也同時(shí)注入接地層。 理想的狀況就是這兩股電流相加為零，從而大大減少了流向LISN 電阻的共模電流。利用現(xiàn)有電路中的電源變壓器磁芯，在原繞組結(jié)構(gòu)上再增加一個(gè)附加繞組 NC。由于該繞組只需流過(guò)由補(bǔ)償電容 Ccomp產(chǎn)生的反向噪聲電流， 所以它的線徑相對(duì)原副方的 NP及 NS繞組顯得很?。ㄓ蓪?shí)際裝置的設(shè)計(jì)考慮決定） 。附加電路中的補(bǔ)償電容 Ccomp主要是用來(lái)產(chǎn)生和由寄生電容 Cpara 引起的寄生噪聲電流反相的補(bǔ)償電流。 Ccomp的大小由 Cpara 和繞組匝比 NPNC決定。如果 NPNC=1，則.Ccomp的電容值取得和 Cpara 相當(dāng)；若 NPNC1，則 Ccomp的取值要滿

25、足 icomp=Cpara·dv/dt 。.此外，還可以通過(guò)改造諸如 Buck，Half-bridge 等 DC/DC變換器中的電感或變壓器，從而形成無(wú)源補(bǔ)償電路，實(shí)現(xiàn)噪聲的抑制，如圖 4，圖 5 所示。3 實(shí)驗(yàn)及結(jié)果實(shí)驗(yàn)采用了一臺(tái) 5kW/50Hz艇用逆變器的單端反激輔助電源作為實(shí)驗(yàn)平臺(tái)。交流調(diào)壓器的輸出經(jīng)過(guò) LISN 送入整流橋，整流后的直流輸出作為反激電路的輸入。多點(diǎn)測(cè)得開關(guān)管集電極對(duì)實(shí)驗(yàn)地（機(jī)殼）的寄生電容大約為80pF，鑒于實(shí)驗(yàn)室現(xiàn)有的電容元件，取用了一個(gè) 100pF，耐壓 1kV 的瓷片電容作為補(bǔ)償電容。一接地鋁板作為實(shí)驗(yàn)桌面， LISN 及待測(cè)反激電源的外殼均良好接地。

26、圖6 是補(bǔ)償繞7組電壓和原方繞組電壓波形。補(bǔ)償繞組精確的反相重現(xiàn)了原方繞組的波形。圖是流過(guò)補(bǔ)償電容的電流和開關(guān)管散熱器對(duì)地寄生電流的波形。從圖7 可以看出，補(bǔ)償電流和寄生電流波形相位相差 180°，在一些波形尖刺方面也較好地吻合。但是，由于開關(guān)管的金屬外殼為集電極且與散熱器相通， 散熱器形狀的不規(guī)則導(dǎo)致了開關(guān)管寄生電容測(cè)量的不確定性。 由圖 7 可見(jiàn)，補(bǔ)償電流的幅值大于實(shí)際寄生電流，說(shuō)明補(bǔ)償電容的取值與寄生電容的逼近程度不夠好，取值略偏大。圖8給出了補(bǔ)償電路加入前后，流入 LISN 接地線的共模電流波形比較。經(jīng)過(guò)共模抑制電路的電流平衡后， 共模電流的尖峰得到了很好的抑制，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明

27、， 最大的抑制量大約有 14mA左右。圖 9 是用 AgilentE4402B 頻譜分析儀測(cè)得的共模電流的頻譜波形。可見(jiàn)100kHz到 2MHz的頻率范圍內(nèi)的 CM噪聲得到了較好的抑制。但是，在3MHz左右出現(xiàn)了.一個(gè)幅值突起， 之后的高頻段也未見(jiàn)明顯的衰減， 這說(shuō)明在高頻條件下， 電路的分布參數(shù)成了噪聲耦合主要的影響因素， 補(bǔ)償電路帶來(lái)的高頻振蕩也部分增加了共模 EMI 噪聲的高頻成份。 但從濾波器設(shè)計(jì)的角度來(lái)看， 這并不太多影響由于降低了低次諧波噪聲而節(jié)省的設(shè)備開支。 若是能較精確地調(diào)節(jié)補(bǔ)償電容， 使其盡可能接近寄生電容 Cpara 的值，那么抑制的效果會(huì)在此基礎(chǔ)上有所改善。4 此技術(shù)的局

28、限性圖 10 中的（ a），（ b），（ c），（ d）給出了噪聲抑制電路無(wú)法起到正常效用時(shí)的電壓、電流的波形仿真情況。這里主要包含了兩種情況：.第一種情況是在輸入電容的等效串聯(lián)電感（ ESL）上遇到的。電感在整個(gè)電路中充當(dāng)了限制電流變化率 di/dt 的角色，很顯然 LISN 中大電感量的串聯(lián)電感限制了變換器電源作為電流源提供的能力。 因此，這些脈動(dòng)電流所需的能量必須靠輸入電容來(lái)供給，但是輸入電容自身的 ESL也限制了它們作為電流源的能力。 ESL愈大，則輸入端電容提供給補(bǔ)償變壓器所需高頻電流的能力愈受限制。當(dāng) ESL 為 100nH時(shí)，補(bǔ)償電路幾乎失效。圖 10（a）中雖說(shuō)補(bǔ)償電壓與寄生

29、CM電壓波形非常近似，但是圖 10（b）中卻很明顯看出流過(guò)補(bǔ)償電容 Ccomp的電流被限制了。另外一種嚴(yán)重的情況是補(bǔ)償變壓器的漏感。當(dāng)把變壓器漏感從原來(lái)磁化電感的0.1 增大到 10的時(shí)候，補(bǔ)償電路也開始失效，如圖 10（c）及圖 10（d）所示。補(bǔ)償繞組電壓波形由于漏感和磁化電感的緣故發(fā)生分叉。 如果漏感相對(duì)于磁化電感來(lái)說(shuō)很小的話，這個(gè)波形畸變可以忽略，但實(shí)際補(bǔ)償電容上呈現(xiàn)的 dv/dt 波形已經(jīng)惡化，以至于補(bǔ)償電路無(wú)法有效發(fā)揮抑制作用。為了解決 ESL和變壓器漏感這兩個(gè)嚴(yán)重的限制因素， 可以采取以下措施： 對(duì)于輸入電容的 ESL，要盡量降低至可以接受的程度， 通過(guò)并聯(lián)低 ESL值的電容來(lái)改

30、善；密繞原方繞組和補(bǔ)償繞組可以有效降低漏感。.圖 10 噪聲電路失效仿真電壓、電流波形5 結(jié)語(yǔ)由以上的實(shí)驗(yàn)和分析可以看到，應(yīng)用到傳統(tǒng)電源變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中的這種無(wú)源CM噪聲抑制電路是有一定作用的。由于用來(lái)補(bǔ)償?shù)母郊永@組只須加到現(xiàn)有的變壓器結(jié)構(gòu)中，所以，隔離式的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)對(duì)于采用這種無(wú)源補(bǔ)償消除電路來(lái)說(shuō)可能是最簡(jiǎn)易、經(jīng)濟(jì)的電路結(jié)構(gòu)。差模干擾串聯(lián)在信號(hào)中；共模干擾 同時(shí)加在信號(hào)的兩個(gè)輸入端。差模傳導(dǎo)噪音是電子設(shè)備內(nèi)部噪音電壓產(chǎn)生的與信號(hào)電流或電源電流相同路徑的噪音電流。減小這種噪音的方法是在信號(hào)線和電源線上串聯(lián)差模扼流圈、并聯(lián)電容或用電容和電感組成低通濾波器， 來(lái)減小高頻的噪音。噪音產(chǎn)生的電場(chǎng)強(qiáng)度與電

31、纜到觀測(cè)點(diǎn)的距離成反比，與頻率的平方成正比， 與電流和電流環(huán)路的面積成正比。 因此， 減小這種輻射的方法是在信號(hào)輸入端加 LC 低通濾波器阻止噪音電流流進(jìn)電纜；使用屏蔽電纜或扁平電纜，在相鄰的導(dǎo)線中傳輸回流電流和信號(hào)電流，使環(huán)路面積減小。共模傳導(dǎo)噪音是在設(shè)備內(nèi)噪音電壓的驅(qū)動(dòng)下，經(jīng)過(guò)大地與設(shè)備之間的寄生電容，在大地與電纜之間流動(dòng)的噪音電流產(chǎn)生的。減小共模傳導(dǎo)噪音的方法是在信號(hào)線或電源線中串聯(lián)共模扼流圈、在地與導(dǎo)線之間并聯(lián)電容器、組成LC 濾波器進(jìn)行濾波，濾去共模噪聲。噪音輻射的電場(chǎng)強(qiáng)度與電纜到觀測(cè)點(diǎn)的距離成反比，與頻率和電纜的長(zhǎng)度成正比。任何電源線上傳導(dǎo)干擾信號(hào)，均可用差模和共模干擾 信號(hào)來(lái)表示

32、。 差模干擾在兩導(dǎo)線之間傳輸，屬于對(duì)稱性干擾；共模干擾 在導(dǎo)線與地 ( 機(jī)殼 ) 之間傳輸， 屬于非對(duì)稱性干擾。 在一般情況下， 差模干擾幅度小、頻率低、所造成的干擾較小，共模干擾 幅度大、頻率高，還可以通過(guò)導(dǎo)線產(chǎn)生輻射，所造成的干擾較大。 因此，欲削弱傳導(dǎo)干擾， 把 EMI 信號(hào)控制在有關(guān)EMC標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的極限電平以下。除抑制干擾源以外， 最有效的方法就是在開關(guān)電源輸入和輸出電路中加裝EMI 濾波器。開關(guān)電源的工作頻率約為 10 100 kHz。EMC很多標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的傳導(dǎo)干擾電平的極限值都是從10 kHz算起。對(duì)開關(guān)電源產(chǎn)生的高頻段EMI 信號(hào)，只要選擇相應(yīng)的去耦電路或網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單的EMI

33、濾波器，就不難滿足符合EMC標(biāo)準(zhǔn)的濾波效果。在一般情況下，差模信號(hào)就是兩個(gè)信號(hào)之差，共模信號(hào)是兩個(gè)信號(hào)的算術(shù)平均值。共模抑制比： 差模信號(hào)電壓增益與共模信號(hào)電壓增益的比值，說(shuō)明差分放大電路對(duì)攻模信號(hào)的抑制能力， 因此共模抑制比越大越好，說(shuō)明電路的性能優(yōu)良傳輸線的共模狀態(tài)：當(dāng)兩條耦合傳輸線上驅(qū)動(dòng)信號(hào)的幅度與相位都相同時(shí)，稱為共模傳輸模式。 此時(shí)， 傳輸線的等效電容將隨著互容的減少而減少，同時(shí)等效電感卻因?yàn)榛ジ械脑黾佣黾?。傳輸線的差模狀態(tài)：當(dāng)兩根耦合的傳輸線相互之間的驅(qū)動(dòng)信號(hào)幅值相同但相位相差180 度的時(shí)候，就是一個(gè)差模傳輸?shù)哪Ｐ?。此情況下，傳輸線的等效電容因?yàn)榛ト莸募颖抖黾?，但是等效電感?/p>

34、為互感的減小而變小。干擾類型通常按干擾產(chǎn)生的原因、噪聲干擾模式和噪聲的波形性質(zhì)的不同劃分。其中：按噪聲產(chǎn)生的原因不同，分為放電噪聲、 浪涌噪聲、 高頻振蕩噪聲等；按噪聲的波形、 性質(zhì)不同，分為持續(xù)噪聲、偶發(fā)噪聲等；按噪聲干擾模式不同，分為共模干擾 和差模干擾。 共模干擾 和差模干擾是一種比較常用的分類方法。共模干擾 是信號(hào)對(duì)地的電位差，主要由電網(wǎng)串入、地電位差及空間電磁輻射在信號(hào)線上感應(yīng)的共態(tài)（同方向） 電壓迭加所形成。共模電壓有時(shí)較大，特別是采用隔離性能差的配電器供電室，變送器輸出信號(hào)的共模電壓普遍較高，有的可高達(dá) 130V 以上。共模電壓通過(guò)不對(duì)稱電路可轉(zhuǎn)換成差模電壓，直接影響測(cè)控信號(hào)，造

35、成元器件損壞（這就是一些系統(tǒng)I/O 模件損壞率較高的主要原因），這種 共模干擾 可為直流、亦可為交流。 差模干擾是指作用于信號(hào)兩極間的干擾電壓，主要由空間電磁場(chǎng)在信號(hào)間耦合感.應(yīng)及由不平衡電路轉(zhuǎn)換 共模干擾 所形成的電壓， 這種讓直接疊加在信號(hào)上， 直接影響測(cè)量與控制精度。差模干擾在兩根信號(hào)線之間傳輸， 屬于對(duì)稱性干擾。 消除差模干擾的方法是在電路中增加一個(gè)偏值電阻 , 并采用雙絞線；共模干擾 是在信號(hào)線與地之間傳輸，屬于非對(duì)稱性干擾。消除共模干擾 的方法包括：（ 1）采用屏蔽雙絞線并有效接地（ 2）強(qiáng)電場(chǎng)的地方還要考慮采用鍍鋅管屏蔽（ 3）布線時(shí)遠(yuǎn)離高壓線，更不能將高壓電源線和信號(hào)線捆在一起

36、走線（ 4）采用線性穩(wěn)壓電源或高品質(zhì)的開關(guān)電源( 紋波干擾小于 50mV)共模干擾 ：一般指在兩根信號(hào)線上產(chǎn)生的幅度相等，相位相同的噪聲。差模干擾：則是幅度想等，相位相反的的噪聲。常用的差分線對(duì)共模干擾 的抗干擾能力就非常強(qiáng)。共模電感Lcm=4×pi*u*A*N2*10(-7)/LmL=4*pi*u*n2*10(-7)/lm;u:incrmental permeability;A:cross section area in meters2;n:number of turns;lm:mean circumference of toroid in meter;u 是磁導(dǎo)率；A 是截面積；

37、n 是匝數(shù)；LM是等效的環(huán)路的長(zhǎng)度對(duì)于共摸電感主要是共摸濾波作用, 主要參數(shù)是電感量和諧振頻率.減少圈數(shù)不會(huì)有任何問(wèn)題 , 因?yàn)闉榈谝?, 共摸電感沒(méi)有飽和問(wèn)題 , 第二 , 減少圈數(shù)會(huì)市使電感的諧振頻率增加 , 這是客戶所希望的 .但是要增加圈數(shù)就要注意諧振頻率的問(wèn)題了.共模電感 器是濾除共模干擾信號(hào)的實(shí)際上需要的是阻抗電感量主要在低頻起作用看共模電感 器要濾除的信號(hào)在哪個(gè)頻段如果頻率比較高就要用磁導(dǎo)率片小點(diǎn)的材料以便高頻的阻抗大因此材料不能隨便更換，之所以有些客戶允許你更換材料是因?yàn)樗麑?duì)要濾除的干擾是那個(gè)頻段的也不太清楚，實(shí)際會(huì)有影響因此不要隨便更換材料，改變?cè)褦?shù)以免造成損失差模干擾在兩根

38、信號(hào)線之間傳輸， 屬于對(duì)稱性干擾。 消除差模干擾的方法是在電路中增加一個(gè)偏值電阻 , 并采用雙絞線；.共模干擾 是在信號(hào)線與地之間傳輸， 屬于非對(duì)稱性干擾。 消除共模干擾 的方法包括：（ 1）采用屏蔽雙絞線并有效接地（ 2）強(qiáng)電場(chǎng)的地方還要考慮采用鍍鋅管屏蔽（ 3）布線時(shí)遠(yuǎn)離高壓線，更不能將高壓電源線和信號(hào)線捆在一起走線（ 4）不要和電控鎖共用同一個(gè)電源（ 5）采用線性穩(wěn)壓電源或高品質(zhì)的開關(guān)電源 ( 紋波干擾小于 50mV)關(guān)于濾波濾波技術(shù)是抑制干擾的一種有效措施， 尤其是在對(duì)付開關(guān)電源 EMI 信號(hào)的傳導(dǎo)干擾和某些輻射干擾方面，具有明顯的效果。任何電源線上傳導(dǎo)干擾信號(hào)，均可用差模和共模干擾

39、信號(hào)來(lái)表示。差模干擾在兩導(dǎo)線之間傳輸，屬于對(duì)稱性干擾；共模干擾 在導(dǎo)線與地 ( 機(jī)殼 ) 之間傳輸， 屬于非對(duì)稱性干擾。在一般情況下，差模干擾幅度小、頻率低、所造成的干擾較小，共模干擾 幅度大、頻率高，還可以通過(guò)導(dǎo)線產(chǎn)生輻射，所造成的干擾較大。因此，欲削弱傳導(dǎo)干擾，把EMI 信號(hào)控制在有關(guān)EMC標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的極限電平以下。除抑制干擾源以外，最有效的方法就是在開關(guān)源輸入和輸出電路中加裝EMI 濾波器。一般設(shè)備的工作頻率約為10 50 kHz 。 EMC很多標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的傳導(dǎo)干擾電平的極限值都是從10 kHz 算起。對(duì)開關(guān)電源產(chǎn)生的高頻段EMI信號(hào)，只要選擇相應(yīng)的去耦電路或網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單的EMI 濾波器

40、，就不難滿足符合EMC標(biāo)準(zhǔn)的濾波效果。1 .1瞬態(tài)干擾是指交流電網(wǎng)上出現(xiàn)的 浪涌電壓 、振鈴電壓 、火花放電 等瞬間干擾信號(hào)， 其特點(diǎn)是作用時(shí)間極短， 但電壓幅度高、瞬態(tài)能量大。 瞬態(tài)干擾會(huì)造成單片開關(guān)電源輸出電壓的波動(dòng)；當(dāng)瞬態(tài)電壓疊加在整流濾波后的直流輸入電壓上，使超過(guò)內(nèi)部功率開關(guān)管的漏源擊穿電壓（）時(shí)，還會(huì)損壞芯片，因此必須采用抑制措施。通常，靜電放電（ ESD）和電快速瞬變脈沖群（EFT）對(duì)數(shù)字電路的危害甚于其對(duì)模擬電路的影響。靜電放電在5 200MHz 的頻率范圍內(nèi)產(chǎn)生強(qiáng)烈的射頻輻射。此輻射能量的峰值經(jīng)常出現(xiàn)在35MHz 45MHz 之間發(fā)生自激振蕩。許多I/O 電纜的諧振頻率也通常在

41、這個(gè)頻率范圍內(nèi)，結(jié)果，電纜中便串入了大量的靜電放電輻射能量。當(dāng)電纜暴露在4 8kV 靜電放電環(huán)境中.時(shí)，I/O 電纜終端負(fù)載上可以測(cè)量到的感應(yīng)電壓可達(dá)到600V。這個(gè)電壓遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了典型數(shù)字的門限電壓值0.4V 。典型的感應(yīng)脈沖持續(xù)時(shí)間大約為400 納秒。將I/O電纜屏蔽起來(lái)，且將其兩端接地，使內(nèi)部信號(hào)引線全部處于屏蔽層內(nèi)，可以將干擾減小60 70dB ，負(fù)載上的感應(yīng)電壓只有0.3V 或更低。電快速瞬變脈沖群也產(chǎn)生相當(dāng)強(qiáng)的輻射發(fā)射，從而耦合到電纜和機(jī)殼線路。電源線濾波器可以對(duì)電源進(jìn)行保護(hù)。線 地之間的共模電容是抑制這種瞬態(tài)干擾的有效器件 ，它使干擾旁路到機(jī)殼， 而遠(yuǎn)離內(nèi)部電路。 當(dāng)這個(gè)電容的容量

42、受到泄漏電流的限制而不能太大時(shí)， 共模扼流圈 必須提供更大的保護(hù)作用。 這通常要求使用專門的 帶中心抽頭的共模扼流圈，中心抽頭通過(guò)一只電容（容量由泄漏電流決定）連接到機(jī)殼。 共模扼流圈通常繞在高導(dǎo)磁率鐵氧體芯上，其典型電感值為15 20mH。1.2 傳導(dǎo)的抑制往往單純采用屏蔽不能提供完整的電磁干擾防護(hù)，因?yàn)樵O(shè)備或系統(tǒng)上的電纜才是最有效的干擾接收與發(fā)射天線。許多設(shè)備單臺(tái)做電磁兼容實(shí)驗(yàn)時(shí)都沒(méi)有問(wèn)題，但當(dāng)兩臺(tái)設(shè)備連接起來(lái)以后，就不滿足電磁兼容的要求了，這就是電纜起了接收和輻射天線的作用。唯一的措施就是加濾波器 ，切斷電磁干擾沿信號(hào)線或電源線傳播的路徑，與屏蔽共同夠成完善的電磁干擾防護(hù)，無(wú)論是抑制干擾

43、源、消除耦合或提高接收電路的抗能力，都可以采用濾波技術(shù)。針對(duì)不同的干擾， 應(yīng)采取不同的抑制技術(shù)，由簡(jiǎn)單的線路清理，至單個(gè)元件的干擾抑制器、濾波器和變壓器， 再至比較復(fù)雜的穩(wěn)壓器和凈化電源，以及價(jià)格昂貴而性能完善的不間斷電源，下面分別作簡(jiǎn)要敘述。1.3專用線路只要通過(guò)對(duì)供電線路的簡(jiǎn)單清理就可以取得一定的干擾抑制效果。如在三相供電線路中認(rèn)定一相作為干擾敏感設(shè)備的供電電源；以另一相作為外部設(shè)備的供電電源；再以一相作為常用測(cè)試儀器或其他輔助設(shè)備的供電電源。這樣的處理可避免設(shè)備間的一些相互干擾，也有利于三相平衡。 值得一提的是在現(xiàn)代電子設(shè)備系統(tǒng)中，由于配電線路中非線性負(fù)載的使用，造成線路中諧波電流的存在

44、， 而零序分量諧波在中線里不能相互抵消，反而是疊加， 因此過(guò)于纖細(xì)的中線會(huì)造成線路阻抗的增加，干擾也將增加。同時(shí)過(guò)細(xì)的中線還會(huì)造成中線過(guò)熱。1.4瞬變干擾抑制器屬瞬變干擾抑制器的有氣體放電管、金屬氧化物壓敏電阻、硅瞬變吸收二極管和固體放電管 等多種。其中 金屬氧化物壓敏電阻和硅瞬變吸收二極管的工作有點(diǎn)象普通的穩(wěn)壓管，是箝位型的干擾吸收器件；而氣體放電管和固體放電管是能量轉(zhuǎn)移型干擾吸收器件（以氣體放電管為例，當(dāng)出現(xiàn)在放電管兩端的電壓超過(guò)放電管的著火電壓時(shí)，管內(nèi)的氣體發(fā)生電離，在兩電極間產(chǎn)生電弧。由于電弧的壓降很低，使大部分瞬變能量得以轉(zhuǎn)移，從而保護(hù)設(shè)備免.遭瞬變電壓破壞） 。瞬變干擾抑制器與被保

45、護(hù)設(shè)備并聯(lián)使用。1.5 氣體放電管氣體放電管也稱避雷管，目前常用于程控交換機(jī)上。避雷管具有很強(qiáng)的浪涌吸收能力，很高的絕緣電阻和很小的寄生電容，對(duì)正常工作的設(shè)備不會(huì)帶來(lái)任何有害影響。但它對(duì)浪涌的起弧響應(yīng)， 與對(duì)直流電壓的起弧響應(yīng)之間存在很大差異。例如 90V 氣體放電管對(duì)直流的起弧電壓就是90V，而對(duì) 5kV/ s的浪涌起弧電壓最大值可能達(dá)到1000V。這表明氣體放電管對(duì)浪涌電壓的響應(yīng)速度較低。 故它比較適合作為線路和設(shè)備的一次保護(hù)。 此外，氣體放電管的電壓檔次很少。1.6 金屬氧化物壓敏電阻由于價(jià)廉， 壓敏電阻是目前廣泛應(yīng)用的瞬變干擾吸收器件。描述壓敏電阻性能的主要參數(shù)是壓敏電阻的標(biāo)稱電壓和通流容量即浪涌電流吸收能力。前者是使用者經(jīng)常易弄混淆的一個(gè)參數(shù)。壓敏電阻標(biāo)稱電壓是指在恒流條件下（外徑為7mm以下的壓敏電阻取0.1mA； 7mm以上的取1mA）出現(xiàn)在壓敏電阻兩端的電壓降。由于壓敏電阻有較大的動(dòng)態(tài)電阻，在規(guī)定形狀的沖擊電流下 （通常是8/20 s的標(biāo)準(zhǔn)沖擊電流）出現(xiàn)在壓敏電阻兩