鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程選擇題

1、 選擇題 1 在鋼材所含化學(xué)元素中，均為有害雜質(zhì)的一組是（ C  ） A  碳磷硅   B  硫磷錳   C  硫氧氮   D  碳錳礬 2 鋼材的性能因溫度而變化，在負溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（ B  ） A不變    B降低    C升

2、高     D稍有提高，但變化不大 3體現(xiàn)鋼材塑性性能的指標是（ C  ） A屈服點    B強屈比    C延伸率    D抗拉強度 4同類鋼種的鋼板，厚度越大（ A  ） A強度越低    B塑性越好    C韌性越好  &#

3、160; D內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少 4 在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（ B  ）的典型特征 A脆性破壞    B塑性破壞    C強度破壞    D失穩(wěn)破壞 6構(gòu)件發(fā)生脆性破壞時，其特點是（  D  ）。 A變形大    B破壞持續(xù)時間長    C有裂縫出現(xiàn) &#

4、160;   D變形小或無變形 7.鋼材中磷含量超過限制時，鋼材可能會出現(xiàn)（  A  ）。 A冷脆      B熱脆       C藍脆      D徐變 8.在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中，認為鋼材屈服點是構(gòu)件可以達到的（  A  ）。 A最大應(yīng)力  &

5、#160;   B設(shè)計應(yīng)力      C疲勞應(yīng)力       D穩(wěn)定臨界應(yīng)力9.鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于 cA  0.6%   B  0.25%   C  0.22%   D  0.2% 10.在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無明顯先兆的情況是（ A

6、60; ）的典型特征。 A脆性破壞    B塑性破壞    C強度破壞     D失穩(wěn)破壞 11.鋼材中硫的含量超過限值時，鋼材可能會出現(xiàn)（ B ）。 A冷脆   B熱脆   C藍脆   D徐變 12鋼結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能是因為（ C  ）。 A鋼材的強度高 

7、;   B鋼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量輕  C鋼材良好的吸能能力和延性  D鋼結(jié)構(gòu)的材質(zhì)均勻 13鋼材的強度指標是（ C  ）。 A延伸率    B韌性指標    C屈服點     D冷彎性能 14鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)（  C ）確定的。  A比例極限    B&#

8、160;彈性極限   C 屈服強度  D 極限強度  15. 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強度的大小與（ D  ）關(guān)系不大。  A 鋼材的種類    B 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)    C 連接的構(gòu)造細節(jié)   D 殘余應(yīng)力大小  16. 焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（ B 

9、 ）有關(guān)。 A   B   C  D 17. 型鋼中的鋼和工字鋼相比，（ D  ）。  A兩者所用的鋼材不同 B前者的翼緣相對較寬 C前者的強度相對較高 D兩者的翼緣都有較大的斜度  18. 有二個材料分別為3號鋼和16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條應(yīng)選用（ A  ）型。  A  E43    &#

10、160; B  E50      C E55       D T50  19. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強度、塑性、冷彎性能指標外，還需（ C  ）指標。  A 低溫屈服強度 B低溫抗拉強度  C 低溫沖擊韌性 D 疲勞強度 20. 鋼材脆性破壞

11、同構(gòu)件（  D ）無關(guān)。  A應(yīng)力集中    B低溫影響     C殘余應(yīng)力    D 彈性模量 21. 3號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計強度可以提高5%，是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰鋼（ A  ）好。  A脫氧     B爐種     C屈服強度 

12、0;   D澆注質(zhì)量  22. 鋼材的理想曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是（   ）。   23. 普通碳素鋼強化階段的變形是（ B ）。  A完全彈性變形B完全塑性變形C 彈性成分為主的彈塑性變形D塑性成分為主的彈塑性變形  24. 下列因素中，（ A  ）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。  A 鋼材屈服點的大小&#

13、160; B鋼材含碳量   C負溫環(huán)境   D 應(yīng)力集中  25.k是鋼材的 （  A ）指標。  A 韌性性能    B強度性能    C 塑性性能    D 冷加工性能 26. 吊車梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強度最高的（  B

14、 ）。   A兩側(cè)邊為軋制邊     B兩側(cè)邊為火焰切割邊     C一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊   D一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊  27. 進行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（   ） A標準荷載計算            

15、   B設(shè)計荷載計算 C考慮動力系數(shù)的標準荷載計算   D考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算  28.下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標準值，哪一組為正確的？ （ C ） . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；  . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載標準值；  . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；  . 計算疲勞

16、和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標準值。    A 、     B 、     C 、     D 、     29. 計算吊車梁疲勞時，下列作用在跨間內(nèi)的哪種吊車荷載取值是正確的？  A兩臺吊車荷載標準值乘以動力系數(shù)  B一臺吊車荷載設(shè)計值乘以動力系數(shù) C一臺吊

17、車荷載標準值乘以荷載分項系數(shù)  D一臺起重量最大的吊車荷載標準值  30焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（ B ） A整體穩(wěn)定       B靜力強度      C剛度     D局部穩(wěn)定 31反應(yīng)鋼材的最大抗拉能力的是（ D ）。  A 比例極限    B 

18、;彈性極限   C 屈服強度  D 極限強度  32在鋼材的力學(xué)性能指標中，既能反應(yīng)鋼材塑性又能反應(yīng)鋼材冶金缺陷的指標是（  C ）。  A 屈服強度    B 沖擊韌性   C 冷彎性能    D 伸長率  33 北方一嚴寒地區(qū)（溫度低于-20）的一露天倉庫起重量大于50t的工

19、作制為A4級吊車梁，其鋼材應(yīng)選擇（ D）鋼。 A  Q235-A   B Q235-B   C  Q235-C   D Q235-D 34 焊接承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有（B ）。 A抗拉強度、伸長率、屈服強度和硫、磷含量的合格保證 B 抗拉強度、伸長率、屈服強度和碳、硫、磷含量的合格保證 C 抗拉強度、伸長率、屈服強度和碳、硫、磷含量和冷彎試的合格保證

20、 D 抗拉強度、伸長率、屈服強度，冷彎試驗和沖擊韌性的合格保證。 35 鋼材的冷彎試驗是判別鋼材（C ）的指標。 A強度   B塑性     C塑性及冶金質(zhì)量   D 韌性及可焊性 36 鋼材的韌性是反映的（ B ）的指標。 A耐腐性及可焊性   B強度及塑性    C塑性及可焊性 

21、60; D 韌性及耐腐性 37 在碳素結(jié)構(gòu)鋼中，A，B，C，D為按質(zhì)量劃分的級別。除（A）鋼沖擊韌性不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。 A、 A級   B、 B級    C、 C級     D、 D級 38直接受到重復(fù)荷載作用的焊接結(jié)構(gòu)，影響其疲勞強度的最主要因素是（D） A 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和鋼材的靜力強

22、度 B應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力、應(yīng)力比（絕對值最小與最大應(yīng)力之比，拉應(yīng)力取正值，壓應(yīng)力取負值）和構(gòu)造細部C應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）、最大應(yīng)力、應(yīng)力比和鋼材的靜力強度 D 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和構(gòu)造細部 39為保證承重結(jié)構(gòu)的承載力和防止在一定條件下出現(xiàn)能脆性破壞，應(yīng)根據(jù)（ C ）等綜合因素考慮，選用合適的鋼材牌號和材性。 A 結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)，鋼材厚度和工作溫度 B荷載特征、連接方法、計算方法、工作環(huán)境及重要性 C 

23、;重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作環(huán)境D 重要性、跨度大小、連接方法、工作環(huán)境和加工方法 40鋼材經(jīng)過冷加工冷拉、冷彎、沖孔、機械剪切所產(chǎn)生的冷作硬化應(yīng)變硬化后，其（  D ）基本保持不變。 A  抗拉強度和屈服強度   B 塑性     C 韌性    D彈性模量 41鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強化之后（ A  

24、;）。  A 強度提高    B塑性提高   C 冷彎性能提高    D 可焊性提高 42鋼材沖擊韌性 與工作溫度T之間的關(guān)系為（ C ） AT降低， 增加     BT增加， 降低  CT降低， 降低     DT改變， 不變 43鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（ 

25、;B ）等于單向拉伸時的屈服點決定的。  A 最大主拉應(yīng)力1  B 最大剪應(yīng)力1  C 最大主壓應(yīng)力3  D 折算應(yīng)力eq  44鋼材的力學(xué)性能指標，最基本、最主要的是（ C  ）時的力學(xué)性能指標。  A 承受剪切   B 承受彎曲    C 單向拉伸    

26、D 兩向和三向受力  45對于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（ C ）。  A 可選擇Q235鋼                 B 可選擇Q345鋼  C 鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證       D鋼材應(yīng)有三項基本保證&#

27、160; 46在進行第二種極限狀態(tài)計算時，計算用的荷載（ C  ）。  A 需要將永久荷載的標準值乘以永久荷載分項系數(shù)  B 需要將可變荷載的標準值乘以可變荷載分項系數(shù)  C 永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項系數(shù) D 永久荷載和可變荷載都用標準值，不必乘荷載分項系數(shù)  47進行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（ C  ）。 A標準荷載計算 B設(shè)計荷載計算 C考慮動力系數(shù)的標準

28、荷載計算 D考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算 48在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當應(yīng)力比 時，稱為（ A  ）。  A 完全對稱循環(huán)    B 脈沖循環(huán)   C不完全對稱循環(huán)    D 不對稱循環(huán)    49鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計表達式為：   ，式中 是（ C  ）。  A

29、60;結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) B 荷載分項系數(shù)  C 可變荷載組合系數(shù)    D 材料的抗力分項系數(shù)  50下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標準值，哪一組為正確的？（ C  ） . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；  . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載標準值；  . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；

30、  . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標準值。  A 、   B 、    C 、   D 、  51. 建筑鋼材的伸長率與（ C ）標準拉伸試件標距間長度的伸長值有關(guān)。 A到達屈服應(yīng)力時 B到達極限應(yīng)力時 C 試件斷裂瞬間 D 試件斷裂后 52. 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標，目前最主要用（ B ）表示。 A流幅 B 沖擊韌性 C可焊性 D 伸長率 53. 在鋼結(jié)構(gòu)房屋

31、中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時，下列因素中的（ D ）不是主要考慮的因素。 A 建造地點的氣溫 B荷載性質(zhì) C 鋼材造價 D 建筑的防火等級 3、剛結(jié)構(gòu)表面長期承受某一溫度下的輻射熱時，需加隔熱保護層。該溫度是（ A ） A150° B250° C320° D600° 54.鋼材中硫的含量超過規(guī)定標準（ D ） A將提高鋼材的伸長率 B將提高鋼材的抗拉強度 C將使鋼材在低溫工作時變脆 D將使鋼材在高溫工作時變脆 55.對于Q235-C級鋼材，應(yīng)具有的質(zhì)量保證是（ C ） A強度、延伸率、冷彎性能 B強度、延伸率和0韌性指標 C強度、延伸率和+20韌性指標 D強度、

32、延伸率和-20韌性指標 56.鋼結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)是指（ C ） A結(jié)構(gòu)發(fā)生劇烈振動 B結(jié)構(gòu)的變形已不能滿足使用需要 C結(jié)構(gòu)達到最大承載力產(chǎn)生破壞 D使用已達五十年 57.處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（ C ） A耐腐蝕的鋼材 B含磷的鋼材 C韌性好的鋼材 D強度高的鋼材 58.規(guī)范按照鋼材的厚度將鋼材分為三組，不同組分的鋼材主要是下列哪項指標不同（ B ） A強度設(shè)計值 B鋼材規(guī)格 C硫磷含量 D延伸率 59、在鋼構(gòu)件中產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素是（ D ） A構(gòu)件環(huán)境溫度的變化 B荷載的不均勻分布 C加載的時間長短 D構(gòu)件截面的突變 60.鋼材中碳元素含量提高對鋼材性能的影響是（ A ） A可提

33、高鋼材的強度 B可增強鋼材的塑性性能 C將提高鋼材的韌性 D提高鋼材的耐腐蝕性 61.下列鋼結(jié)構(gòu)的破壞屬于脆性破壞的是（ B ） A軸壓柱的失穩(wěn)破壞 B疲勞破壞 C鋼板受拉破壞 D螺栓桿被拉斷 62.下列情況屬于正常使用極限驗算的是（ B ） A受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計算 B梁的撓度驗算 C受彎構(gòu)件的彎曲強度驗算 D螺栓連接的強度驗算 63.Q235-A級鋼和Q235-B級鋼出廠保證項目不同的力學(xué)性能指標是（ C ） A屈服點 B極限抗拉強度 C韌性指標值 D延伸率 64.引起疲勞破壞的荷載為（ C ） A靜載 B動載 C產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載 D產(chǎn)生全壓應(yīng)力循環(huán)的荷載 65.按近似概率方法設(shè)計的鋼結(jié)構(gòu)

34、是（ C ） A. 絕對可靠的 B. 絕對不可靠的 C. 存在一定風(fēng)險的 . 具有相同可靠性指標的 66.結(jié)構(gòu)鋼材易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（ D ） A. 三向同號等值拉應(yīng)力 B. 兩向異號等值正應(yīng)力 C. 單向壓應(yīng)力 D. 三向等值剪應(yīng)力 67.為提高對接焊縫的容許應(yīng)力幅應(yīng)采取下列哪項措施（ ） A. 對焊縫進行加工，磨平處理 B. 提高鋼材強度 C. 提高焊條抗拉強度 D. 改變作用的應(yīng)力幅 68.Q235鋼的質(zhì)量等級是按（ A ）A角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等 B角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫 C角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫 D由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊

35、縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用 101. 對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計算正面直角焊縫時（ C ）。 A 要考慮正面角焊縫強度的提高 B 要考慮焊縫剛度影響 C 與側(cè)面角焊縫的計算式相同 D 取 102. 未焊透的對接焊縫計算應(yīng)按（ C ）計算。 A 對接焊縫 B 角焊縫 C 斷續(xù)焊縫 D斜焊縫 103.角焊縫的最小焊腳尺寸 A 較薄板厚度 B較厚板厚度 C任意板厚 104.某角焊縫的焊腳尺寸為8mm，該焊縫的最小長度應(yīng)為下列哪項數(shù)值（ A ） A、40 mm B、64 mm C、80 mm D、90 mm 105.某側(cè)面角焊縫長度為600 mm，焊腳為8 mm，該焊縫的計算長度應(yīng)為下列

36、哪項（ B ） A、600 mm B、584 mm C、496 mm D、480 mm 106.下列哪項屬于螺栓連接的受力破壞（ A ） A、鋼板被剪斷 B、螺栓桿彎曲 C、螺栓桿被拉 D、C級螺栓連接滑移 107.某角焊縫連接的兩塊鋼板厚度分別是8mm和10mm，合適的焊腳尺寸為（ B ） A4mm B6mm C10mm D12mm 108.對于高強度螺栓摩擦型連接，由于栓桿中有較大的預(yù)應(yīng)力，所以高強度螺栓摩擦型連接（C ） A不能再承擔外應(yīng)力，以免栓桿被拉斷 B不能再承擔外拉力，以免降低連接的抗剪承載力 C可以承載外應(yīng)力，因為栓桿中的拉力并未增加 D可以承擔外應(yīng)力，但需限制栓桿拉力的增加值

37、 109.某承受軸向力的側(cè)面角焊縫的焊縫長度為300mm，焊腳尺寸為6mm，該焊縫能承受的最大動荷載為（ ） A100.8KN B. 151.2KN C. 201.6KN D. 245.9KN 110.普通螺栓抗剪工作時，要求被連接構(gòu)件的總厚度小于螺栓直徑的5倍，是防止（ C ） A.螺栓桿剪切破壞 B.鋼板被切壞 C.板件擠壓破壞 D.栓桿彎曲破壞 111.某焊縫焊腳尺寸為6mm,經(jīng)計算焊縫長度為30mm,則最終焊縫長度（ C ） A. 48mm B. 58mm C. 50mm D. 40mm 112.某承受軸心拉力的鋼板用摩擦型高強度螺栓連接，接觸面摩擦系數(shù)是0.5， 栓桿中的預(yù)拉力為15

38、5KN，栓桿的受剪面是一個，鋼板上作用的外拉力 為180KN，該連接所需螺栓個數(shù)為（ C ） A. 1個 B. 2個 C. 3個 D. 4個 113.摩擦型高強度螺栓抗剪能力是依靠（ C ） A. 栓桿的預(yù)拉力 B. 栓桿的抗剪能力 C. 被連接板件間的摩擦力 D. 栓桿與被連接板件間的擠壓力 114.摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接（ C ） A沒有本質(zhì)差別 B施工方法不同 C承載力計算方法不同 D材料不同 115. 設(shè)有一截面尺寸為100×8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要求，試選用下列

39、何項數(shù)值。 （ A ） A 40mm B 60mm C 80mm D 100mm 116.下列有關(guān)殘余應(yīng)力對壓桿穩(wěn)定承載力的影響，描述正確的是（ A ） A殘余應(yīng)力使柱子提前進入了塑性狀態(tài)，降低了軸壓柱的穩(wěn)定承載力 B殘余應(yīng)力對強軸和弱軸的影響程度一樣 C翼緣兩端為殘余拉應(yīng)力時壓桿穩(wěn)定承載力小于翼緣兩端為殘余壓應(yīng)力的情況D殘余應(yīng)力的分布形式對壓桿的穩(wěn)定承載力無影響 117.軸心受壓柱的柱腳，底板厚度的計算依據(jù)是底板的（C ） A抗壓工作 B抗拉工作 C抗彎工作 D抗剪工作 118格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計算采用了大于的換算長細比是考慮（ D ）。 A格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)

40、件 B考慮強度降低的影響 C考慮單肢失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響 D考慮剪切變形的影響 119為保證格構(gòu)式構(gòu)件單肢的穩(wěn)定承載力，應(yīng)（ B ）。 A控制肢間距 B控制截面換算長細比 C控制單肢長細比 D控制構(gòu)件計算長度 120軸壓柱在兩個主軸方向等穩(wěn)定的條件是（ C ）。 A桿長相等 B計算長度相等 C長細比相等 D截面幾何尺寸相等 121實腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是（ C ） A B C D 122. 一根截面面積為A，凈截面面積為An的構(gòu)件，在拉力N作用下的強度計算公式為（ C ）。 A B C D 123. 實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有（ B ）。 A強度 B強度和整體穩(wěn)定性 C強

41、度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 D強度、剛度（長細比） 124. 為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了（ D ）。 A改變板件的寬厚比 B增大截面面積 C改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài) D增加截面的慣性矩 125. 軸心壓桿構(gòu)件采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計算（ B ）。 A完全相同 B僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同 C僅面積取值不同 D完全不同 126. 工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進行計算的要求時，（ A ）。 A可在計算時僅考慮腹板兩邊緣各 的部分截面參加承受荷載 B 必須加厚腹板 C必須設(shè)置縱向加勁肋 D 必須設(shè)置橫向加勁肋 127.實腹式軸壓桿繞x,y軸的長細

42、比分別為x、y ，對應(yīng)的穩(wěn)定的系數(shù)分別為fx、fy ，若x=y ，則（ D ）。 A fx>fy Bfx=fy Cfx<fy D需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別 128. 縱向均勻受壓四邊簡支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為 。當a=3600mm，b=1500mm 時， kmin=（ ）。 A 4.000 B 5.138 C 4.134 D 4.203 129. 在下列因素中，（ B ）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。 A壓桿的殘余應(yīng)力分布 B構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 C材料的屈服點變化 D荷載的偏心大小 130長細比較小的十字形軸壓構(gòu)件易發(fā)生屈曲形式是（ B ） A彎曲 B扭曲 C彎扭屈曲 D斜平面屈曲

43、 131與軸壓桿穩(wěn)定承載力無關(guān)的因素是（ A ）A. 桿端的約束狀況 B. 殘余應(yīng)力 C. 構(gòu)件的初始偏心 D. 鋼材中有益金屬元素的含量 132軸壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定是由（ A ） A個別截面的承載力不足造成的 B個別截面的剛度不足造成的 C整個構(gòu)件承載力不足造成的 D整個構(gòu)件剛度不足造成的 133單軸對稱的軸心受壓拄，繞對稱軸發(fā)生屈曲的形式是（ C ） A彎曲屈曲 B扭轉(zhuǎn)屈曲 C彎扭屈曲 D三種屈曲均可能 134與軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)有關(guān)的因素是（A ） A截面類別、鋼號、長細比 B截面類別、計算長度系數(shù)、長細比 C截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細比 D截面類別、兩個方向的長度、長細比 135

44、由二槽鋼組成的格構(gòu)式軸壓綴條柱，為提高虛軸方向的穩(wěn)定承載力應(yīng)（ D ） A加大槽鋼強度 B加大槽鋼間距 C減小綴條截面積 D增大綴條與分肢的夾角 136以下截面中抗扭性能較好的是（ D ） A. 槽鋼截面 B. 工字型截面 C. T形截面 D. 箱形截面 137某軸心受拉構(gòu)件，截面積為1400 ,承受軸拉力N=300，該桿截面上的應(yīng)力是( C ) A120 N/ B.200.2 N/ C. 214.3 N/ D.215 N/ 138N/Af的物理意義是（ A ） A構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過鋼材抗壓強度設(shè)計值 B構(gòu)件截面最大應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值 C構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力

45、設(shè)計值 D軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值 139格構(gòu)式軸壓柱等穩(wěn)定的條件是（ D ） A實軸計算長度等于虛軸計算長度 B實軸計算長度等于虛軸計算長度的2倍 C實軸長細比等于虛軸長細比 D實軸長細比等于虛軸換算長細比 140格構(gòu)式柱中綴材的主要作用是（ B ） A、保證單肢的穩(wěn)定 B、承擔桿件虛軸彎曲時產(chǎn)生的剪力 C、連接肢件 D、保證構(gòu)件虛軸方向的穩(wěn)定 141某承受軸拉力的鋼板，寬250，厚10，鋼板沿寬度方向有兩個直徑為21.5的螺栓孔，鋼板承受的拉力設(shè)計值為400KN，鋼板截面上的拉應(yīng)力最接近下列哪項（ B ） A、 B、 C、 D、 142下列關(guān)于穩(wěn)定的說法哪種正確（ B

46、） A、壓桿失穩(wěn)是因為桿中部的應(yīng)力超過了鋼材的強度 B、壓桿失穩(wěn)是壓力使剛度減小并消失的過程 C、壓桿失穩(wěn)是因為桿件有缺陷 D、壓桿失穩(wěn)時屈曲的形式是彎曲 143受拉構(gòu)件按強度計算極限狀態(tài)是（ C ）A凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度B毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度 C凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度 D毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度 144驗算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時，計算公式中的長細比為（ C ）。 A繞強軸的長細比 B繞弱軸的長細比 C兩方向長細比的較大值 D兩方向長細比的較小值 145格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是( D ) A保證柱截面幾何形狀不變 B 提

47、高柱抗扭剛度 C傳遞必要的剪力 D 上述三種都是 146下面的（ B ）情況應(yīng)將其設(shè)計強度進行折減。 A動力荷載作用的構(gòu)件 B單角鋼單面按軸壓計算穩(wěn)定的構(gòu)件 C有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件 D殘余應(yīng)力較大的構(gòu)件 147軸壓柱腳設(shè)計中采用錨栓目的（ D ）。 A承受柱底的彎矩 B承受柱底的剪力 C承受柱底的軸力 D便于柱子安裝定位 148計算長度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力（ A ）。 A提高 B降低 C不變 D不能確定 149設(shè)軸心受壓柱a、b、c 三類截面的穩(wěn)定系數(shù)分別為，則在長細比相同的情況下， 他們的關(guān)系為（ C ）。150下列梁不必驗算整體穩(wěn)定的是（ D ） A焊接工字形截面 B箱

48、形截面梁 C型鋼梁 D有剛性鋪板的梁 151驗算組合梁剛度時，荷載通常?。?A ） A標準值 B設(shè)計值 C組合值 D最大值 152計算梁的（ A ）時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù) A正應(yīng)力 B剪應(yīng)力 C整體穩(wěn)定 D局部穩(wěn)定 153梁腹板的高厚比時，應(yīng)設(shè)置（ A ） A橫向加勁肋 B縱向加勁肋 C縱橫向加勁肋 D短加勁肋 154下列哪項措施對提高梁的穩(wěn)定承載力有效（ D ）。 A加大梁側(cè)向支撐點間距 B減小梁翼緣板的寬度 C提高鋼材的強度 D提高梁截面的抗扭剛度 155實腹式組合工字形截面柱腹板的寬厚比限值是（ B ）。 A B C D 156,對直接承受動荷載的鋼梁，其工作階段為（ A ）。 A彈性

49、階段 B彈塑性階段 C塑性階段 D強化階段 157整體失穩(wěn)的方式是（ D ）。 A彎曲失穩(wěn) B扭轉(zhuǎn)失穩(wěn) C剪切失穩(wěn) D彎扭失穩(wěn) 158計算直接承受動力荷載的工字型截面梁抗彎強度時，取值為（ A ）。 A 1.0 B 1.05 C 1.15 D 1.2 159支承加勁肋進行穩(wěn)定計算時，計算面積應(yīng)包括加勁肋兩端一定范圍內(nèi)的腹板面積，該范圍是（ A ）。 A 15   B 13    C 13    D 15 160焊接組合梁腹板中，布置橫向

50、加勁肋為防止（ A ）引起的局部失穩(wěn)；布置縱向加勁肋為防止（  B  ）引起的局部失穩(wěn)。 A剪應(yīng)力   B彎曲應(yīng)力    C復(fù)合應(yīng)力   D局部壓應(yīng)力 161受彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)是（  C  ）屈曲 A 彎曲   B 扭轉(zhuǎn)     C 彎扭  

51、;D A、B、C都不正確 162軸心受壓構(gòu)件的應(yīng)力梯度（  B  ） A 0  B 1  C 1.5  D 2 163在梁的整體穩(wěn)定計算中當（  C  ）時梁在彈塑性階段失穩(wěn)。 A 大于等于1      B 小于等于1      

52、 C 大于等于0.6    D 大于0.6   164梁的縱向加勁肋應(yīng)布置在（  C  ）。 A 靠近上翼緣   B 靠近下翼緣   C 靠近受壓翼緣  D 靠近受拉翼緣   165. 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)在（ C ） A彎矩較大的區(qū)段  &

53、#160;         B剪力較大的區(qū)段 C有固定集中荷載的部位          D有吊車輪壓的部位 166. 鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式   中（  C  ）。   A與材料強度有關(guān)        &#

54、160;  B是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比 C表示截面部分進入塑性      D 與梁所受荷載有關(guān)  167. 梁的最小高度是由（  C  ）控制的。  A強度     B建筑要求     C剛度       D整體穩(wěn)定  168

55、. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是（ A ）形式的失穩(wěn)。  A彎曲     B扭轉(zhuǎn)     C彎扭     D雙向彎曲  169. 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（  B  ）是最經(jīng)濟有效的辦法。  A增大截面   B增加側(cè)向支撐點，減少l1 C設(shè)置橫向加勁肋 

56、0;D改變荷載作用的位置  170. 當梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)（ B ）。  A設(shè)置縱向加勁肋  B設(shè)置橫向加勁肋    C減少腹板寬度  D增加翼緣的厚度  171. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（ D ）準則。  A腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等  B腹板實際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力 C腹板實際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力  D腹板

57、局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力  172. 如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點，其位置以（  C  ）為最佳方案。 173. 當梁整體穩(wěn)定系數(shù)時，用 代替，主要是因為（  B  ）。  A梁的局部穩(wěn)定有影響        B 梁已進入彈塑性階段 C梁發(fā)生了彎扭變形     &#

58、160;   D 梁的強度降低了 174.分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為（ B ）。   A自由邊    B簡支邊    C固定邊     D有轉(zhuǎn)動約束的支承邊  175. （ D ）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。  A增加腹板厚度  B約束梁

59、端扭轉(zhuǎn)  C設(shè)置平面外支承  D加寬梁翼緣  176. 雙軸對稱截面梁，其強度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用（  C  ）。  A在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋  B在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋 C在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋      D沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐  177. 一焊接工字形截面簡支梁，材

60、料為Q235，fy =235N/mm2梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm，若考慮腹板穩(wěn)定性，則（  B  ）。  A布置縱向和橫向加勁肋     B無需布置加勁肋    C按構(gòu)造要求布置加勁肋     D按計算布置橫向加勁肋  178.下列簡支梁整體穩(wěn)定性最差的是（ A ） A兩端純彎作用 

61、             B滿跨均布荷載作用 C跨中集中荷載作用            D跨內(nèi)集中荷載作用在三分點處 179.梁的橫向加勁肋應(yīng)設(shè)置在（ C ） A. 彎曲應(yīng)力較大的區(qū)段         

62、; B. 剪應(yīng)力較大的區(qū)段 C. 有較大固定集中力的部位        D. 有吊車輪壓的部位 180.經(jīng)濟梁高是指（A） A. 用鋼量最小時的梁截面高度       B. 強度與穩(wěn)定承載力相等時截面高度C. 撓度等于規(guī)范限值時的截面高度    D. 腹板與翼緣用鋼量相等時截面高度 181.梁的正常

63、使用極限驗算是指（ D ） A. 梁的抗彎強度驗算        B. 梁的抗剪強度演算 C. 梁的穩(wěn)定計算          D. 梁的撓度計算 182.支撐加勁肋應(yīng)驗算的內(nèi)容是（ C ） A. 抗拉強度   B. 抗剪強度   

64、;C. 穩(wěn)定承載力   D. 撓度 183.梁腹板的高厚比80/170時，應(yīng)設(shè)置（ A ） A. 橫向加勁   B. 縱向加勁肋  C. 縱橫向加勁肋   D. 短加勁肋 184.對梁撓度的驗算是（ D  ） A承載力極限狀態(tài)的驗算，荷載用設(shè)計值  B承載力極限狀態(tài)的驗算，荷載用標準值 C正常使用極限狀態(tài)的驗算，荷載用

65、設(shè)計值  D正常使用極限狀態(tài)的驗算，荷載用標準值 185.某焊接工字形截面梁，翼緣板寬250，厚18，腹板高600，厚10，鋼材Q235，受彎計算時鋼材的強度應(yīng)為（ C ） A、B、 C、D、 186.某教學(xué)樓屋面梁，其工作應(yīng)處于下列哪個工作階段（ B ） A、彈性階段 B、彈塑性階段 C、塑性階段 D、強化階段 187.某焊接工字形截面梁，翼緣板寬250，厚10，腹板高200，厚6，該梁承受靜荷載，鋼材Q345，其截面塑性發(fā)展系數(shù)為（ A  ） A、1.05    B、1.0     C、1.2     D、1.17 188.計算梁的抗彎強度 ,與此相應(yīng)的翼緣外伸肢寬厚比不應(yīng)超過(