載貨汽車動力匹配和總體設(shè)計

1、汽車設(shè)計課程設(shè)計說明書學(xué)院：機械工程學(xué)院班級：姓名： 學(xué)號:目錄設(shè)計任務(wù)書 3第 1 章 整車主要目標(biāo)參數(shù)的初步確定 4發(fā)動機的選擇 4發(fā)動機的最大功率及轉(zhuǎn)速的確定 4發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩及其轉(zhuǎn)速的確定 6輪胎的選擇 7傳動系最小傳動比的確定 8傳動系最大傳動比的確定 10第 2 章 傳動系各總成的選型 11發(fā)動機的選型 11離合器的初步選型 12變速器的選型 14傳動軸的選型 15主減速器結(jié)構(gòu)形式選擇 16驅(qū)動橋的選型 17第 3 章 整車性能計算 17配置濰柴發(fā)動機的整車性能計算 17汽車動力性能計算 17汽車經(jīng)濟性能計算 20第 4 章 發(fā)動機與傳動系部件的確定 2123參考文獻設(shè)計任務(wù)書載貨

2、汽車動力匹配和總體設(shè)計設(shè)計一輛用于長途運輸固體物料，載重質(zhì)量 20t 的重型貨運汽 車。整車尺寸：11980m/ 2465mrH 3530mm軸數(shù)： 4；驅(qū)動型式： 8/ 4；軸距： 1950mm+4550mm+1350mm額定載質(zhì)量： 20000kg整備質(zhì)量： 11000kg公路最高行駛速度： 90km/h最大爬坡度：大于 30%設(shè)計任務(wù)：1) 查閱相關(guān)資料，根據(jù)題目特點，進行發(fā)動機、離合器、變速 箱傳動軸、驅(qū)動橋、車輪匹配和選型；2) 進行汽車動力性、經(jīng)濟性估算，實現(xiàn)整車的優(yōu)化匹配；3) 繪制車輛總體布置說明圖；4) 編寫設(shè)計說明書。第1章整車主要目標(biāo)參數(shù)的初步確定發(fā)動機的選擇發(fā)動機的最大

3、功率及轉(zhuǎn)速的確定汽車的動力性能在很大程度上取決于發(fā)動機的最大功率。 設(shè)計要求該載貨汽車的最高車速是90km/h，那么發(fā)動機的最大功率應(yīng)該大于等于以該車速行駛時的行駛阻力功率之和，即:Pemax3600UamaxCD A 3)76140Uamax)(1-1)式中Pemax發(fā)動機最大功率，kT傳動系效率（包括變速器、傳動軸萬向節(jié)、主減速器的傳動效率）T 95% 95% 98% 96% 84.9%，各傳動部件的 傳動效率見表1-1 ；表1-1傳動系統(tǒng)各部件的傳動效率部件名稱傳動效率（%4-6檔變速器95輔助變速器（副變速器或分動器）95單級減速主減速器96傳動軸萬向節(jié)98叫汽車總質(zhì)量，ma 3100

4、0kg ；g重力加速度，g 9.81m/s ；滾動阻力系數(shù)，由試驗測得，在車速不大于100km/h的情況下可認為是常數(shù)。輪胎結(jié)構(gòu)、充氣壓力對滾動阻力系數(shù)有較大影響, 良好路面上常用輪胎滾動阻力系數(shù)見表1-2。取f 0.012。表1-2良好路面上常用輪胎滾動阻力系數(shù)輪胎種類滾動阻力系數(shù)中重型載貨車用子午線輪胎中重型載貨車用斜父輪胎輕型載貨車用子午線輪胎輕型載貨車用斜父輪胎轎車用子午線輪胎轎車用斜父輪胎CD 空氣阻力系數(shù)，取CD二；一般中重型貨車可?。惠p型貨車或大客車；中小型客車；轎車；賽車。2 2A迎風(fēng)面積(m ),取前輪距B! X總高H , A= m2 Uamax 該載貨汽車的最高車速，Ua

5、max =90kn)/ h。故131000 9.81 0.0120.9 2.465 3.5303Rmax9090 kW 195.78kW0.849360076140也可以利用比功率的統(tǒng)計值來確定發(fā)動機的功率值。如選取功率為的發(fā)動機，則比功率為1000 Rmax 1000 195.78 kW/t 6 315kW/t( 1-2 )ma31000參考日本五十鈴、德國奔馳、瑞典斯堪的維亞等國外同類型汽車，其比功率都在6kW/t以上，即總質(zhì)量31t的汽車，其發(fā)動機應(yīng)該具有的功率Pe 6 31 186kW ；再考慮該載貨汽車要求具有相對較高的車速，因此初步選擇汽車發(fā)動機的最大功率為200kW發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩

6、及其轉(zhuǎn)速的確定當(dāng)發(fā)動機最大功率和其相應(yīng)轉(zhuǎn)速確定后，可用下式確定發(fā)動機的最大扭矩。(1-3)Temax 9549np式中，Temax發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩（nm ；轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù), Temax .可；Tp 最大功率時的轉(zhuǎn)矩（nm；的大小標(biāo)志著當(dāng)行駛阻力增加時，發(fā)動機外特性曲線自動增加轉(zhuǎn)矩的能力， 可參考同類發(fā)動機數(shù)值選取，初取 =;Pemax 發(fā)動機最大功率，kW；np 最大功率時的轉(zhuǎn)速，r/min，取np=2200r/min。所以Temax 9549 1.05 200 N m 911.5N memax 2200般用發(fā)動機適應(yīng)性系數(shù)表示發(fā)動機適應(yīng)行駛工況的程度,np。n-r值越大，說明發(fā)動機的適應(yīng)性越好

7、。采用值大的發(fā)動機可以減少換檔次數(shù)，減輕司機疲勞、減少傳動系的磨損和降低油耗 通常，汽油機取，柴油機取，以保證汽車具有適當(dāng)?shù)淖畹头€(wěn)定速度。初取 nT=1300r/min，則np 竺0 1.692 ,1.05 1.692 1.7769叫 1300輪胎的選擇輪胎的尺寸和型號是進行汽車性能計算和繪制總布置圖的重要原 始數(shù)據(jù)，因此，在總體設(shè)計開始階段就應(yīng)選定。選擇的依據(jù)是車型、 使用條件、輪胎的額定負荷以及汽車的行駛速度。為了提高汽車的動 力因數(shù)、降低汽車質(zhì)心的高度、減小非簧載質(zhì)量，對公路用車，在其 輪胎負荷系數(shù)以及汽車離地間隙允許的范圍內(nèi)，應(yīng)盡量選取尺寸較小的輪胎。同時還應(yīng)考慮與動力一傳動系參數(shù)的匹

8、配和對整車尺寸參數(shù)（例如汽車的最小離地間隙、總高等）的影響。表 1-3給出的部分國 產(chǎn)汽車輪胎的規(guī)格、尺寸及使用條件。通過查閱貨車輪胎標(biāo)準 GB2977-2008載重汽車輪胎規(guī)格、尺寸、氣壓與負荷和參考同類 車型所選輪胎規(guī)格，各軸輪胎規(guī)格選擇如下：前軸輪胎規(guī)格為，輪胎數(shù)量為2;中間軸輪胎規(guī)格為，輪胎數(shù)量為 2;后輪并裝雙軸雙胎，型號為，輪胎數(shù)量為&所選輪胎的單胎最大 負荷28700N氣壓，加深花紋，外直徑 1090mm表1-3大客車、載貨汽車及掛車的規(guī)格、尺寸及使用條件輪胎規(guī)格層數(shù)主要尺寸/mm使用條件斷面寬外直徑最大負荷/N相應(yīng)氣壓P/101MPa標(biāo)準輪輞允許使用輪輞普通花紋加深花紋

9、越野花紋101030103818350122591018(1025)(1030)2050014225505'121055106710732160014278(1060)(1065)240501626300142931085110011052625016(1090)(1095)2870016315112511453085018(1135)327001247163151225(1238)34700傳動系最小傳動比的確定普通載貨汽車最高檔通常選用直接檔，若無分動器或輪邊減速器，則傳動系的最小傳動比等于主減速器的主減速比i0。主減速比i0是主減速器設(shè)計的原始數(shù)據(jù)，應(yīng)在汽車總體設(shè)計時就確定。對于

10、載貨汽車，為了得到足夠的功率儲備而使最高車速有所下降，io可按下式選擇io （0.377 0.472）（ 1-4）U amax | gh式中，r一驅(qū)動車輪的滾動半徑（所選輪胎規(guī)格為的子午線輪胎， 其自由直徑d=1090mm因計算常數(shù)F=（子午線輪胎F二,故滾動半徑rr3.05 1090 mm 529.1mm 0.5291m ;片是發(fā)動機最大功22 3.1416率時的轉(zhuǎn)速，np=2200r/min; Uamax是最高車速 ， Uam ax = 100km/h; igh 是 變速器最高檔傳動比，igh=。所以 i0 （0.3770.472） 0.5291 2200 4.876 6.104，初取 i

11、°5.0。i090 1.0根據(jù)所選定的主減速比i0的值，就可基本上確定主減速器的減速 形式（單級、雙級以及是否需要輪邊減速器），并使之與汽車總布置 所要求的離地間隙相適應(yīng)。汽車驅(qū)動橋離地間隙要求如表1-4所示。其中，重型載貨汽車的 離地間隙要求在230345mn之間。表1-4汽車驅(qū)動橋離地間隙車型離地間隙/ mm轎車微型12 0 19 0小型中級12 0 2 3 0高級13 0 16 0載貨汽車微型、輕型19 0 2 2 0中型2 102 7 5重型、超重型2 3 0 3 4 5越野汽車微型、輕型2 2 0 2 8 0中型、重型2 8 0 4 0 0客車小型18 0-220中型、大型

12、2 10-290傳動系最大傳動比的確定傳動系最大傳動比為變速器的檔傳動比ig與主減速比i0的乘積 ig應(yīng)根據(jù)汽車最大爬坡度、驅(qū)動車輪與路面的附著條件、汽車的 最低穩(wěn)定車速以及主減速比和驅(qū)動車輪的滾動半徑等綜合確定。汽車爬陡坡時車速不高，空氣阻力可以忽略，則最大驅(qū)動力用于克服輪胎與路面間的滾動阻力及爬坡阻力。故有Temax igi0 Tma g (f COS max S“ max)gmax(1-5)則由最大爬坡度要求的變速器檔傳動比為igima g max rrTemax i0 T(1-6)式中 ma汽車總質(zhì)量，ma =31000kg;g 重力加速度，g=s2 :max道路最大阻力系數(shù),max

13、( f cosmaxsin max )。max道路最大坡度角，設(shè)計要求最大坡度為30%即坡度角max為所以 max0.012 cos16.7sin16.70.30F drr驅(qū)動車輪的滾動半徑（n）,按&2 計算，F(xiàn)二,d=1090mm所以rr=;Temax發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩， Ri0主減速比，i0=；T 傳動系傳動效率，T =所以igi31000 9.81 0.30 0.5291911.5 5.0 0.84912.47根據(jù)驅(qū)動車輪與路面附著條件Temax ig i 0 T gG2(1-7)rr求得變速器檔傳動比為igG2rrTe max i0 T(1-8)式中G2 汽車滿載靜止于水平路面時

14、驅(qū)動橋給地面的載荷， 初步設(shè)計采用雙聯(lián)車橋驅(qū)動，每個驅(qū)動橋承受的質(zhì)量為15t ；道路的附著系數(shù)，在良好路面上 取;rrTemaxi。同式（1-6 ）中的說明。所以igi15000 9.81 0.8 0.5291911.5 5.0 0.84916.097綜上，初步確定變速器檔傳動比igi 12.96第2章傳動系各總成的選型發(fā)動機的選型根據(jù)所需發(fā)動機的最大功率和最大轉(zhuǎn)矩及相應(yīng)轉(zhuǎn)速，初步選擇一汽大連柴油機股份有限公司的型號為BF6M1013-28E啲發(fā)動機，它的主要技術(shù)參數(shù)如下表2-1所示。表2-1 大柴BF6M1013-28E3發(fā)動機的主要技術(shù)參數(shù)單位大柴 BF6M1013-28E3外形尺寸（長X

15、寬X高）mm1146X 622X 897缸徑/仃程mm108/130質(zhì)量kg650排量L額定工況功率/轉(zhuǎn)速Kw/(r/mi n)206/2200最大轉(zhuǎn)矩/轉(zhuǎn)速/最大馬力N m/(r/mi n)/ 馬力1050/1400/280最低燃油消耗率g/(kw h)< 203米外噪音B96壓縮比滿足排放要求國H /國皿進氣形式/每缸氣門數(shù)增壓中冷/4氣缸排列形式直列離合器的初步選型后備系數(shù)B為離合器的后備系數(shù)，定義為離合器所能傳遞的最大 靜摩擦力矩與發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩之比，必須大于 1。8是離合器設(shè)計時 用到的一個重要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩的可靠程 度。在選擇B時，應(yīng)考慮以下幾點：1）

16、摩擦片在使用中磨損后，離合器還應(yīng)能可靠地傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩;2）防止離合器滑磨時間過長；3）防止傳動系過載以及操縱輕便等。顯然，為可靠傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩和防止離合器滑磨過大，B不 宜選取太??；為使離合器尺寸不致過大，減少傳動系過載，保證操縱 輕便，B又不宜選取太大；當(dāng)發(fā)動機后備功率較大、使用條件較好時, B可選取小些；當(dāng)使用條件惡劣，需要拖帶掛車時，為提高起步能力、 減少離合器滑磨，B應(yīng)選取大些；貨車總質(zhì)量越大，B也應(yīng)選得越大； 采用柴油機時，由于工作比較粗暴，轉(zhuǎn)矩較不平穩(wěn)，選取的B值應(yīng)比 汽油機大些；發(fā)動機缸數(shù)越多，轉(zhuǎn)矩波動越小，B可選取小些；膜片 彈簧離合器由于摩擦片磨損后壓力保持較穩(wěn)定，

17、 選取的B值可比螺旋 彈簧離合器小些；雙片離合器的B值應(yīng)大于單片離合器。 各類汽車離 合器B的取值范圍見表2-2。表2-2離合器后備系數(shù)B的取值范圍車型后備系數(shù)B乘用車及最大總質(zhì)量小于6t的商用車最大總質(zhì)量為6 14t的商用車掛車根據(jù)發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩及上述要求，初步選擇東風(fēng)傳動軸有限公 司生產(chǎn)，轉(zhuǎn)矩容量為2700Nm的DSP43C拉式膜片彈簧離合器。該離 合器與濰柴匹配時，其后備系數(shù)為。變速器的選型由于重型汽車的裝載質(zhì)量大，使用條件復(fù)雜，同時，重型貨車滿 載與空載的質(zhì)量變化極大，欲保證重型汽車具有良好的動力性、 經(jīng)濟 性和加速性，需要采用多檔變速器。因為，檔位數(shù)越多，發(fā)動機發(fā)揮 最大功率附近高

18、功率的機會越大，提高汽車的加速與爬坡能力；同時， 增加發(fā)動機在低燃油消耗率區(qū)工作的機會，提高汽車的燃油經(jīng)濟性。 目前，組合式機械變速器已成為重型汽車的主要形式，即，以一到兩 種46檔變速器為主體，通過更換系列齒輪副和配置不同的副變速 器，得到一組不同檔數(shù)不同傳動比范圍的變速器系列。根據(jù)發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩和變速器的一檔傳動比，初步選擇中國第一 汽車集團公司生產(chǎn)的10檔組合式機械變速器，變速器型號：CATS10-130,額定輸入扭矩為，該變速器最高檔采用直接檔，傳動比 范圍為。變速器各檔速比見表 2-3。表2-3所選變速器各檔速比12345678910倒1倒2傳動軸的選型該車前后軸距較大，為了提高傳動

19、軸的臨界轉(zhuǎn)速，避免共振以及 考慮整車總布置上的需要，常將傳動軸分段。當(dāng)傳動軸分段時，需加 設(shè)安裝在車架橫梁上的中間支承，以補償傳動軸軸向和角度方向的安 裝誤差，以及車輛行駛過程中由于彈性支承的發(fā)動機的竄動和車架等 變形所引起的位移。橡膠彈性元件能吸收傳動軸的振動，降低噪聲。 這種彈性中間支承不能傳遞軸向力，它主要承受傳動軸因動不平衡、 偏心等因素引起的徑向力，以及萬向節(jié)上的附加彎矩所引起的徑向 力。一般驅(qū)動橋傳動軸均采用一對十字軸萬向節(jié)。十字軸萬向節(jié)兩軸的夾角 不宜過大，當(dāng)由4增至16時，滾針軸承壽命將下降至原壽命的1/4。十字軸萬向節(jié)夾角的允許范圍見表 2-4。表2-4十字軸萬向節(jié)夾角的允許

20、范圍萬向節(jié)安裝位置或相聯(lián)兩總成不大于離合器-變速器；變速器-分動器（相聯(lián)兩總成均裝在車架上）1 3驅(qū)動橋傳動軸汽車滿載靜止時般汽車6越野汽車12'行駛中的極限夾角般汽車15 20短軸距越野汽車30初步采用重慶重型汽車集團傳動軸有限責(zé)任公司生產(chǎn)的重型汽車 傳動軸總成，編號為：006。工作扭矩為：。驅(qū)動橋的選型驅(qū)動橋處于傳動系的末端，其基本公用是增大由傳動軸傳來的轉(zhuǎn) 矩，將轉(zhuǎn)矩分配給左、 右驅(qū)動車輪， 并使左、右驅(qū)動輪具有差速功能； 同時，驅(qū)動橋還要承受作用于路面和車價之間的垂向力、 縱向力和橫 向力。驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)形式和布置形式的選擇 驅(qū)動橋的結(jié)構(gòu)形式與驅(qū)動車輪的懸架形式有關(guān)。絕大多數(shù)載貨汽

21、 車的驅(qū)動車輪采用非獨立懸架，相應(yīng)的采用非斷開式車橋?，F(xiàn)代多橋驅(qū)動汽車都采用貫通式驅(qū)動橋的布置。 在貫通式驅(qū)動橋的布置中，各橋的傳動布置在同一個縱向垂直 平面內(nèi)，且相鄰的兩橋的傳動軸是串聯(lián)的布置。 其優(yōu)點是不僅減少了 傳動軸的數(shù)量， 而且提高了各種驅(qū)動橋零件的互通性， 并且簡化了結(jié) 構(gòu)，減少了體積和質(zhì)量，成本較低。主減速器結(jié)構(gòu)形式選擇主減速器形式的選擇與汽車的類型及使用條件有關(guān)，主要取決與 動力性、經(jīng)濟性等整車性能所要求的主減速比 i0 的大小以及驅(qū)動橋的 離地間隙、驅(qū)動橋的數(shù)目及減速形式等。雙級主減速器有兩集齒輪減速組成，結(jié)構(gòu)復(fù)雜、質(zhì)量大，制造成本也顯著增加，僅用于主減速比較大( 7.6 i

22、0 12 )且采用單級減速器不能滿足既定的主減速比和離地間隙要求的重型汽車上。單級貫通式主減速器用于多橋驅(qū)動汽車的貫通橋上，其優(yōu)點是結(jié) 構(gòu)簡單，主減速器的質(zhì)量較小，尺寸緊湊，并可使中、后橋的大部分 零件，尤其是使橋殼、半軸等主要零件具有互換性。綜上所述，由于所設(shè)計的載貨汽車的軸數(shù)和驅(qū)動形式為 8 4 ，以 及單級減速雙聯(lián)主減速器具有結(jié)構(gòu)簡單等諸多優(yōu)點， 又能滿足使用要 求。所以，選用單級減速雙聯(lián)主減速器。驅(qū)動橋的選型根據(jù)計算的主減速比，初步選擇重慶紅巖汽車車橋廠的單級減速 雙聯(lián)驅(qū)動橋，產(chǎn)品型號： 。中、后橋均采用鑄鋼橋殼，中、后驅(qū)動橋 承載能力均為13t，最大輸入轉(zhuǎn)矩為40000Nm大于最大的

23、輸入轉(zhuǎn) 矩1274Xm=- m主減速器傳動比io二和兩種。因車速要求較高，就 選 i0 =計算，如果汽車阻力功率曲線與發(fā)動機功率曲線不能交在其最 大功率點上，再進行調(diào)整。第 3 章 整車性能計算配置濰柴發(fā)動機的整車性能計算汽車動力性能計算（1）汽車驅(qū)動力和行駛阻力汽車行駛過程中必須克服滾動阻力 Ff 和空氣阻力 Fw ，加速時會受 到加速阻力Fj的作用，上坡時會受到重力沿坡道的分力一一坡度阻力Fio式中Ft汽車驅(qū)動力，N;汽車行駛時驅(qū)動力與行駛阻力的平衡方程式為:(3-1 )Ft FfFwFiFj發(fā)動機在轉(zhuǎn)速n下發(fā)出的轉(zhuǎn)矩Te經(jīng)汽車傳動系傳遞到驅(qū)動輪上的驅(qū)動力Ft按下式計算:Te igi0 T

24、卜t(3-2)r發(fā)動機轉(zhuǎn)矩，；ig 變速器速比;i0主減速器速比，i°4.875 ;T 傳動系效率，T0.849 .rr 車輪的滾動半徑,m , rr 0.5291m ；式中n發(fā)動機轉(zhuǎn)速，r/min ;ig brr同式（1-10）說明。在驅(qū)動輪不打滑的情況下，發(fā)動機轉(zhuǎn)速n所對應(yīng)的汽車車速Ua(km/h)為:(3-3)Ua OH吒(3-4)式中2g 重力加速度，g 9.81m/s ；滾動阻力Ffma g cos f坡道的坡度角，；滾動阻力系數(shù)，同式(1-1)說明;空氣阻力Fw:1 2Fw 2CDA Ua(3-5 )式中CD空氣阻力系數(shù)，CD 0.55 ;A迎風(fēng)面積，即汽車行駛方向的投影

25、面 積,A= m2 ；24空氣密度，一般1.2258N.s .m ；Ua汽車行駛速度， m/s。FcdA u 2若Ua以km/h計，貝卩w 21.15 a坡度阻力Fi :Fi mag'(3-6 )式中，i是道路坡度，計算時i取值從0%到40%坡度阻力 Fi mags in隨坡度角a的增加而增大，且與變速器檔位和車速無 關(guān)。將各擋驅(qū)動力Ft隨車速Ua的變化關(guān)系和不同坡度i時的 Ft Fw Fi隨Ua的變化關(guān)系畫在同一張紙上，則形成汽車的行駛性能 曲線。由汽車的行駛性能曲線可知該車的最高車度、最大爬坡度、檔 位的使用情況及各檔位某車速的爬坡能力。選用濰柴發(fā)動機時，參照汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書

26、中圖 1-11 的汽車的行駛性能曲線可看出，最高車速在90km/h以上，經(jīng)計算，一檔時最大爬坡度為%(2) 汽車的加速性能計算 加速阻力Fj可按Fj Ft (Ff Fi Fw)計算。為計算最大加速能力，這里就取道路坡道為零的平直道路上行駛進行計算。Fjmaa Ft F f Fw，由此可得aF tF f F wma(3-7 )式中，3是汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)，3按式1 ! 2<2估算，取!2 0.04, ig為變速器速比。參照汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書中的圖1-12繪制出汽車加速度曲線圖。進而參照汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書 中的圖1-13繪制各擋加速 度倒數(shù)曲線圖。由a羋得dt -dua故dtatU

27、2 1t 0dt U1 - dUa( 3-8 )通過上式可求得汽車從初始車速U1全力加速到U2的加速時間t , 結(jié)合汽車的行駛性能曲線，可以參照汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書中 的圖1-14作出該汽車連續(xù)換擋加速時間曲線圖。汽車經(jīng)濟性能計算汽車的燃油經(jīng)濟性是汽車使用中的另一項重要性能。汽車設(shè)計開發(fā)過程中，常需要在實際樣車制成之前，根據(jù)發(fā)動機特性和汽車功率平衡圖對汽車的燃油經(jīng)濟性進行評算， 最簡單、最基本的是等速行駛百公里燃油消耗量的估算。對貨車來講，等速百公里燃油消耗量是在滿載時以最高擋在水平良好的路面上等速行駛100km的燃油消耗量。汽車百公里燃油消耗量Qs為QsPge1.02Ua g(3-9)式中，P是汽車以車速 蟲等速行駛時用于克服滾動阻力和空氣阻 力發(fā)動機所消耗的功率（kw）； ge是燃油消耗率（g/（kW h）