建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ

1、建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008） 1 總 則1.0.1 為在工程建設模板工程施工中貫徹國家安全生產(chǎn)的方針和政策，做到安全生產(chǎn)、技術先進、經(jīng)濟合理、方便適用，制定本規(guī)范。1.0.2 本規(guī)范適用于建筑施工中現(xiàn)澆混凝土工程模板體系的設計、制作、安裝和拆除。1.0.3 進行模板工程的設計和施工時，應從工程實際情況出發(fā)，合理選用材料、方案和構造措施，應滿足模板在運輸、安裝和使用過程中的強度、穩(wěn)定性和剛度要求，并宜優(yōu)先采用定型化、標準化的模板支架和模板構件。1.0.4 建筑施工模板工程的設計、制作、安裝和拆除除應符合本規(guī)范的要求外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。 2 術語、符號2.1

2、術 語2.1.1 面板 surface slab直接接觸新澆混凝土的承力板，包括拼裝的板和加肋楞帶板。面板的種類有鋼、木、膠合板、塑料板等。2.1.2 支架 support 支撐面板用的楞梁、立柱、連接件、斜撐、剪刀撐和水平拉條等構件的總稱。2.1.3 連接件 pitman 面板與楞梁的連接、面板自身的拼接、支架結構自身的連接和其中二者相互間連接所用的零配件。包括卡銷、螺栓、扣件、卡具、拉桿等。 2.1.4 模板體系 shuttering 由面板、支架和連接件三部分系統(tǒng)組成的體系，可簡稱為“模板”。 2.1.5 小梁 minor beam 直接支承面板的小型楞梁，又稱次楞或次梁。2.1.6 主

3、梁 main beam 直接支承小楞的結構構件，又稱主楞。一般采用鋼、木梁或鋼桁架。2.1.7 支架立柱 support column 直接支承主楞的受壓結構構件，又稱支撐柱、立柱。2.1.8 配模 matching shuttering 在施工設計中所包括的模板排列圖、連接件和支承件布置圖，以及細部結構、異形模板和特殊部位詳圖。2.1.9 早拆模板體系 early unweaving shuttering 在模板支架立柱的頂端，采用柱頭的特殊構造裝置來保證國家現(xiàn)行標準所規(guī)定的拆模原則下，達到早期拆除部分模板的體系。2.1.10 滑動模板 glide shuttering 模板一次組裝完成，上

4、面設置有施工作業(yè)人員的操作平臺。并從下而上采用液壓或其他提升裝置沿現(xiàn)澆混凝土表面邊澆筑混凝土邊進行同步滑動提升和連續(xù)作業(yè)，直到現(xiàn)澆結構的作業(yè)部分或全部完成。其特點是施工速度快、結構整體性能好、操作條件方便和工業(yè)化程度較高。2.1.11 爬模 crawl shuttering 以建筑物的鋼筋混凝土墻體為支承主體，依靠自升式爬升支架使大模板完成提升、下降、就位、校正和固定等工作的模板系統(tǒng)。2.1.12 飛模 flying shuttering 主要由平臺板、支撐系統(tǒng)(包括梁、支架、支撐、支腿等)和其他配件(如升降和行走機構等)組成(它是一種大型工具式模板，因其外形如桌，故又稱桌模或臺模。由于它可借

5、助起重機械，從已澆好的樓板下吊運飛出轉移到上層重復使用，故又稱飛模。2.1.13 隧道模 tunnel shuttering 一種組合式的、可同時澆筑墻體和樓板混凝土的、外形像隧道的定型模板。2.2 主要符號2.2.1 作用和作用效應：F 新澆混凝土對模板的側壓力計算值；F3 新澆混凝土對模板的側壓力設計值；Glk 模板及其支架自重標準值；G2k新澆混凝土自重標準值；G3k鋼筋自重標準值;C4k新澆混凝土作用于模板的側壓力標準值；M彎矩設計值。N軸心力設計值；對拉螺栓軸力強度設計值；P集中荷載設計值；Q1k施工人員及設備荷載標準值；Q2k振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值；Q3k傾倒混凝土時對垂直面

6、模板產(chǎn)生的水平荷載標準值；S荷載效應組合的設計值；V剪力設計值；gk自重線荷載標準值；g自重線荷載設計值；qk活荷線荷載標準值；q活荷線荷載設計值。2.2.2 計算指標： E鋼、木彈性模量；NEX歐拉臨界力；鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值；木材順紋抗壓及承壓強度設計值，鋼材的端面承壓強度設計值；膠合板抗彎強度設計值，鋁合金材抗彎強度設計值；木材的抗彎強度設計值；螺栓抗拉強度設計值；鋼、木材的抗剪強度設計值，混凝土的重力密度；正應力；c木材壓應力；剪應力。2.2.3 幾何參數(shù)：A毛截面面積；Ao木支柱毛截面面積；An凈截面面積；H大模板高度；I毛截面慣性矩；I1工具式鋼管支柱插管毛截面慣性矩；

7、I2工具式鋼管支柱套管毛截面慣性矩；Ib門架剪刀撐截面慣性矩；L楞梁計算跨度；Lo支柱計算跨度；So計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩；W截面抵抗矩； 對拉螺栓橫向間距或大模板重心至模板根部的水平距離；b對拉螺栓縱向間距或木楞梁截面寬度,或是大模板重心至支架端部水平距離；d鋼管外徑；ho門架高度；h1門架加強桿高度； h傾斜后大模板的垂直高度；i回轉半徑；面板計算跨度；柱箍縱向間距；柱箍計算跨度；鋼腹板的厚度；t鋼管的厚度；v撓度計算值； 容許撓度值；風荷載設計值。長細比；容許長細比。2.2.4 計算系數(shù)及其他：調整系數(shù)；1外加劑影響修正系數(shù)；2混凝土坍落度影響系數(shù)。m壓彎構件穩(wěn)定的等效彎

8、矩系數(shù)；截面塑性發(fā)展系數(shù)；恒荷載分項系數(shù)；活荷載分項系數(shù)；軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)；鋼支柱的計算長度系數(shù)。3 材料選用3.1 鋼 材3.1.1 為保證模板結構的承載能力，防止在一定條件下出現(xiàn)脆性破壞應根據(jù)模板體系的重要性、荷載特征、連接方法等不同選用適合的鋼材型號和材性，且宜采用Q235鋼和Q345鋼。對模板的支架材料宜優(yōu)先選用鋼材。3.1.2 模板的鋼材質量應符合下列規(guī)定：1 鋼材應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GBT 700、低合金高強度結構鋼GBT 1591的規(guī)定。2 鋼管應符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管GBT 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GBT 3092中規(guī)定的Q235普通鋼管要求，并應

9、符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GBT 700中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。3 鋼鑄件應符合現(xiàn)行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規(guī)定的ZG 200420、ZG 230450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。4 鋼管扣件應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831規(guī)定。5 連接用的焊條應符合現(xiàn)行國家標準碳鋼焊條GBT5117或低合金鋼焊條GBT 5118中的規(guī)定。6 連接用的普通螺栓應符合現(xiàn)行國家標準六角頭螺栓C級GBT5780和六角頭螺栓GBT 5782的規(guī)定。7 組合鋼模板及配件制作質量應符合現(xiàn)行國家標準組合鋼模板術

10、規(guī)范GB 50214的規(guī)定。3.1.3 下列情況的模板承重結構和構件，不應采用Q235沸騰鋼； 1 工作溫度低于-20承受靜力荷載的受彎及受拉的承重結構或構件； 2 工作溫度等于或低于-30的所有承重結構或構件。3.1.4 承重結構采用的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度和硫、磷含量的合格保證，對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。焊接的承重結構以及重要的非焊接承重結構采用的鋼材還應具有冷彎試驗的合格保證。 3.1.5 當結構工作溫度不高于-20時，對Q235鋼和Q345鋼應具有0沖擊韌性的合格保證；對Q390鋼和Q420鋼應具有-20沖擊韌性的合格保證。3.2 冷彎薄壁型鋼3.2.1 用于承

11、重模板結構的冷彎薄壁型鋼的帶鋼或鋼板，應采用符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GBT 700規(guī)定的Q235鋼和低合金高強度結構鋼GBT1591規(guī)定的Q345鋼。3.2.2 用于承重模板結構的冷彎薄壁型鋼的帶鋼或鋼板，應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度、冷彎試驗和硫、磷含量的合格保證；對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。3.2.3 焊接采用的材料應符合下列規(guī)定：1 手工焊接用的焊條，應符合現(xiàn)行國家標準碳鋼焊條GBT5117或低合金鋼焊條GBT5118的規(guī)定。2 選擇的焊條型號應與主體結構金屬力學性能相適應。3 當Q235鋼和Q345鋼相焊接時，宜采用與Q235鋼相適應的焊條。3.2.4 連接件及連接材料應

12、符合下列規(guī)定： 1 普通螺栓除應符合本規(guī)范第條第6款的規(guī)定外，其機械性能還應符合現(xiàn)行國家標準緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱GBT 3089.1的規(guī)定。 2 連接薄鋼板或其他金屬板采用的自攻螺釘應符合現(xiàn)行國家標準自鉆自攻螺釘GBT15856.14、GBT 3098.11或自攻螺栓GBT 52825285的規(guī)定。3.2.5 在冷彎薄壁型鋼模板結構設計圖中和材料訂貨文件中，應注明所采用鋼材的牌號和質量等級、供貨條件及連接材料的型號(或鋼材的牌號)。必要時尚應注明對鋼材所要求的機械性能和化學成分的附加保證項目。3.3 木 材3.3.1 模板結構或構件的樹種應根據(jù)各地區(qū)實際情況選擇質量好的材料，不得使用

13、有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。3.3.2 模板結構設計應根據(jù)受力種類或用途按表的要求選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現(xiàn)行國家標準木結構設計規(guī)范GB 50005的規(guī)定。表3.3.2 模板結構或構件的木材材質等級主要用途材質等級受拉或拉彎構件a受彎或拉彎構件a受壓構件a3.3.3 用于模板體系的原木、方木和板材可采用目測法分級。選材應符合現(xiàn)行國家標準木結構設計規(guī)范GB 50005的規(guī)定，不得利用商品材的等級標準替代。3.3.4 用于模板結構或構件的木材，應從本規(guī)范附錄A附表和附表所列樹種中選用。主要承重構件應選用針葉材；重要的木制連接件應采用細密、直紋、無節(jié)和無其他缺陷的耐腐蝕的

14、硬質闊葉材。3.3.5 當采用不常用樹種木材作模板體系中的主梁、次梁、支架立柱等的承重結構或構件時，可按現(xiàn)行國家標準木結構設計規(guī)范GB 50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。3.3.6 在建筑施工模板工程中使用進口木材時，應符合下列規(guī)定：1 應選擇天然缺陷和干桑缺陷少、耐腐朽性較好的樹種木材；2 每根木材上應有經(jīng)過認可的認證標識，認證等級應附有說明，并應符合國家商檢規(guī)定；進口的熱帶木材，還應附有無活蟲蟲孔的證書； 3 進口木材應有中文標識，并應按國別、等級、規(guī)格分批堆放，不得混淆；儲存期間應防止木材霉變、腐朽和蟲蛀； 4 對首次采用的樹種，必須先進行試驗，達到要求后方可使

15、用。3.3.7 當需要對模板結構或構件木材的強度進行測試驗證時，應按現(xiàn)行國家標準木結構設計規(guī)范GB 50005的檢驗標準進行。3.3.8 施工現(xiàn)場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規(guī)定：1 制作的原木、方木結構，不應大于25；2 板材和規(guī)格材，不應大于20；3 受拉構件的連接板，不應大于18； 4 連接件，不應大于15。 3.4 鋁合金型材3.4.1 當建筑模板結構或構件采用鋁合金型材時，應采用純鋁加入錳、鎂等合金元素構成的鋁合金型材，并應符合國家現(xiàn)行標準鋁及鋁合金型材YBl703的規(guī)定。3.4.2 鋁合金型材的機械性能應符合表3.4.2的規(guī)定。3.4.3 鋁合金型材的橫向、高向機械性能應符

16、合表的規(guī)定。表 鋁合金型材的機械性能牌號材料狀態(tài)壁厚(mm)抗拉極限強度 (Nmm2)屈服強度 (Nmm2)伸長率()彈性模量Ec(Nmm2)LD2Cz所有尺寸180141.83 105Cs2802l012LYllCz10.036022012Cs10.120.038023012LY12CZ5.0400300102.141055.110.04203001010.120.043031010LC4CS10.051044062.1410510.120.05404506注：材料狀態(tài)代號名稱：Cz淬火（自然時效）；CS淬火（人工時效）。表 鋁合金型材的橫向、高向機械性能牌號材料狀態(tài)取樣部位抗拉極限強度(N

17、mm2)屈服強度 (Nmm2)伸長率()LYl2Cz橫向高向40035029029064Lc4CS橫向高向50048043注：材料狀態(tài)代號名稱：Cz淬火（自然時效）；CS淬火（人工時效）。3.5 竹、木膠合模板板材3.5.1 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性能好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合國家現(xiàn)行標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規(guī)定。3.5.2 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。3.5.3 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度

18、，并應符合環(huán)境保護的要求。3.5.4 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀及尺寸合格。 竹膠合模板技術性能應符合表的規(guī)定。表3.5.5 竹膠合模板技術性能項 目平均值備 注靜曲強度（N/mm2）3層113.30=（3PL）/（2bh2）式中 P破壞荷載L支座距離（240 mm）；b試件寬度（20 mm）；h試件厚度（膠合模板h=15 mm）5層105.50彈性模量E（N/ mm2）3層10584E=4（PL5）/（fbh3）式中 L、b、h同上，其中3層P/f=211.6；5層 P/f=197.75層9898沖擊強度A（J/2）3層8.30A=Q/（bh）式中 Q折損耗功；b試

19、件寬度；h試件厚度。5層7.95膠合強度(N/ mm2)3層3.52=P/（bL）式中 P剪切破壞荷載（N）；b剪面寬度（20 mm）；L切面長度（28 mm）。5層5.03握釘力M（N/ mm）241.10M=P/h式中 P破壞荷載（N）h試件厚度（mm）；3.5.6 常用木膠合模板的厚度宜為12 mm、15 mm、18mm，其技術性能應符合下列規(guī)定：1 不浸泡，不蒸煮：剪切強度1.41.8N/ mm2；2 室溫水浸泡：剪切強度1.21.8N/ mm2；3 沸水煮24h：剪切強度1.21.8N/ mm2；4 含水率：5%13%；5 密度：450880kg/m3。6 彈性模量：4.510311

20、.5103N/ mm2。3.5.7 常用復合纖維模板的厚度宜為12 mm、15 mm、18 mm，其技術性能應符合下列規(guī)定：1 靜曲強度：橫向28.2232.3N/ mm2；縱向52.6267.21N/ mm2；2 垂直表面抗拉強度：大于1.8N/ mm2；3 72h吸水率：小于5%；4 72h吸水膨脹率：小于4%；5 耐酸堿腐蝕性：在1%苛性鈉中浸泡24h，無軟化及腐蝕現(xiàn)象；6 耐水氣性能：在水烝氣中噴蒸24h表面無軟化及明顯膨脹；7 彈性模量：大于6.0103N/ mm2。4 荷載及變形值的規(guī)定4.1 荷載標準值 恒荷載標準值應符合下列規(guī)定：1 模板及其支架自重標準值(G1k)應根據(jù)模板設

21、計圖紙計算確定。肋形或無梁樓板模板自重標準值應按表4.1.1采用。 表4.1.1 樓板模板自重標準值（KN/m2 ）模板構件的名稱木模板定型組合鋼模板平板的模板及小粱0.300.50樓板模板(其中包括梁的模板)0.500.75樓板模板及其支架(樓層高度為4m以下)0.751.10 注：除鋼、木外，其他材質模板重量見本規(guī)范附錄B中的附表B。 2 新澆筑混凝土自重標準值(G2k)，對普通混凝土可采用24kNm3，其他混凝土可根據(jù)實際重力密度或按本規(guī)范附錄B表B確定。 3 鋼筋自重標準值(G3k)應根據(jù)工程設計圖確定。對一般梁板結構每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取1.1kN；梁可取1.5

22、kN。 4 當采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值(G4k)，可按下列公式計算，并取其中的較小值： (4.1.1-1) (4.1.1-2)式中 F新澆混凝土對模板的側壓力計算值(KN/m2); 混凝土的重力密度(KN/m3); V混凝土的澆筑速度(m/h); to新澆混凝土的初凝時間(h)，可按試驗確定；當缺乏試驗資料時，可采用to200(T+15)(T為混凝土的溫度)1外加劑影響修正系數(shù)；不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2； 2混凝土坍落度影響修正系數(shù)；當坍落度小于30mm時，取0.85；坍落度為5090mm時，取1.00；坍落度為110150mm時，

23、取1.15；H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度(m)；混凝土側壓力的計算分布圖形如圖4.1.1所示，圖中 ,h為有效壓頭高度。4.1.2 可變荷載標準值應符合下列規(guī)定：圖4.1.1 混凝土側壓力計算分布圖1 施工人員及設備荷載標準值（Q1k），當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布荷載可取2.5KN/m2，再用集中荷載2.5KN進行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取1.5KN/m2；當計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布活荷載標準值可取1.0KN/m2。 注：1 對大型澆筑設備，如上料平臺、混凝土送泵等按實際情況計算；采用布料機

24、上料進行澆筑混凝土時，活荷載標準值取4KN/m2。 2 混凝土堆積高度超過100mm以上者按實際高度計算。 3 模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載可分布于相鄰的2塊板面上。2 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值（Q2k），對水平模板可采用2kN/m2，對垂直面模板可采用4kN/m2，且作用范圍在新澆筑混凝土側壓力的有效壓頭高度之內(nèi)。3 傾倒混凝土時，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值 (Q3k)可按表采用。表4.1.2 傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載標準值(kNm2)向模板內(nèi)供料方法水平荷載溜槽、串筒或導管2容量小于0.2m3的運輸器具2容量為0.20.8m3的運輸器具4容量大于0.8m3的運輸器具6

25、 注：作用范圍在有效壓頭高度以內(nèi)。4.1.3 風荷載標準值應按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范,GB500092001(2006年版)中的規(guī)定計算,其中基本風壓值應按該規(guī)范附表D.4中n=10年的規(guī)定采用,并取風振系數(shù)。4.2 荷載設計值 計算模板及支架結構或構件的強度、穩(wěn)定性和連接強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘以荷載分項系數(shù)）。 用計算正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載標準值。 荷載分項系數(shù)應按表采用。表4.2.3 荷載分項系數(shù)荷 載 類 別分項系數(shù)模板及支架自重標準值（G1k）永久荷載的分項系數(shù);(1)當其效應對結構不利時:對由可變荷效應控制的組合,應取1.2；對由永久荷載效應控制的

26、組合,應取1.35;(2)當其效應對結構有利時:一般情況應取1;對結構的傾覆、滑移驗算，應取0.9。新澆混凝土自重標準值(G2k)鋼筋自重標準值(G3k)新澆混凝土對模板的側壓力標準值(G4k)荷 載 類 別分項系數(shù)施工人員及施工設備荷載標準值(Q1k)可變荷載的分項系數(shù)：一般情況下應取1.4；對標準值大于4kN/m2的活荷載應取1.3振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值(Q2k)傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值(Q3k)風荷載（）1.44.2.4 鋼面板及支架作用荷載設計值可乘以系數(shù)0.95進行折減。當采用冷彎薄壁型鋼時，其荷載設計值不應折減。4.3 荷 載 組 合4.3.1 按極限狀態(tài)設計時，其荷載組

27、合應符合下列規(guī)定：1 對于承載能力極限狀態(tài)，應按荷載效應的基本組合采用，并應采用下列設計表達式進行模板設計： （4.3.4-1）式中 結構重要性系數(shù)，其值按0.9采用； S荷載效應組合的設計值； R結構構件抗力的設計值，應按各有關建筑結構設計規(guī)范的規(guī)定確定。對于基本組合，荷載效應組合的設計值S應從下列組合值中取得最不利值確定：1) 由可變荷載效應控制的組合： （4.3.1-2） （4.3.4-3）式中 永久荷載分項系數(shù)，應按本規(guī)范表4.2.3采用； 第個可變荷載的分項系數(shù)，其中為可變荷載的分項系數(shù)，應按本規(guī)范表4.2.3采用； Gik按各可變標準值Gk計算的荷載效應值；Qik按各永久荷載標準值

28、計算的荷載效應值，其中Qik為諸可變荷載效應中起控制作用者； n參與組合的可變荷載數(shù)。2）由永久荷載效應控制的組合： （4.3.1-4）式中 可變荷載的組合值系數(shù)，當按本規(guī)范中規(guī)定的各可變荷載采用時，其組合值系數(shù)可為0.7。 注： 基本組合中的設計值僅適用于荷載與荷載效應為線性的情況； 當對無明顯判斷時，輪次以各可變荷載效應為，選其中最不利的荷載效應組合； 當考慮以豎向的永久荷載效應控制的組合時，參與組合的可變荷載僅限于豎向荷載。2 對于正常使用極限狀態(tài)應采用標準組合，并應按下列設計表達進行設計： SC （4.3.1-5）式中 C結構或結構構件達到正常使用要求的規(guī)定限值，應符合本規(guī)范第4.4節(jié)

29、有關變形值的規(guī)定。 對于標準組合，荷載效應組合設計值S應按下式采用： （4.3.4-6）4.3.2 參與計算模板及其支架荷載效應組合的各項荷載的標準值組合應符合表4.3.2的規(guī)定。表4.3.2 模板及其支架荷載效應組合的各項荷載標準值組合項 目參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度1平板和薄殼的模板及支架G1K+G2K+G3K+Q1KG1K+G2K+G3K續(xù)表4.3.2項 目參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度2 梁和拱模板的底板及支架G1K+G2K+G3K+Q2KG1K+G2K+G3K3粱、拱、柱(邊長不大于300mm)、墻(厚度不大于lOOmm)的側面模板G4K+Q2KG4K4大體積結構

30、、柱(邊長大于300mm)、墻(厚度大于100mm)的側面模板G4K+Q3KG4K注：驗算撓度應采用荷載標準值; 計算承載能力應采用荷載設計值。 爬模結構的設計荷載值及其組合應符合下列規(guī)定： 1 模板結構設計荷載應包括： 側向荷載：新澆混凝土側向荷載和風荷載。當為工作狀態(tài)時按6級風計算；非工作狀態(tài)偶遇最大風力時，應采用臨時固定措施； 豎向荷載：模板結構自重，機具、設備按實計算，施工人員按1.0kNm2采用； 混凝土對模板的上托力：當模板的傾角小于45時，取35kNm2；當模板的傾角大于或等于45時，取512kNm2； 新澆混凝土與模板的粘結力：按0.5kNm2采用，但確定混凝土與模板間摩擦力時

31、，兩者間的摩擦系數(shù)取0.40.5； 模板結構與滑軌的摩擦力：滾輪與軌道間的摩擦系數(shù)取0.05，滑塊與軌道間的摩擦系數(shù)取0.150.50。 2 模板結構荷載組合應符合下列規(guī)定： 計算支承架的荷載組合：處于工作狀態(tài)時，應為豎向荷載加迎墻面風荷載；處于非工作狀態(tài)時，僅考慮風荷載； 計算附墻架的荷載組合：處于工作狀態(tài)時，應為豎向荷載加背墻面風荷載；處于非工作狀態(tài)時，僅考慮風荷載。 液壓滑動模板結構的荷載設計值及其組合應符合下列規(guī)定：1 模板結構設計荷載類別應按表采用。2 計算滑模結構構件的荷載設計值組合應按表采用。表4.3.4-1 液壓滑動模板荷載類別編號設計荷載名稱荷載種類分項系數(shù)備 注(1)模板結

32、構自重恒荷載1.2按工程設計圖計算確定其值(2)操作平臺上施工荷載(人員、工具和堆料）：設計平臺鋪板及檁條25kNm2設計平臺桁架1.5kNm2設計圍圈及提升架1.0kNm2計算支承桿數(shù)量1.0kNm2活荷載1.4若平臺上放置手推車、吊罐、液壓控制柜、電氣焊設備、垂直運輸、井架等特殊設備應按實計算荷載值(3)振搗混凝土側壓力： 沿周長方向每米取集中荷載56kN恒荷載1.2按澆灌高度為800mm左右考慮的側壓力分布情況，集中荷載的合力作用點為混凝土澆灌高度的25處(4)模板與混凝土的摩阻力鋼模板取1.53.0kNm2活荷載1.4(5)傾倒混凝土時模板承受的沖擊力，按作用于模板側面的水平集中荷載為

33、：20kN活荷載1.4按用溜槽、串筒或0.2m3的運辦輸工具向模板內(nèi)傾倒時考慮編號設計荷載名稱荷載種類分項系數(shù)備 注（6）操作平臺上垂直運輸荷載及制動時的剎車力： 平臺上垂直運輸?shù)念~定附加荷載(包括起重量及柔性滑道的張緊力)均應按實計算，垂直運輸設備剎車制動力按下式計算：活荷載1.4W-剎車時產(chǎn)生的荷載(N)； A-剎車時的制動減速度(ms2)，一般取g值的12倍； g-重力加速度(9.8 ms2 )Q-料罐總重(N)； K-動荷載系數(shù)，在23之間取用（7）風荷載活荷載1.4按建筑結構荷載規(guī)范GB 50009的規(guī)定采用，其中風壓基本值按其附表D.4中n=l0年采用，其抗傾倒系數(shù)不應小于1.15

34、 計算滑模結構構件的荷載設計值組合結構計算項目荷 載 組 合計算承載能力驗算撓度支承桿計算(1)+(2)+(4) 取二式中(1)+(2)+(6) 較大值模板面計算(3)+(5)(3)圍圈計算(1)+(3)+(5)(1)+(3)+(4)提升架計算(1)+(2)+(3)十(4)十(5)+(6)(1)+(2)+(3)+(4)+(6)操作平臺結構計算(1)+(2)+(6)(1)+(2)+(6)注：1 風荷載設計值參與活荷載設計值組合時，其組合后的效應值應乘0.9的組合系數(shù)；2 計算承載能力時應取荷載設計值；驗算撓度時應取荷載標準值。4.4 變形值規(guī)定4.4.1 當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值

35、不得超過下列容許值： 1 對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的1400； 2 對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的1250； 3 支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的 l1000。 4.4.2 組合鋼模板結構或其構配件的最大變形值不得超過表的規(guī)定。 表4.4.2 組合鋼模板及構配件的容許變形值(mm)部件名稱容許變形值鋼模板的面板1.5單塊鋼模板1.5鋼楞L500或3.0柱箍B500或3.0桁架、鋼模板結構體系L1000支撐系統(tǒng)累計4.0注：L為計算跨度，B為柱寬。 4.4.3 液壓滑模裝置的部件，其最大變形值不得超過下列容許值：1 在使用荷載下，兩個提升架之間圍圈的垂

36、直與水平方向的變形值均不得大于其計算跨度的1500；2 在使用荷載下，提升架立柱的側向水平變形值不得大于2mm；3 支承桿的彎曲度不得大于L500。4.4.4 爬模及其部件的最大：變形值不得超過下列容許值：1 爬模應采用大模板；2 爬架立柱的安裝變形值不得大于爬架立柱高度的1/1000；3 爬模結構的主梁，根據(jù)重要程度的不同，其最大變形值不得超過計算跨度的1/5001/800；4 支點間軌道變形值不得大于2mm。5 設 計5.1 一般規(guī)定5.1.1 模板及其支架的設計應根據(jù)工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材料等條件進行。5.1.2 模板及其支架的設計應符合下列規(guī)定： 1 應具有足

37、夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，應能可靠地承受新澆混凝土的自重、側壓力和施工過程中所產(chǎn)生的荷載及風荷載。 2 構造應簡單，裝拆方便，便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養(yǎng)護。 3 混凝土梁的施工應采用從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400mm。 4 當驗算模板及其支架在自重和風荷載作用下的抗傾覆穩(wěn)定性時，應符合相應材質結構設計規(guī)范的規(guī)定。5.1.3 模板設計應包括下列內(nèi)容： 1 根據(jù)混凝土的施工工藝和季節(jié)性施工措施，確定其構造和所承受的荷載； 2 繪制配板設計圖、支撐設計布置圖、細部構造和異形模板大樣圖； 3 按模板承受荷載的最不利組合對模板進行驗算； 4 制定模板安裝及拆除的程序和

38、方法； 5 編制模板及配件的規(guī)格、數(shù)量匯總表和周轉使用計劃； 6 編制模板施工安全、防火技術措施及設計、施工說明書。5.1.4 模板中的鋼構件設計應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構設計規(guī)范GB 50017和冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范GB 50018的規(guī)定，其截面塑性發(fā)展系數(shù)應取1.0。組合鋼模板、大模板、滑升模板等的設計尚應符合現(xiàn)行國家標準組合鋼模板技術規(guī)范GB 50214滑動模板工程技術規(guī)范GB 50113的相應規(guī)定。5.1.5 模板中的木構件設計應符合現(xiàn)行國家標準木結構設計規(guī)范GB50005的規(guī)定，其中受壓立桿應滿足計算要求，且其梢徑不得小于80mm。5.1.6 模板結構構件的長細比應符合下列規(guī)定：1

39、 受壓構件長細比：支架立柱及桁架，不應大于150；拉條、綴條、斜撐等連系構件，不應大于200；2 受壓構件長細比：鋼桿件，不應大于350；木桿件，不應大于250。5.1.7 用扣件式鋼管腳手架作支架立柱時，應符合下列規(guī)定：1 連接扣件和鋼管立桿底座應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規(guī)定； 2 承重的支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，嚴禁承受偏心荷載，并應按單立桿軸心受壓計算；鋼管的初始彎曲率不得大于1/1000，其壁厚應按實際檢查結果計算；3 當露天支架立柱為群柱架時，高寬比不應大于5；當高寬比大于5時，必須加設拋撐或纜風繩，保證寬度方向的穩(wěn)定。5.1.8 用門式鋼管腳手架

40、作支架立柱時，應符合下列規(guī)定：1 幾種門架混合使用時，必須取支承力最小的門架作為設計依據(jù)； 2 荷載宜直接作用在門架兩邊立桿的軸線上，必要時可設橫梁將荷載傳于兩立桿頂端，且應按單榀門架進行承力計算；3 門架結構在相鄰兩榀之間應設工具式交叉支撐，使用的交叉支撐線剛度必須滿足下式要求： （） 式中 Ib剪刀撐的截面慣性矩；Lb剪刀撐的壓曲長度； I門架的截面慣性矩；ho門架立桿高度。4 當門架使用可調支座時，調節(jié)螺桿伸出長度不得大于150mm；5 當露天門架支架立柱為群柱架時，高寬比不應大于5；當高寬比大于5時，必須使用繩，保證寬度方向的穩(wěn)定。 5.1.9 遇有下列情況時，水平支承梁的設計應采取防

41、傾倒措施，不得取消或改動銷緊裝置的作用，且應符合下列規(guī)定：1 水平支承如傾斜或由傾斜的托板支承以及偏心荷載情況存在時； 2 梁由多桿件組成；3 當梁的高寬比大于2.5時，水平支承梁的底面嚴禁支承在50mm寬的單托板面上；4 水平支承梁的高寬比大于2.5時，應避免承受集中荷載。5.1.10 當采用卷揚機和鋼絲繩牽拉進行爬模設計時，其支承架和錨固裝置的設計能力，應為總牽引力的35倍。5.1.11 煙囪、水塔和其他高大構筑物的模板工程，應根據(jù)其特點進行專項設計，制定專項施工安全措施。 5.2 現(xiàn)澆混凝土模板計算.5.2.1 面板可按簡支跨計算，應驗算跨中和懸臂端的最不利抗彎強度和撓度，并應符合下列規(guī)

42、定：1 抗彎強度計算 1)鋼面板抗彎強度應按下式計算： （）式中 最不利彎矩設計值，取均布荷載與集中荷載分別作用時計算結果的大值；凈截面抵抗矩，按本規(guī)范表-1或表-2查取；f鋼材的抗彎強度設計值，應按本規(guī)范附錄A的表A.1.1-1或表A.2.1-1的規(guī)定采用。2）木面板抗彎強度應按下式計算： （5.2.1-2）式中 木板毛截面抵抗矩； 木材抗彎強度設計值，按本規(guī)范附錄A表A.3.1-3、表A.3.1-4和表A.3.1-5的規(guī)定采用。表5.2.1-1 組合鋼模板2.3mm厚面板力學性能模板寬度（mm）截面積A（mm2）中性軸位置Y0(mm)X軸截面慣性矩Ix(cm4)截面最小抵抗矩Wx(cm3)

43、截面簡圖3001080（978）11.1（10.0）27.91（26.39）6.36（5.86）250965（863）12.3（11.1）26.62（25.38）6.23（5.78）200702（639）10.6（9.5）17.63（16.62）3.97(3.65)150587（524）12.5（11.3）16.40（15.64）3.86(3.58)100472（409）15.3（14.2）14.54（14.11）3.66(3.46)注：1 括號內(nèi)數(shù)據(jù)為凈截面； 2 表中各種寬度的模板，其長度規(guī)格有：1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m;高度全為55mm。3）膠合板面

44、板抗彎強度應按下式計算： （5.2.1-3）式中 Wj 膠合板毛截面抵抗矩； 膠合板的抗彎強度設計值，應按本規(guī)范附錄A的表A.5.1A.5.3采用。表5.2.1-2 組合鋼模板2.5mm厚面板力學性能模板寬度（mm）截面積A（mm2）中性軸位置Y0(mm)X軸截面慣性矩Ix(cm4)截面最小抵抗矩Wx(cm3)截 面 簡 圖300114.4（104.0）10.7（9.6）28.59(26.97)6.45（5.94）250101.9（91.5）11.9（10.7）27.33(25.93)6.34（5.86）20076.3（69.4）10.7（9.6）19.06(17.93)4.3（3.96）15

45、063.8（56.9）12.6(11.4)17.71(16.91)4.18（3.88）10051.3（44.4）15.3(14.3)15.72(15.25)3.96（3.75） 注： 1 括號內(nèi)數(shù)據(jù)為凈截面； 2 表中各種寬度的模板，其長度規(guī)格有：1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m；高度全為55mm。2 撓度應按下列公式進行驗算： （5.2.1-4）或 （5.2.1-5）式中 恒荷載均布線荷載標準值； 集中荷載標準值； 彈性模量； 截面慣性矩； 面板計算跨度； 容許撓度。鋼模板應按本規(guī)范表4.4.2采用；木和膠合板面板應按本規(guī)范第4.4.1條采用。5.2.2 支承楞

46、梁計算時，次楞一般為2跨以上連續(xù)楞梁，可按本規(guī)范附錄C計算，當跨度不等時，應按不等跨度連續(xù)楞梁或懸臂楞梁設計；主楞可根據(jù)實際情況按連續(xù)梁、簡支梁或懸臂梁設計；同時次、主楞梁均應進行最不利抗彎強度與撓度計算，并應符合下列規(guī)定： 1 次、主楞梁抗彎強度計算 1）次、主鋼楞梁抗彎強度應按下式計算： （5.2.2-1）式中 Mmax最不利彎矩設計值。應從均布荷載產(chǎn)生的彎矩設計值M1、均布荷載與集中荷載產(chǎn)生的彎矩設計值M2和懸臂端產(chǎn)生的彎矩設計值M3三者中，選取計算結果較大者； W 截面抵抗矩，按本規(guī)范表5.2.2-1查用； 鋼材抗彎強度設計值，按本規(guī)范附錄A的表A.1.1-1或表A.2.1-1采用。 2）次、主鋁合金楞梁抗彎強度應按下式計算： （5.2.2-2）式中 鋁合金抗彎強度設計值，按本規(guī)范附錄A的表A.4.1采用。 3）次、主木楞梁抗彎強度應按下式計算： （5.2.2-3） 木材搞彎強度設計值，按本規(guī)范附錄A的表A.3.1-3、表A.3.1-4及表A.3.1-5的規(guī)定采用。 4）次、主鋼桁架梁計算應按下列步驟進行： 鋼桁架應優(yōu)先選用角鋼、扁鋼和圓鋼筋制成： 正確確定計算簡圖（見圖5.2.2-1、5.2.2-2、5.2.2-3）；表5.2.2 各種型鋼鋼楞和木楞力學性能規(guī)