某城鎮(zhèn)污水處理廠工藝的設(shè)計環(huán)境污水處理畢業(yè)論文179673012

1、I / 61環(huán)境污水處理畢業(yè)論文某城鎮(zhèn)污水處理廠工藝設(shè)計摘 要本次設(shè)計所處理的對象是某城鎮(zhèn)的城鎮(zhèn)污水。本次設(shè)計總水量為45000m3/d；COD450mg/L；BOD5290mg/L；SS250mg/L；PH=69；TN45 mg/L；TP4.0 mg/L；NH3-N30。通過一定合適的工藝處理后達(dá)到城鎮(zhèn)污水處理廠一級 A 排放標(biāo)準(zhǔn)，即COD50mg/L；BOD510mg/L；SS10mg/L；PH=69；TN15 mg/L；TP0.5 mg/L ；NH3-N5。通過查閱一定的參考資料，并在導(dǎo)師的精心指導(dǎo)下，決定采用氧化溝工藝作為本次設(shè)計的處理方案。在處理過程中，最終使之達(dá)標(biāo)排放。確定工藝流程

2、后，根據(jù)本設(shè)計處理規(guī)模 45000m3/d，再對各個水處理構(gòu)筑物進(jìn)行了選型與工藝參數(shù)的取值。論文中對整個廢水處理工藝的選型作了詳細(xì)的論述和說明；在設(shè)計計算說明書中對各個處理構(gòu)筑物進(jìn)行了必要的工藝計算。通過對本方案在處理效果和經(jīng)濟(jì)效果上的分析比較，可以得出該方案使可行的。設(shè)計成果包括畢業(yè)設(shè)計論文和設(shè)計計算說明書各一份，設(shè)計圖紙 10。關(guān)鍵詞城鎮(zhèn)污水；氧化溝工藝；脫氮除磷II / 61SomeSome citiescities sewagesewage treatmenttreatment plantplant projectproject technologicaltechnological d

3、esigndesign AbstractThe object of this design is domestic water.The total capacity of water is 45000m3/d; chemical oxygen demand (COD)450mg/L；biological oxygen demand (BOD5)290mg/L；suspend solid (SS)250mg/L；PH=69；total nitrogen (TN)45 mg/L；total phosphate (TP)4.0 mg/L；ammonia-nitrogen(NH3-N)0.2宜采用機(jī)械

4、清渣dm /3dm /35.25.2 泵房泵房通過高程計算，從吸水面到泵后細(xì)格柵柵柵前水深之間距離為 10.579m，水泵自身水頭損失 2.0 和安全水頭損失為 2.0m，所以提升揚(yáng)程在 15m 左右，參照選泵的依據(jù)，選擇潛水泵型號為 350QW1500-15-90 型潛污泵，電動機(jī)功率90.0kw，990 r/min，出口直徑 50mm,泵重 60kg,兩用一備。13 / 615.35.3 細(xì)格柵細(xì)格柵1.設(shè)計參數(shù)：細(xì)格柵的柵條間距為 310mm，設(shè)置細(xì)格柵的目的主要是截留污水中的懸浮固體，對后續(xù)生物池等處理設(shè)施起保護(hù)作用。柵前流速 v1=0.7m/s，過柵流速 v2=0.8m/s柵條寬度

5、s=0.01m，格柵間隙 e=0.06m柵前部分長度 0.5m，格柵傾角 =75單位柵渣量 1=0.02m3 柵渣/103m3 污水漸擴(kuò)部位展開角 1=20，設(shè)柵前水深 h=1.0m14 / 61細(xì)格柵計算草圖2.計算過程：設(shè)有兩臺細(xì)格柵并聯(lián)運(yùn)行，進(jìn)水由兩條渠道經(jīng)過細(xì)格柵，(1) 格柵的間隙數(shù)n= =50.551（個）bhvQsinmax0.521sin6020.006 1.0 0.8o(2) 格柵的寬度設(shè)計采用銳邊矩形鋼條為柵條，即柵條寬度 s =10mmB=S(n-1)+bn=0.01(51-1)+0.00651=0.806m(3) 進(jìn)水渠道漸寬部分的長度1l設(shè)進(jìn)水渠寬=0.45m，其漸寬

6、部分展開角度=，1B120o=（0.806 -0.45）/(2tg)0.49m111()/ 2lBBtg20o(4) 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度2l21/ 20.49/ 20.245llm(5) 通過格柵的水頭損失,設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面,4/321( / )sin(/2 )hs bkvg =2.42(0.01/0.006) sin60 3()=0.41m4/320.8 /19.6(6) 柵后槽總高度設(shè)柵前渠道超高 h2=0.3m, 為避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降 h1作為補(bǔ)償 H=h+h1+h2=1.0+0.41+0.3=1.71m。(7) 格柵總長度 L= +1.0+0.5

7、+H1/tg1l2l=0.49+0.245+1.0+0.5+(1.0+0.3)/ tg75o=2.25m(H1為柵前渠道深=h+h2)(8) 每日柵渣量的計算15 / 61在格柵間隙 6mm 時，設(shè)柵渣量為 0.02（m3/103m3污水）)，有5 . 1100002. 0521. 086400k1000w86400z1maxQW=0.60.20 宜采用機(jī)械清渣dm /3dm /35.45.4 旋流沉砂池旋流沉砂池設(shè)計計算:(1) 旋流沉砂池選擇該污水廠設(shè)計流量 Q=45000=521(l/s)，設(shè)有 2 座旋流沉砂池并聯(lián)運(yùn)行，dm /3根據(jù)設(shè)計水量，單座沉砂池的設(shè)計水量為 260.5L/s,

8、查給水排水設(shè)計手冊 （第05 冊）城鎮(zhèn)排水第二版中 P291 表 5-10 和給水排水工程快速設(shè)計手冊 P84 表4-6，選擇單座旋流沉砂池的各部分尺寸和規(guī)格如下：旋流沉砂池計算草圖旋流沉砂池型號與尺寸(mm)型號流量（L/s）ABCDEFGHJKL3003103050100061012003001550450300450800135016 / 61計水量/（ 104 m3/d）沉砂池直徑/m沉砂池深度/m砂斗直徑/m2.253.051.351.00砂斗深度/m驅(qū)動機(jī)構(gòu)/W槳板轉(zhuǎn)速/(N/min)1.550.7514(2) 排砂方法旋流沉砂池排砂有三種方式:第一種是用砂泵直接從砂斗底部經(jīng)吸水管

9、排除;第二種是用空氣提升器，即在槳板傳動軸中插入一空氣提升器;第三種是在傳動軸中插入砂泵，泵與電機(jī)設(shè)在沉砂池頂部。本工程采用空氣提升器排砂，該提升裝置由設(shè)備廠家與槳葉分離機(jī)成套供應(yīng)。5.55.5 厭氧池厭氧池1. 設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元，總的水力停留時間超過15h，設(shè)計水量按最大日平均時考慮。每座設(shè)計流量為 Q1=100.2L/s，分 4 座。水力停留時間：T=2h污泥濃度：X=3000mg/L污泥回流液濃度：Xr=10000mg/L2. 設(shè)計計算（1）厭氧池容積：V= Q1T=100.210-323600=721.44m3 （2）厭氧池尺寸：水深取為 h=4.0

10、m。則厭氧池面積：A=V/h=721.44/4=180.36m2 設(shè)計厭氧池長約為寬的 2 倍，則可取 L=19.0m,B=9.50 厭氧池的總?cè)莘e V=9.5195=902.5m3,有效容積為 721.44m3,則體積有效系數(shù)為 79.94%,符合有機(jī)負(fù)荷要求 水力負(fù)荷率 V2=(Q/24) 721.44 =0.6m3/(m2.h)對于顆粒污泥，水力負(fù)荷V2=0.10.9 m3/(m2.h),符合要求。5.65.6 氧化溝氧化溝17 / 611.設(shè)計參數(shù)擬用卡魯塞爾（Carrousel）氧化溝，去除 BOD5與 COD 之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水 NH3-N 低于排放標(biāo)準(zhǔn)。

11、氧化溝設(shè)計分 4 座，按最大日平均時流量設(shè)計，每座氧化溝設(shè)計流量為 Q1100.2L/s=8657.28m3/d。總污泥齡：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75,則 MLVSS=2700,a=0.48,b=0.05曝氣池：DO2mg/L脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSSdK1=0.23 l/d Ko2=1.3mg/L剩余堿度 100mg/L(保持 PH7.2):所需堿度 7.1mg 堿度/mgNH3-N 氧化；產(chǎn)生堿度 3.0mg 堿度/mgNO-3-N 還原硝化安全系數(shù)：2.5硝化溫度修正系數(shù)：1.082.設(shè)計計算（1）堿度平衡計算：1）

12、設(shè)計的出水 BOD5為 10 mg/L，則水中非溶解性 BOD5的值為：BOD5f0.7Se1.42（1-e-0.235）6.8mg/L因此，處理水中的溶解性 BOD5 為：10-6.8=3.2mg/L2）采用污泥齡 30d，則日產(chǎn)泥量為： kg/d0.48 8657.28 (2903.2)595.911000 (1 0.05 20)rmaQSbt 一般情況下，其中有 12.4為氮，近似等于 TKN 中用于合成部分為： 0.124 595.9=73.89kg/d 即：TKN 中有mg/L 用于合成。73.89 10008.548657.28 需用于氧化的 NH3-N =30-8.54-2=19

13、.46 mg/L 需用于還原的 NO3-N =19.46-10=9.46 mg/L18 / 613）堿度平衡計算 已知產(chǎn)生 0.1mg/L 堿度 /除去 1mg BOD5，且設(shè)進(jìn)水中堿度為 250mg/L，剩余堿度=250-7.119.46+3.09.46+0.1（2903.2）=168.89 mg/L 計算所得剩余堿度以 CaCO3計，此值可使 PH7.2 mg/L（2）硝化區(qū)容積計算： 硝化速率為22158. 105. 015098. 021047. 0OKONNeOTTn23 . 12102247. 0158. 11505. 01515098. 0e =0.204 l/d（T=12）故泥

14、齡：d9 . 4204. 011nwt 采用安全系數(shù)為 2.5，故設(shè)計污泥齡為：2.5 4.9=12.5d 原假定污泥齡為 20d，則硝化速率為： l/d10.0520n 單位基質(zhì)利用率： kg/kgMLVSS.d0.050.050.2080.48nbua5BOD MLVSS=fMLSS=0.75 3600=2700 mg/L 所需的 MLVSS 總量=(2903.2) 8657.2811937.060.208 1000kg 硝化容積：m311937.0610004421.132700nV 水力停留時間：h 4421.132412.268657.28nt （3）反硝化區(qū)容積：19 / 61 1

15、2時，反硝化速率為：20029. 0)(03. 0TdnMFq12 202900.03 ()0.0291.0816360024 =0.018kgNO-3-N/kgMLVSS.d還原 NO-3-N 的總量=kg/d9.468657.2881.91000 脫氮所需 MLVSS=kg81.94549.880.018 脫氮所需池容： m34549.8810001685.142700dnV 水力停留時間：h1685.14244.678657.28dnt （4）氧化溝的總?cè)莘e： 總水力停留時間：h12.264.6716.93ndnttt 總?cè)莘e：m34421.13 1685.146106.27ndnVVV

16、 （5）氧化溝的尺寸： 氧化溝采用 4 廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深 3.5m，寬 7m，則氧化溝總長:。其中好氧段長度為，6106.27249.243.5 7m4421.13180.463.5 7m缺氧段長度為。1685.1468.783.5 7m彎道處長度:m6621221273則單個直道長: （取 46m）249.246645.814m 故氧化溝總池長=46+7+14=67m，總池寬=7 4=28m（未計池壁厚） 。20 / 61 校核實際污泥負(fù)荷8657.28 2900.11/3600 6106.27asQSNkgBOD kgMLSS dXV （6）需氧量計算： 采用如下經(jīng)驗公式計算:

17、326 . 26 . 4)/(NONMLSSBSAdkgOrr 其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。 經(jīng)驗系數(shù)：A=0.5 B=0.1 需要硝化的氧量： Nr=19.46 8657.28 10-3=168.47kg/d R=0.5 8657.28 (0.29-0.0032)+0.1 4421.13 2.7+4.6 168.47-2.6 81.9 =2997.18kg/d=124.88kg/h 采用表面機(jī)械曝氣時，20時脫氧清水的充氧量為： 取 T=30，查表得 =0.8,=0.9,氧的飽和度=7.63 mg/L，)30(

18、sC =9.17 mg/L)20(sC20)()20(0024. 1TTssCCRCR30 20124.88 9.170.800.9 1 7.6321.024231.8/kg h 查手冊，選用 DY325 型倒傘型葉輪表面曝氣機(jī)，直徑 3.5m,電機(jī)功率 N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為 125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為 n,則 取 n=2 臺0231.81.85125125Rn （7）回流污泥量： 可由公式求得。XXXRr式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥濃度取 10g/L。則：rX21 / 61（50100，實際取 60）56. 06 . 3106 . 3R考慮到回流

19、至厭氧池的污泥為 11%，則回流到氧化溝的污泥總量為 49%Q。 （8）剩余污泥量：595.9240 0.258657.281313.97/0.751000wQkg d 如由池底排除，二沉池排泥濃度為 10g/L，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為：31313.97131.4/10md（9）氧化溝計算草草圖如下：出水管至二沉池走道板走道板鋼梯 氧化溝計算草圖進(jìn)水管DN400來自配水井5.75.7 二沉池二沉池采用兩座中心進(jìn)水，周邊出水的幅流式沉淀池，1設(shè)計參數(shù) 設(shè)計進(jìn)水量：每座沉淀池流量 Q=937.5m3/h 表面負(fù)荷：qb圍為 1.01.5 m3/ m2.h ，取 q=1.0 m3/ m2.h 固體負(fù)荷

20、：qs =140 kg/ m2.d 水力停留時間（沉淀時間）：T=3 h 堰負(fù)荷：取值圍為 1.52.9L/s.m，取 2.0 L/(s.m)2.設(shè)計計算：22 / 61二沉池計算草圖(1)單池沉淀部分水面面積 A，根據(jù)生物處理段的特性，選取二沉池表面負(fù)荷 q=1.0m3/m2.h，沉淀時間為 T=3h。A=937.5m2qQ937.51.0(2) 池體直徑 D=34.56m，取 D=35mF4(3)沉淀部分的有效水深 h2=q T=3m(4) 污泥區(qū)的容積(為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用 Tw=2h)V=1588.24m3r2 (1)X24XXT RQ（）2 2+ .6937.

21、5 36003600 10000 （1 0 ） (5) 污泥區(qū)的高度 h4 污泥斗高度。設(shè)池底的徑向坡度為 i=0.05，污泥斗底部直徑 D2=2.0m，泥斗上部直徑 D1=4.0m，污泥斗傾角 60，泥斗區(qū)高度=1.73m4h12(/ 2/ 2) tanDD0(4/22/2)tan60泥斗的容積 V1=12.69m32241122()()()3242hDD DD 錐體區(qū)高度=（）i=0.775m4h 221DD(17.52) 0.05錐體體積 V2=209.25m3)2()4()2(321214DDDDh 豎直部分的高度=1.46m4h FVVV211588.24209.25 12.6993

22、7.523 / 61泥區(qū)的總高度 h4=+=1.73+0.775+1.46=3.965m4h4h 4h (6) 沉淀池的總高度 H。設(shè)沉淀池的超高 h1=0.3m，緩沖層的高度 h3=0.5H=h1+h2+h3+h4=0.3+3+0.5+3.965 =7.765m(7) 確定出水堰的尺寸構(gòu)造、校核堰上水力負(fù)荷：二沉池采用雙側(cè)環(huán)形集水槽，槽寬度取 b=0.6m堰上水頭。出水堰長度 L=209.8m1h)2()22(21sDsbDLL堰上水力負(fù)荷 q=1.24L/sm1.7 L/sm(符合要求)LQ出水堰的形式和尺寸。采用 90 度三角堰出水，每米堰板設(shè) 5 個堰口，每個堰口出流量 q=0.248

23、(L/s)=0.0002485q1.2453(/ )ms三角個數(shù)：n=1050.07，取 n=1051 個QQ0.260.000248假設(shè)堰上水頭=0.0210.200 時，每個三角堰出流量由公式：1hq=1.40 式中 q 為過堰流量，。52h3(/ )ms=0.032（m）算出堰上水頭在 0.0210.200 之間。1h25()1.4q250.000248()1.4符合要求。集水槽臨界水深=0.32（m）kh232QgB232(1.3 0.26)9.8 0.60集水槽啟端水深=1.73=1.73 0.32=0.55（m）0hkh設(shè)出水槽自由跌落高度=0.2m2h則集水槽總深度 h=+=0.

24、032+0.2+0.55=0.782(m)1h2h0h設(shè)計取環(huán)形槽水深為 0.80m。5.85.8 混凝反應(yīng)池混凝反應(yīng)池 常規(guī)的好氧生物處理工藝主要功能是出去廢水中的有機(jī)碳化物，廢水中的含24 / 61磷化合物除少部分用于微生物自身生長繁殖的需要外，在常規(guī)的生物處理工藝部分難以去除而以磷酸鹽的形式隨二級處理出水排入受納水體。廢水的二級生物出水中的磷含量常常超過 0.51.0mg/l，故在二級處理后加一混凝反應(yīng)池，采用投加石灰的化學(xué)除磷法去除污水中的剩余磷，出水磷能達(dá)標(biāo)排放。 本設(shè)計采用機(jī)械混凝反應(yīng)池，機(jī)械混凝池是利用電機(jī)經(jīng)減速裝置帶動攪拌器對水流進(jìn)行攪拌，使水中的顆粒相互碰撞，完成混凝。機(jī)械混

25、凝采用旋轉(zhuǎn)的方式，攪拌器采用槳板式，攪拌軸為垂直式。機(jī)械攪拌混凝池采用多格串聯(lián)，適應(yīng) G 值的變化，提高混凝效果。機(jī)械混凝池的混凝效果好，可以根據(jù)水質(zhì)水量的變化隨時改變槳板的轉(zhuǎn)速，水頭損失。缺點(diǎn)是增加機(jī)械維修工作。機(jī)械混凝池適用于各種水質(zhì)、水量與變化較大的原水，與平流式沉淀池合建。 1，設(shè)計要點(diǎn)(1)混凝池不少于兩組。每組混凝池一般放 36 擋攪拌機(jī)，各攪拌機(jī)之間用隔墻分開，隔墻上、下交錯開孔。(2)混凝時間為 1520min。(3)機(jī)械混凝池的深度一般為 34m。(4)葉輪槳板中心處的線速度一般由第一擋 0.40.5m/s 逐漸減少，最后一擋為 0.10.2m/s，各擋攪拌速度梯度值 G 一

26、般取 2030s-1。(5)每一攪拌軸上的槳板總面積為混凝池水流斷面的 10%20%，每塊槳板的長度不大于葉輪直徑的 75%，寬度一般為 100300mm。(6)垂直攪拌軸設(shè)于混凝池的中間，上槳板頂端設(shè)在水面下 0.3m 處，下槳,板底端設(shè)于池底 0.30.5m 處，槳板外緣距離池壁小于 0.25m，為避免產(chǎn)生短路，設(shè)置固定擋板。(7)水平攪拌軸設(shè)于池身一半處，攪拌機(jī)上的槳板直徑小于池水深 0.3m，槳扳的末端距池壁不大于 0.2m。 2，設(shè)計計算：(1)每個池的容積： V=QT/60n，取混凝時間為 15min，容積為： V=187515/（602）=234.375m3 取兩格，每格尺寸為

27、5.0m5.0m。25 / 61(2)水深 H=V/F=234.375/（255）=4.7m 取超高為 0.3m，則混凝池總高度為 5.0m(3)攪拌設(shè)備 混凝池種每一格設(shè)置一臺攪拌設(shè)備，分格墻上過水孔道上下交錯布置，葉輪直徑取池寬的 80%,采用 4.0m。 葉輪槳板中心點(diǎn)線速度采用 v1=0.5m/s,v2=0.35m/s。 槳板長度取 l=1.4m,槳板寬度取 b=0.12m。 每根軸上板數(shù) 16 塊，外各 8 塊。旋轉(zhuǎn)槳板面積與混凝池過水?dāng)嗝嬷龋?60.121.4/(54.7)=11.44 % 池子周圍設(shè) 8 塊固定擋板，固定擋板寬為 0.2m，高為 1.2m。8 塊擋板的面積與混凝

28、池過水?dāng)嗝嬷葹椋?0.21.2/（54.7）=8.17% 槳板總面積占過水?dāng)嗝嬷葹?11.44 %+8.17%=19.61%4(符合要求) 長深比=L/h2=36/4=98(符合要求) 表面負(fù)荷 q=Qmax/A=1875/（3626）=2.0（m3/(m2h) (符合要求) (6)污泥部分的容積 V 污泥區(qū)的容積按不小于 2h 的貯泥量計算則：V=4（1+R）QX/（X+Xr）24 式中 Q日均污水流量，m3/d X混合污泥濃度，mg/l Xr回流污泥濃度，mg/l R回流比，%V=4（1+50%）80583500/（3500+10000）24） =373（m3） 每格沉淀池所需污泥部分

29、的容積 V=373/2=186.5（m3）(7)污泥斗的容積 采用污泥斗的尺寸如圖所示，每格沉淀池設(shè)一個泥斗，則每斗容積 V0 V0=1/3h4(f1+f2+ )21ff 27 / 61 式中 f1污泥斗上口面積，m3 f2污泥斗下口面積，m3 h4污泥斗高度，m污泥斗為方斗，=50。，則 h4=（6.5-0.5）/2tan50。=3.21mf1=6.56.5=42.25m2 f1=0.50.5=0.25m2 V0=1/3h4(f1+f2+)12ff =52.2 m3(8)污泥斗以上梯形部分的容積 V2 V2=（L+l）/（2h4b） 式中 L梯形上部的長度，即沉淀池長，m l梯形下部的長度，

30、 m h4梯形部分的高度，m 由上可知：L=36m，l=6.5m h4=(36-6.5-0.5)0.01=0.29m V2=(36+6.5)/20.296.5=40.06m3(9)污泥區(qū)的總高度 h4 h4= h4+ h4+ h4污泥層厚度 h4=（V-V1-V2）/A 式中 A為單池面積，即 A= A/2=365/2 h4=（V-V1-V2）/A=0.65m 所以 h4= h4+ h4+ h4=3.21+0.29+0.65=4.15（m）(10)沉淀池總高度 H 設(shè)緩沖層高度 h3=0.3m，超高 h1=0.3mH= h1+h2+h3+h4=0.3+4+0.3+4.15=8.75m2，進(jìn)水花

31、墻采用磚砌進(jìn)水花墻，孔眼形式為半磚孔洞，尺寸為 0.125m0.063m 單孔面積 A1=0.1250.063=0.00788（m2） 孔眼流速一般為 0.20.3m/s，取 v1=0.2m/s，孔眼總面積 A0=Q0/v1=583/(236000.2)=0.405m3/s28 / 61孔眼數(shù) n0= A0/ A1=0.405/0.00788=51.4 取 n0=52 個，則孔眼實際流速v=Q0/（ n0 A1）=0.081/（520.00788） =0.198 m/s 3,出水堰(1)堰長 L 設(shè)計出水堰負(fù)荷 q=1.6L/(sm) 則 L=Q0/ q=0.0841000/1.6 =50.6

32、（m）(2)出水堰的形式和尺寸采用 90。三角堰出水，每米堰板設(shè) 5 個堰口，詳細(xì)尺寸見圖 q= q/5=1.6/5=0.32（L/s）=0.00032(m3/s)(3)堰上水頭 h1，每個三角堰出水流量 q=1.4h15/2h1=2=0.035（m）5)4 . 1/(q(4)集水槽寬度 BB=0.9Q0.4，為了保證安全，集水槽設(shè)計流量 Q=（1.2-1.5）Q0 B=0.9Q0.4=0.9（1.30.081）0.4=0.35（m） (5)槽深度 集水槽臨界水深 hk=0.28(m)322Q /g B 集水槽起端水深 h0=1.73hk=1.730.28=0.48(m) 設(shè)出水槽自由跌落高度

33、 h2=0.1m 則集水槽總深度 h=h1+h2+h0=0.035+0.1+0.48 =0.615(m)5.105.10 濾濾池池1設(shè)計參數(shù) 設(shè)計流量：Q，=45000m3/d，計算水量：Q=1.0545000=47250 m3/d沖洗時間：t0 =6min=0.1h沖洗周期：T12h濾速：v=5m/h 沖洗強(qiáng)度：q=14L/(sm2)2設(shè)計計算（1）濾池工作時間 T， 濾池 24 小時運(yùn)轉(zhuǎn)，其有效工作時間為29 / 61 T，= T-t0=24-0.124/12=23.8h 式中未考慮排放初濾水。（2）濾池總面積 F F=Q/(v T，)=47250/(523.8)=397.06m2 濾池個

34、數(shù)采用 N=6，用雙行排列，則每個濾池面積為:f=F/N=397.06/6=66.18 m2（3）單池平面尺寸 濾池長寬比采用 L/B=1.5,則濾池平面尺寸為： L=1.4B=9.63m,B=6.88m（4）校核強(qiáng)制濾速 v,=Nv/(N-1)=65/(6-1)=6m/h（5）濾池高度 H 采用承托層厚度 H1=0.45m,濾料層厚度 H2=0.70m,沙面上水深H3=1.70m,濾池超高 H4=0.30m,則濾池總高度為： H=H1+H2+H3+H4=3.15m。5.115.11 接觸消毒池接觸消毒池 采用矩形隔板式接觸反應(yīng)池 1設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：Q=45000m3/d（設(shè)一座）水力停留時

35、間：T=0.5h=30min設(shè)計投氯量為：4.0mg/L平均水深：h=2.0m 隔板間隔：b=3.5m 2設(shè)計計算（1）接觸池容積：V=QT= m34500030=937.524 60表面積m2 937.5468.752VAh 采用 5 個隔室，單隔寬 b=3.5m，則池總寬 B=3.5 5=17.5 接觸池長度 L= 取 27m468.7526.7917.5AmB 長寬比符合池形要求26.797.653.5Lb30 / 61池深取 20.32.3m (0.3m 為超高)經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求27000175003500進(jìn)水出水加氯池草圖 設(shè)計最大加氯量為 max=4.0mg/L,每日

36、投氯量為 maxQ=4 45000 10-3=180kg/d=7.5kg/h5.125.12 污泥泵房污泥泵房二沉池剩余污泥 m=2876.2 kg/d，含水率 99.4%(污泥濃度 6kg/m3)，濃縮后使污泥固體濃度為 30kg/m3（即污泥含水率 P=97%）一、回流污泥泵房1.設(shè)計說明二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管與排泥管排入池外套筒閥井中，然后由管道輸送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。設(shè)計回流污泥量為 QR=RQ,污泥回流比 R=50100。按最大考慮，即 QR=100%Q=231.5L/s20000m3/d2.回流污泥泵設(shè)計

37、選型（1）揚(yáng)程：二沉池水面相對地面標(biāo)高為 0.6m,套筒閥井泥面相對標(biāo)高為 0.2m，回流污泥泵房泥面相對標(biāo)高為0.2-0.2-0.4m，氧化溝水面相對標(biāo)高為 1.5m，則污泥回流泵所需提升高度為：1.5-（-0.4）1.9m31 / 61（2）流量：兩座氧化溝設(shè)一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量為 20000m3/d833m3/h（3）選泵：選用 LXB-900 螺旋泵 3 臺（2 用 1 備） ，單臺提升能力為 480m3/h，提升高度為 2.0m2.5m,電動機(jī)轉(zhuǎn)速 n=48r/min,功率 N=55kW（4）回流污泥泵房占地面積為 9m5.5m二、剩余污泥泵房1.設(shè)計說明二沉池產(chǎn)生的剩余

38、活性污泥由剩余污泥泵（地下式）將其提升至污泥濃縮池中。處理廠設(shè)一座剩余污泥泵房（兩座二沉池共用）污水處理系統(tǒng)每日排出污泥干重為 21334.4kg/d,即為按含水率為 99計的污泥流量 2Qw2133.44m3/d266.88m3/d11.12m3/h2.設(shè)計選型（1）污泥泵揚(yáng)程:輻流式濃縮池最高泥位（相對地面為）-0.4m，剩余污泥泵房最低泥位為 -（5.34-0.3-0.6）-4.53m,則污泥泵靜揚(yáng)程為 H0=4.53-0.44.13m，污泥輸送管道壓力損失為 4.0m，自由水頭為 1.0m，則污泥泵所需揚(yáng)程為 H=H0+4+1=9.13m。（2）污泥泵選型:選兩臺，2 用 1 備，單泵

39、流量 Q2Qw/25.56m3/h。選用 1PN 污泥泵 Q 7.216m3/h, H 14-12m, N 3kW（3）剩余污泥泵房:占地面積 LB=4m3m5.135.13 污泥濃縮池污泥濃縮池采用兩座幅流式圓形重力連續(xù)式污泥濃縮池，用帶柵條的刮泥機(jī)刮泥，采用靜壓排泥，剩余污泥泵房污泥送至濃縮池。1.設(shè)計參數(shù)進(jìn)泥濃度：10g/L 污泥含水率 P199.4，32 / 61 每座污泥總流量:Q262.8m3/d=10.95m3/h 設(shè)計濃縮后含水率 P2=97.0污泥固體負(fù)荷：qs=45kgSS/(m2.d) 污泥濃縮時間：T=15h 貯泥時間：t=4h 2.設(shè)計計算 (1) 濃縮池面積 A:濃

40、縮污泥為剩余活性污泥取兩座，每座的面積 A=58.4m2WsQq2627.9445 (2)濃縮池直徑 D，設(shè)計采用 n=2 個圓形輻流池每座的直徑 D=8.63m，取4AD=9.0m(3) 濃縮池深度 H，濃縮池工作部分的有效水深 h2=QT/24A=2.58m。濃縮池的超高 h1取 0.5m，緩沖層的高度 h3取 0.3m，濃縮池設(shè)機(jī)械刮泥，池底坡度 i=0.05,污泥斗下底直徑 D1=1.0m，上底直徑 D2=2.0m池底坡度造成的深度 h4=0.2miDD)2/2/(1污泥斗高度 h5=0.714m021(/ 2/ 2) tan55DD濃縮池總高度 H= h1+h2+h3+h4+h5=0

41、.5+2.58+0.3+0.2+0.714=4.294m濃縮后污泥的體積 V濃縮=52.56m3/d211)1 (PPV262.8 (1 99.4%)(1 97%)33 / 61每日排出上清液 V上清液 1=V-V濃縮=210.24m3/d5.145.14 貯泥池貯泥池 1.設(shè)計參數(shù)設(shè)一座貯泥池 總泥量 V=2 52.56=105.12 m3/d貯泥周期 T 為 1d 2.設(shè)計計算(1)貯泥池的容積 V=TV= 105.12m3(2)貯泥池直徑 取貯泥池尺深 h=3.5m面積 S=30.03m2，直徑 D=6.19m，取 D=6.2m。hVS4為防止污泥在池沉降，采用均勻攪拌機(jī)。5.155.1

42、5 脫水機(jī)房脫水機(jī)房過濾流量 Q=1313.97 4=5255.88 kg/d=219.0 kg/h，污泥含水率 97%型號為 DY-1000 型帶式壓濾機(jī)性能尺寸如下表：型號濾帶有效寬度(mm)濾帶運(yùn)行速度(m/min)進(jìn)料污泥含水率(%)產(chǎn)泥量 (kg/h m)電動機(jī)功率(kw)重量(kg)外形尺寸（mm）濾餅含水率(%)DY-100010000.44.09598505002.240004520189017507080選用的機(jī)器設(shè)計污泥脫水負(fù)荷即產(chǎn)泥量為的 110kg/h m選用壓濾機(jī)的數(shù)量為：n=219.0/110=1.991，選用 3 臺，2 用 1 備，每日 2 班工作，24 小時連

43、續(xù)工作。每日加藥量的計算，按照污泥量的 0.3%計算，故每日的加藥量為219.0240.3%=15.77kg，配制成溶液為 1%的溶液，體積為 15.770.01=1577 L/d,脫水機(jī)房每日三班工作，每班配藥 1 次，則每次的配藥的體積為34 / 611.5830.53m3,考慮一定的安全系數(shù)和攪拌時的安全超高，故設(shè)計選用 2 個容積為 0.4m3的藥箱。配置 2 臺 K 型反應(yīng)攪拌機(jī)，槳葉的直徑為 d=1000mm，功率0.75kw，槳板外緣線速度 45m/s。聚丙烯酰胺投加濃度為 0.1%，選用 3 套在線稀釋裝備，包括 3 臺水射器和 3臺流量計量儀，以與配套的調(diào)節(jié)控制閥件。聚丙烯酰

44、胺藥劑的投加采用單螺桿泵3 臺，2 用 1 備。反沖洗泵根據(jù)滾壓帶式壓濾機(jī)帶寬和運(yùn)行速度，每臺脫水機(jī)反沖洗的耗水量為 5.511.0m/h，壓力為 0.40.6MPa。選用 3 臺離心清水泵 2 用 1 備，型號為：IS65-50-160。脫水后泥餅的含水率在 70%左右，則外運(yùn)的泥餅的體積為 52.56m3/d排出的上清液 V上清液 2=473.04m3/d35 / 616 6 污水處理廠總體布置與高程計算污水處理廠總體布置與高程計算6.16.1 污水處理廠的平面布置污水處理廠的平面布置1、處理單元構(gòu)筑物的平面布置處理構(gòu)筑物事務(wù)水處理廠的主體建筑物，在作平面布置時，應(yīng)根據(jù)各構(gòu)筑物的功能要求和

45、水力要求，結(jié)合地形和地質(zhì)條件，確定它們在廠區(qū)平面的位置，對此，應(yīng)考慮：（1）貫通、連接各處理構(gòu)筑物之間的管、渠便捷、直通，避免迂回曲折；（2）土方量做到基本平衡，并避開劣質(zhì)土壤地段；（3）在處理構(gòu)筑物之間，應(yīng)保持一定的間距，以保證敷設(shè)連接管、渠的要求，一般的間距可取值 510m，某些有特殊要求的構(gòu)筑物，如污泥消化池、消化氣貯罐等，其間距應(yīng)按有關(guān)規(guī)定確定；（4）各處理構(gòu)筑物在平面布置上，應(yīng)考慮適當(dāng)緊湊。（5）考慮到安全問題，廠的高壓線盡量減少其長度，所以變配電間設(shè)置在廠區(qū)邊緣與泵房相近。（6）較深的構(gòu)筑物由于地下部分較深，其周圍附近不宜設(shè)其他構(gòu)筑物，距離最好 10 米以上。（7）出水地方靠近廠區(qū)

46、南邊河體，能夠使出水較近的排放。2、管、渠的平面布置（1）在各處理構(gòu)筑物之間，設(shè)有貫通、連接的管、渠。此外，還應(yīng)設(shè)有能夠使處理構(gòu)筑物獨(dú)立運(yùn)行的管、渠，當(dāng)某一處理構(gòu)筑物因故障停止工作時，其后接處理構(gòu)筑物，仍能夠保持正常的運(yùn)行。（2）應(yīng)設(shè)超越全部處理構(gòu)筑物，直接排放水體的超越管。（3）在廠區(qū)設(shè)有的各種管線有的敷設(shè)在地下，但大部都在地上，對它們的安排，既要便于施工和維護(hù)管理，但也要緊湊，少占用地，也可以考慮采用架空的方式敷設(shè)。（4）在污水處理廠區(qū)，應(yīng)有完善的排雨水管道系統(tǒng)，必要時應(yīng)考慮設(shè)防洪溝渠。3、輔助建筑物污水處理廠的輔助建筑物有：泵房、辦公室綜合樓、控制室、維修間、倉36 / 61庫、車庫等。

47、其建筑面積大小應(yīng)按具體情況與條件而定。有可能時，可設(shè)立試驗車間，以不斷研究與改進(jìn)污水處理技術(shù)。輔助構(gòu)筑物的位置應(yīng)根據(jù)方便、安全等原則確定。在污水處理廠應(yīng)合理的修筑道路，方便運(yùn)輸，廣為植樹綠化美化廠區(qū)，改善衛(wèi)生條件，改變?nèi)藗儗ξ鬯幚韽S“不衛(wèi)生”的傳統(tǒng)看法。按規(guī)定，污水處理廠廠區(qū)的綠化面積不得少于 30%。4、本設(shè)計污水處理廠的平面布置根據(jù)污水處理廠平面布置的原則，本設(shè)計污水處理廠的平面布置采用分區(qū)的方法，共分四區(qū)：廠前區(qū)、水區(qū)、提標(biāo)改造區(qū)、泥區(qū)。6.26.2 高程計算高程計算計算污水廠出水處設(shè)計水面標(biāo)高，根據(jù)式設(shè)計資料，該新區(qū)的小河自東向西流向，小河最大洪水位為+0.90m,平均水位為+0.5

48、0m，枯水位為-0.10m 。而污水廠廠址處的地坪標(biāo)高為 3.40m，大于該小河最高水位 0.50m。污水經(jīng)接觸池后自流排出，由于不設(shè)污水廠終點(diǎn)泵站，從而布置高程時，確保接觸池的水面標(biāo)高大于 0.90m,同時考慮挖土埋深。整個污水處理部分的高程主要圍繞三部分損失來進(jìn)行：沿程阻力損失、局部水頭損失與構(gòu)筑物自身損失，其中局部水頭損失主要是管道彎頭、三通、閥門等具有阻力帶來水頭損失。由此可以算出每一段管路上的損失，并且依次推算前一個構(gòu)筑物的水面標(biāo)高，從而定出每一個構(gòu)筑物相對于地面的位置。選最長的流程計算，高程計算結(jié)果見下表：污水廠高程計算表名 稱設(shè) 計流 量（L/s）管 徑（mm）I（）V(m/s)

49、管 長（m）IL（m）gv22（m）h（m）出廠管52110000.800.73200.0160.050.0010.017接觸消毒室0.3接觸消毒室至濾池52110000.80.73340.0270.050.0010.028濾池2.5濾池至平流式沉淀池130.2510000.650.85430.0283.270.1210.149平流式沉淀池0.237 / 61混凝反應(yīng)池0.2混凝反應(yīng)池至二沉池 260.5 1000 0.45 0.90 990.0452.77 0.114 0.159二沉池0.5二沉池至配水井 252110000.80.73180.0141.340.0360.050配水井 20.

50、25配水井 2 至氧化溝130.2510000.650.851550.1016.170.2280.329氧化溝0.3氧化溝至配水井 152110000.80.73110.0081.870.0510.059配水井 10.25配水井 1 至厭氧池130.2510000.650.851280.0834.550.1680.251厭氧池0.1厭氧池至沉砂池52110000.80.73400.0323.860.1050.137沉砂池0.15細(xì)格柵0.15提升泵房2.0中格柵0.17.928各污水處理構(gòu)筑物的設(shè)計水面標(biāo)高與池底標(biāo)高構(gòu)筑物名稱水面標(biāo)高(m)池底標(biāo)高(m)構(gòu)筑物名稱水面標(biāo)高(m)池底標(biāo)高(m)進(jìn)

51、水管-3.39-3.77二沉池+4.953-2.812細(xì)格柵+6.979+6.229混凝反應(yīng)池+4.294-0.406旋流沉砂池+6.829+6.229平流式沉淀池+4.094+0.094厭氧池+6.542+2.542濾池+3.745+0.595氧化溝+5.882+2.382接觸池+1.217-0.78338 / 617 7 工程概預(yù)算和經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)工程概預(yù)算和經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)7.17.1 土建費(fèi)用土建費(fèi)用土建費(fèi)用造價列表土建費(fèi)用造價列表序號構(gòu)筑物名稱尺寸單池有效容積（m3）單位造價(元/m3)數(shù)量投資(萬元)備注1粗格柵2.641.013.5m9.334502 座0.84鋼混2潛污泵房666.5

52、m 2344501 座10.53鋼混3細(xì)格柵間2.250.8061.65m2.994502 座2.69鋼混4旋流沉砂池D=2.43，H=3.5m16.225002 座1.62鋼混5厭氧池199.54.0m7224504 座129.96鋼混6氧化溝67283.5m65664504 座1181.88鋼混7二次沉淀池D=35.0m,H=7.765m7467.025002 座746.70鋼混8混凝反應(yīng)池5.55.54.7m142.185004 座28.44鋼混9平流沉淀池366.54.0m9365004 座187.2鋼混10快濾池9.636.883.15m208.705006 座62.61鋼混11接觸

53、消毒池27.017.52.0m9454001 座37.8鋼混12污泥濃縮池D=9.0m,H=4.3m273.424502 座24.61鋼混13貯泥池D=6.2m,H=4.0m120.704501 座5.43鋼混14脫水機(jī)房24.012.04.0m11523001 間34.56磚混15污泥泵房6.06.05.5m1984501 間6.48鋼混16加氯間8.06.06.0m2525001 間12.6磚混17機(jī)修室18.012.04.0m8643001 間25.92磚混18控制室20.015.08.0m24004001 間96.0磚混19辦公室15.014.08.0m16804001 間67.2磚混

54、20車庫15.05.02.5m187.52001 座3.75磚混土建費(fèi)小計2666.82 萬元7.27.2 設(shè)備費(fèi)用設(shè)備費(fèi)用39 / 61設(shè)備費(fèi)用總計 780.66 萬元。7.37.3 工程總費(fèi)用概算工程總費(fèi)用概算直接費(fèi)用：土建費(fèi)用=2666.82 萬元 設(shè)備材料費(fèi)用=780.66 萬元直接費(fèi)用=3447.48 萬元間接費(fèi)用：運(yùn)輸和安裝費(fèi)用（直接費(fèi)用） 5%=172.37 萬元 方案設(shè)計費(fèi)用（直接費(fèi)用） 3%=103.42 萬元 調(diào)試費(fèi)用（直接費(fèi)用） 3%=103.42 萬元 驗收費(fèi)用（直接費(fèi)用） 2%=68.95 萬元其他建設(shè)費(fèi)用：（直接費(fèi)用） 15%=517.12 萬元總投資：4412.7

55、6 萬元7.47.4 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)7.4.17.4.1 各項污染物去除率各項污染物去除率構(gòu)筑物濃度變化CODBODSSTNTP進(jìn)水濃度450 290 250454.0去除率0%0%0%0%0%格柵 出水濃度450 290 250454.0去除率0%0%10% 0%0%旋流沉砂池出水濃度450 290 225454.0厭氧池到二沉池去除率86.0% 94.8% 86.4% 72% 55%40 / 61出水濃度6315.0830.612.61.8去除率25% 35% 69% 14.8% 73.3%出水濃度47.259.8029.48610.730.48混凝沉淀與快濾池達(dá)標(biāo)要求50（達(dá)標(biāo)

56、）10 (達(dá)標(biāo)）10 (達(dá)標(biāo)）15 (達(dá)標(biāo)）0.5 (達(dá)標(biāo)）7.4.27.4.2 運(yùn)行費(fèi)用運(yùn)行費(fèi)用項目費(fèi)用（元/m3天）備注電費(fèi)0.85按 0.80 元/KWH 計藥劑費(fèi)0.20包括加氯以與污泥脫水加藥人工費(fèi)0.08按照平均每天 60 元/人計算維護(hù)費(fèi)0.034年維護(hù)費(fèi)用按照直接費(fèi)用的 1%計算設(shè)備折舊0.05按照使用 15 年期限折舊處理成本1.21441 / 61結(jié)論與體會結(jié)論與體會畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)學(xué)習(xí)的最后一次考核，是對四年所學(xué)知識的一次綜合，是我們走向社會前的一次實踐。通過這次畢業(yè)設(shè)計，我不僅進(jìn)一步掌握住了所學(xué)的專業(yè)知識，而更能從設(shè)計中認(rèn)識到實際工程與書本知識的聯(lián)系與不同，對我以后更好的

57、工作和學(xué)習(xí)有很大的幫助。這次畢業(yè)設(shè)計，我的任務(wù)是設(shè)計處理城市生活污水的完整工藝。通過查找資料，結(jié)合書本知識，采取一套可行的處理方案：氧化溝廢水處理工藝，它是傳統(tǒng)工藝的改進(jìn)版，在工藝中加上厭氧池和混凝沉淀池，從而保證了最終廢水總磷、總氮的達(dá)標(biāo)排放。設(shè)計計算中，參考了一些國外的資料，但由于工程經(jīng)驗的不足，專業(yè)知識的限制，對于主要的設(shè)計參數(shù)，基本上依據(jù)設(shè)計手冊為主，對于一些各文獻(xiàn)都不一致的設(shè)計參數(shù)，依照丹等老師的工程經(jīng)驗加以取值與計算，從檢索資料與設(shè)計計算過程中，我充分認(rèn)識到環(huán)保知識在國的發(fā)展與限制,與環(huán)保事業(yè)重要性。同時也認(rèn)識到一個工程的設(shè)計是一個反復(fù)的過程，必須適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。設(shè)計過程中，得到了導(dǎo)師

58、丹的精心指導(dǎo)與多位同學(xué)的幫助。在此，對他們表示衷心感。42 / 61參參 考考 文文 獻(xiàn)獻(xiàn)1 高廷耀，顧國維，水污染控制工程（第二版） ，高等教育，2005 2 水環(huán)境技術(shù)與設(shè)備研究中心，市環(huán)境保護(hù)科學(xué)研究院，國家城市環(huán)境污染控制工程技術(shù)研究中心，三廢處理工程技術(shù)手冊廢水卷，化學(xué)工業(yè)，19993 洪軍，污水處理構(gòu)筑物設(shè)計與計算，工業(yè)大學(xué)，20024 洪軍，杜茂安，水處理工程設(shè)計計算， ，20065 聶梅生，水工業(yè)工程設(shè)計手冊廢水處理與利用， ，19996 乃昌，水泵與水泵站（第四版） ， ，19987 耀良，王寶貞，廢水生物處理新技術(shù)-理論與應(yīng)用（第二版） ，中國環(huán)境科學(xué)，20068 嚴(yán)煦世，

59、遂慶，給水排水管網(wǎng)系統(tǒng)（第二版） ，20089 曾科，陸少鳴，卜秋平， 污水處理廠設(shè)計與運(yùn)行.化學(xué)工業(yè)10 室外排水設(shè)計規(guī)GB50014-200611 中國市政工程西南設(shè)計研究院主編， 給水排水設(shè)計手冊 第二版 ，12 高軍發(fā)，王社平，污水處理廠工藝設(shè)計手冊，化學(xué)工業(yè)，2003.813 嚴(yán)煦世主編.給水排水工程快速設(shè)計手冊 ，43 / 61附錄附錄 A A 譯文譯文研究報告高氨氮滲濾液的生物處理：在初始啟動過程中外部碳的影響摘要摘要：這個研究項目調(diào)查了兩個 predenitrication 系統(tǒng)在市政填埋場滲濾液處理甲烷的總的氮去除能力。在啟動階段，也就是本文的重點(diǎn)，對滲濾液氨氮濃度人為的從大

60、約 200mg n/l（基礎(chǔ)值）至 1200mg n /l（目標(biāo)值）來模擬高強(qiáng)度廢物。最初預(yù)期達(dá)到氨氮濃度在兩個系統(tǒng)中氨的濃度目標(biāo)，并最終硝化失敗。第二次嘗試是成功的，唯一的的差異是在過程中外部碳源（甲醇）被添加到支持缺氧反硝化的速度。通過兩個系統(tǒng)的初步數(shù)據(jù)得出，在啟動階段，指出在外部碳源加入到缺氧反應(yīng)中能顯著的影響反應(yīng)啟動和運(yùn)行時的系統(tǒng)性能。首先，在氨加載條件下，同時增加碳時，能夠有高的反硝化率，相比碳含量不增加的情況下，在氨的反應(yīng)中（即 30%對比 10%）時，缺氧導(dǎo)致更多的異樣通話作用，從而產(chǎn)生氮氧化合物。通過第二次試驗，得出缺氧的氨的同化作用高，足以補(bǔ)充硝化氨氮的去除和避免在系統(tǒng)中氨積