midas連續(xù)梁計算書

1、公路（市政道路）橋梁連續(xù)梁（連續(xù)剛構）計算書模板上部結構縱向計算（MIDAS程序）計算者: 復核者: 設計負責人:說明根據集團公司程序文件中工程計算控制程序的耍求，為滿足公司工程技 術人員匸作需要，方便計算過程中整理和編制計算書，編制了公路(市政)I程連 續(xù)梁(連續(xù)剛構)計算書模板。本計算書模板是依據2004年10刀頒布的公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵 設計規(guī)范(JTG D62-2004)以卜簡稱公橋規(guī)編寫的。適用于公路橋梁上部結 構計算。文中以沿江高速淡水河特大橋主橋(82+2xl40+82)ni連續(xù)剛構為例進行計算, 相關參數僅為參考。望讀者在使用本計算書模板的同時，一定耍認真閱讀公橋規(guī)

2、(JTGD62-2004) 中的相關內容及要求。由于編者水平有限，對公橋規(guī)(JTG D62-2004)理解還不夠深透，有不少認 識有待深化，難免有缺失和錯漏之處，懇請讀者批評指正。編 者2010年12月1概述1）項目概況2）工點概況3）計算部位和計算內容2. 計算依據、標準和規(guī)范2. 1 主耍技術標準2.2 計算依據、標準和規(guī)范2. 3計算理論和計算方法2.4計算軟件名稱及版本3. 計算模型及參數3.1計算參數選収3.2荷載収値及荷載組合3.3計算模型3.4施工階段4計算結果4. 1持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算1）正截面受斥區(qū)高度計算結果（需滿足規(guī)范5. 2. 1條5. 2. 2條）2）荷載組

3、合下強度驗算結果 正截面抗彎承載力驗算（盂滿足規(guī)范5.2.25. 2. 5條） 斜截面抗剪承載力驗算（需滿足規(guī)范5. 2.65. 2. 12條） 截面抗扭承載力驗算（需滿足規(guī)范5. 5.15. 5. 5條）4. 2持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算1）荷載組合下抗裂驗算（需滿足規(guī)范6. 3條、6. 4條） lE截面抗裂驗算一 一正截面混凝土拉應力驗算： 斜截而抗裂驗算一一斜截而混凝土主拉應力驗算。2）撓度驗算（需滿足規(guī)范6. 5條）4. 3持久狀況和短暫狀況構件應力計算 持久狀況應力驗算：（需滿足規(guī)范7. 1. 57. 1. 6條）0短暫狀況應力驗算。（需滿足規(guī)范7.2.77. 2. 8條） 支承反

4、力計算5. 計算結論6. 局部構件計算6.1支座及錨下局部承壓計算6.2伸縮最計算7. 橫梁計算書8箱梁環(huán)框計算書9. 抗震計算書10. 防撞計算書11大跨度橋梁施工期間線形控制12大跨度橋梁敏感性分析13.靜力抗風穩(wěn)定性計算書參考文獻：1、記錄控制程序CREECPD02 （4.1版）2、工程計算控制程序CREECPD14 （1.1版）1概述1）項目概況東莞麻涌至長安尚速公路（廣深沿江高速公路東莞段）路線跨越漳彭運河后，于 大娘渦、沙頭頂之間跨越淡水河（倒運海水道）。淡水河上游接東江北干流和中堂水 道，下游匯入獅子洋。淡水河特大橋設計起點從路線K20+060開始至K2R184終止。 前接彰彭3

5、#高架橋，跨過淡水河，后接沙頭高架橋。2）工點概況本橋為東莞麻涌至長安島速公路（廣深沿江高速公路東莞段）淡水河特大橋丄橋 （82+2x140+82）m連續(xù)剛構施工圖設計。（1）構件主耍尺寸梁部采用C60混凝土，根部梁髙8m,高跨比為1/17.5,跨中梁髙3m,高跨比為 1/46. 67,跨中根部梁高之比為1/2. 67，底板按1. 8次拋物線變化。節(jié)段劃分為（單 懸臂狀態(tài)）14/2+4x3. 0+4x3. 5+9x4. 0+2. 0/2m （合攏段）。腹板變化為 4570cm, 0 號塊處為80cm,底板變化為28100cm,頂板為27cm （廣3截面為40、31. 3cm）, 0 號塊處為5

6、0cm。橋墩采用C50混凝土，壁厚1.4m雙薄壁墩。樁基采用9根©2. 2m 樁（半幅橋）。111 I I結構模型圖（2）鋼束（鋼筋）布置情況上部結構為三向預應力體系，縱向鋼束采用鋼絞線=1860MPao布置方式見下表。豎向預應力采用=930MPa的JL25精軋螺紋粗鋼筋，布置方式為一排6根（每 腹板兩根），間距50cm?？v向鋼束布克悄況鋼朿布置位置頂板鋼束腹板鋼束屮跨底板鋼束邊跨底板鋼 束采用鋼束型號23-7 <t> 5/19-7523-7 "519-7 <|> 517-7 4>5根數（朿）18x3=5416x3=4811x3=335x3=1

7、5張拉控制應力（溝）a）1339139513391339（3）施工方案連續(xù)剛構采用對稱逐段懸臂灌注和支架現澆兩種施匸方法。先托架澆注0號塊,再刈稱逐段懸臂澆筑其它塊件。邊跨端頭塊采月支架現澆法施I：o先介攏邊跨，再介攏中跨。中跨采用掛籃介攏。邊跨采用支架施匸先現澆端頭 塊，然后澆筑2m長A攏段進行邊跨合攏。3）計算部位和計算內容本計算為淡水河特大橋主橋上部結構縱向計算，跨度為（82+2x140+82） m連續(xù) 剛構。按全預應力控制計算。內容包禽持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算、持久狀況正 常使用極限狀態(tài)計算、持久狀況和短暫狀況構件應力計算、局部構件計算、橫梁計算、 箱梁環(huán)框計算、抗震計算、防掃計算

8、、大跨度橋梁施期間線形控制、大跨度橋梁敏 感性分析、靜力抗風穩(wěn)定性計算。2.計算依據、標準和規(guī)范2.1主要技術標準1、公路等級：高速公路，雙向八車道2、橋而寬度：2X19. 85m3、荷載等級：公路-I級4、設計時速：100km/h5、設計洪水頻率：1/3006、設計通航水位：H5.- = 3. 14m7、設計基本風速:V10H=31. 3m/s8、船舶噸級DWT： 3000t江海輪9、通航標準：國家IV級航道，通航凈空為寬X（=120X 18m10、地震動峰值加速度：0. lg （對應地震基本烈度VII®）2.2計算依據、標準和規(guī)范1）公路橋涵設計通用觀范（JTG D60-2004

9、）o2）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D62-2004）。3）現行公路工程規(guī)范、標準4）方案會審記錄2.3計算理論和計算方法構件縱向計算均按空間桿系理論，采用Midas Civ訂V7.41進行計算。1）將計算對象作為平而梁劃分單元作出構件離散圖（見附圖），全橋共劃分711個節(jié)點和676個單元；2）根據連續(xù)剛構的實際施過程和施匚方案劃分施I階段；3）進行荷載組介，求得構件在施工階段和使用階段時的應力、內力和位移；4）根據規(guī)范規(guī)定的各項容許指標，驗算構件是否滿足規(guī)范規(guī)定的各項耍求。2. 4 計算軟件名稱及版本主橋整體計算、橫梁計算、箱梁壞框計算和敏感性分析、地震力計算采用MID

10、AS Civil V7.41 軟件。3. 計算模型及參數 3.1計算參數選取主耍材料及設計參數根據設計文件及規(guī)范取值，見表主耍材料及參數表-1材料項目參數備注C60 混凝土抗壓強度標準值/甘3& 5Mpa抗拉強度標準值力匕2. 85Mpa抗壓強度設計值/皿26. 5Mpa抗拉強度設計值人/1. 96Mpa彈性模最氏36000Mpa混凝土特性參數計算材料容重Q26KN/m3線膨脹系數a1. OE-5橋梁所處地區(qū)相對濕度0. 79低松弛鋼絞線 （礦 15. 2）抗拉強度標準值/1860Mpa控制張拉應力075幾、0.72幾1395、 1339Mpa彈性模.Ep1. 95E5Mpa松她率彳0

11、. 3特軋螺紋鋼筋（JL25）抗拉強度標準值/930Mpa控制張拉應力0. 85 fpk790Mpa彈性模鼠2. OESMpa松她率：0. 05鋼絞線錨貝及波 紋管鋼束管道摩阻系數0. 17鋼束管道偏差系數0. 0015單端錨幾變形及回縮值0. 006m楕軋螺紋鋼筋錨 其及波紋管鋼束管道摩阻系數0.5鋼束管道偏差系數0. 0015單端錨具變形及阿縮值0. 001m3.2荷載取值及荷載組合1）荷載取值 一期恒載為梁部混凝土容朿取26KN/m3,箱梁按實際斷而計取重量。二期恒載包括10cm厚瀝青混凝土 +網道防撞墻，調平層僅作為恒載施加，不 參與結構受力，見表-2。箱梁二期恒載表-2橋梁寬度19.

12、 85 米防撞墻二期恒載（KN/m）2x8=16瀝青混凝土橋面鋪裝二期恒載（KN/m）0. 1x18. 85x24=45. 24合計 （KN/m）61.24活載汽午荷載采用公路I級荷載，考慮多車道加載時的橫向折減系數為：按規(guī)范規(guī)定 五列乍隊為0.6,并考慮汽乍荷載偏載增人系數1.25,則汽乍荷載的橫向分布系數見 表-3 （未計入沖擊系數）?；钶d橫向分布系數表-3橋寬（米）橫向布置車隊數橫向折減系數汽車偏載系數汽車橫向分布系數19.8550.61.253. 75溫度力體系胳體升溫25°C；體系整體降溫25C； 合攏溫度15°C25°C；梯度溫度：頂板升溫為145.5

13、0° C；頂板降溫為-7-2. 750° Co 強迫位移：隔墩支朋沉降0.5cm。2）荷載組介荷載組合一荷載組合二荷載組合三荷載組介四荷載組合五 掛籃重量:采用1000kN（包括施工機具和施匸人員）。恒載+汽車活載恒載+汽乍活載+整體升溫+梯度升溫（+支朋沉降） 恒載+汽車活載+整體升溫+梯度降溫（+支座沉降） 恒載+汽車活載+整體降溫+梯度升溫（+支座沉降） 恒載+汽乍活載+整體降溫+梯度降溫（+支座沉降）（注：汽車活載含汽車豎向荷載、汽車制動力、離心力） 程序內部組合如下：LIST OF LOAD COMBINATIONSNUM AMEACTIVETYPELOADCAS

14、E(FACTOR)LOADCASE(FACTOR) +LOADCASE(FACTOR)1 gLCBl激活和加+支座沉降（0. 500） +徐變二次（1. 000） +恒荷我（L 200） + 收縮二次（1. 000）側束二次（1. 200）2gLCB2激活相加汽車制動力（1. 400)活載(1. 100) +支座沉降（ 0.500）+恒荷載（1. 200)+鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）+收縮:次（1. 000)3gLCB3激活相加整體升溫（1. 400)升溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）+恒荷如1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1.

15、000）+收縮二次（1. 000)4gLCBl激活相加密體升溫（1. 400)降溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）+恒荷載（1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)5gLCB5激活相加蔡體降溫（1. 400)升溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）恒荷載（1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)6gLCB6激活相加笹體降溫（1. 400)降溫梯度（1. 400） +支座沉降（0. 500）+也荷載（1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）

16、+收縮二次（1. 000)7gLCB7激活相加汽車制動力（1. 400)活我(1. 100) +支座沉降（0. 500）十恒荷裁（1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)8gLCB8激活相加幣體升溫（1. 120)升溫梯度（1. 120） +汽車制動力（1. 400）+活載（1. 400)支座沉降（0. 500） +恒荷載（1. 200）十鋼束二次（1. 200)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）9gLCB9激活相加整體升溫（1. 120)降溫梯度（1.120） +7（車制動力（1. 400）+活裁（1. 400)支座沉降（

17、 0.500） +恒荷載(1. 200)+鋼束二次（1. 200)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）10rLCBIO激活相加籟體降溫（1. 120）升溫梯度（1. 120） +汽車制動力（1.400）+活如1. 400)支座沉降（0. 500） +也荷枚（1. 200）鋼束二次（1. 200) *徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）11 gLCBU激活相加整體降溫（1. 120) +降溫梯度（1.120） +汽車制動力（1. 400）活載（1. 400) +支座沉降（0. 500） +恒荷載(1. 200)+鋼束二次（1. 200) +徐變二次（1. 000）

18、 +收縮二次（1. 000）12 gLCB12激活相加笹體升溫（0. 980) *升溫梯度（0. 980） +汽車制動力（1. 400）+活裁（1. 400) +支座沉降（0. 500） +恒荷菽（1. 200）鋼柬二次（1. 200) *徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）13 gLCB13激活相加整體升溫（0. 980) 降溫梯度（ 0.980） +汽車制動力（1. 100）活栽（1. 400) *支座沉降（0. 500） +恒荷載（1. 200）+鋼束二次（1. 200) +徐變二次（1. 000） +收縮次（1. 000）14 gLCB14激活相加整體降溫（0. 980

19、) +升溫梯度（0. 980） +汽車制動力（1. 400）活載（1. 400) +支座沉降（0. 500） +恒荷找（1. 200）鋼束二次（1. 200) 徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）15 gLCB15激活相加笹體降溫（0. 980) *降溫梯度（ 0.980） +汽車制動力（1. 400）+活載（1. 400) *支座沉降（0. 500） +恒荷載(1. 200)+鋼束二次（1. 200) +徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）16 gLCB16激活相加支朋沉降（0. 500) +恒荷載（1. 000） +鋼束二次（1. 000）+徐變次（1. 0

20、00) +收縮二次（1. 000）17 gLCB17激活相加汽車制動力（1. 400) *活載(1. 100) +支座沉降（0. 500）恒荷栽（1. 000) +鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)18 gLCB18激活相加整體升溫（1. 400) *升溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）+恒荷載（1. 000) +鋼束:次(1. 000) +徐變二次（1. 000）收縮二次（1. 000)19 gLCB19激活相加整體升溫（1. 400) 降溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）十恒荷我（1. 000) *鋼束二次（1.

21、000） +徐變二次（1. 000）+收縮1.次（1. 000)20+gLCB20激活帑體降溫（恒荷載（收縮二次（1. 400)1. 000)1. 000)相加升溫梯度（1. 100） +鋼束二次（1. 000） +支座沉降（0. 500） 徐變二次（1. 000）21gLCB21激活相加笹體降溫（1. 400)降溫梯度（1. 400） +支座沉降（0. 500）十恒荷裁（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)22gLCB22激活相加汽車制動力（1. 400)活載(1. 100) +支座沉降（0. 500）+恒荷裁（1. 000)鋼束二次（

22、1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)23gLCB23激活相加整體升溫（1. 120)升溫梯度（1.120） +汽車制動力（1. 400）十活如1. 400)支座沉降（0. 500） +恒荷載(1. 000)+鋼束二次（1. 000)+徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）24gLCB24激活相加整體升溫（1. 120)降溫梯度（1. 120） +汽車制動力（1. 400）+活如1. 400)支座沉降（0. 500） +恒荷載（1. 000）+鋼束二次（1. 000)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）25gLCB25激活相加整體降溫

23、（1. 120)升溫梯度（1.120） +汽車制動力（1. 400）+活栽（1. 400)支座沉降（ 0.500+恒荷裁（1. 000）+鋼束二次（1. 000)+徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）26gLCB26激活相加笹體降溫（1. 120)降溫梯度（1. 120） +汽車制動力（1.400）+活載（1. 400)支座沉降（0. 500） +恒荷裁（1. 000）鋼束二次（1. 000)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）27gLCB27激活相加整體升溫（0. 980）升溫梯度（0.980） +汽車制動力（1. 400）+活裁（1. 400）支座沉降（0.

24、 500） +恒荷我（1. 000）+鋼束二次（1. 000)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）28gLCB28激活相加整體升溫（0. 9S0）+降溫梯度（0. 980） +汽車制動力（1. 400）+活載（1. 400)支座沉降（0. 500） +怛荷裁（1. 000）十鋼束二次（1. 000)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）29gLCB29激活和加整體降溫（0. 980） +升溫梯度（0.980） + 支座沉降（ 0.500） +徐變二次（1. 000） +汽車制動力（1. 400）恒荷裁（1. 000）收縮二次（1. 000）+活裁（鋼束二次（1.

25、400) *1. 000) +30 gLCB30激活相加密體降溫（0. 980) +降溫梯度（0. 980） +汽車制動力（1. 400）活如1. 400)牛支座沉降（0. 500） +恒荷域（1. 000）十鋼束二次（1. 000) +徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）31 gLCB31激活相加支匝沉降（1. 000) 恒荷我（1. 000） +鋼束一次（0. 800）+鋼束二次（0. 800) *徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）32 gLCB32激活相加汽車制動力（0. 700) *活載(0. 700) +支座沉降（1. 000）+恒荷載（1. 000

26、) +鋼束一次（0. S00） +鋼束二次（0. 800）徐變:次（1. 000) +收縮'.次（1. 000）33 gLCB33激活相加整體升溫（1. 000) +升溫梯度（0. 800） +支座沉降（1. 000）恒荷載（1. 000) *鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0. 800）+徐變二次（1. 000) +收縮二次（1.000）34 gLCB31激活相加於體升溫（1. 000) +降溫梯度（0. S00） +支座沉降（1. 000）+也荷載（1. 000) +鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0.800）徐變二次（1. 000) +收縮二次（1. 000）35 g

27、LCB35激活相加整體降溫（1. 000) >升溫梯度（0. 800） +支座沉降（1. 000）十恒荷載（1. 000) *鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0. 800）+徐變二次（1. 000) +收縮二次（1.000）36 gLCB36激活相加幣體降溫（1. 000) +降溫梯度（0. 800） +支座沉降（1. 000）+也荷如1. 000) +鋼束一次（0. S00） +鋼束二次（0. 800）徐變二次（1. 000) +收縮二次（1. 000）37 gLCB37激活相加汽車制動力（0. 700) *活載(0. 700) +支座沉降（1. 000）恒荷載（1. 000)

28、+鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0.800）+徐變二次（1. 000) +收縮二次（1.000）38 &LCB38激活相加幣體升溫（1. 000) +升溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0. 700）活載（0. 700) +支座沉降（1. 000） +怛荷菽（1. 000）+鋼束-次（0. 800） * 收縮二次（1. 000）鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）39 gLCB39激活相加笹體升溫（1. 000） *降溫梯度（0. 800） +汽車制動力（ 0.700）+活載（0. 700） +支朋沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）鋼束一次（0.

29、 800） +鋼束二次（0. 800） +徐變：次（1. 000）十收縮二次（1. 000）40 gLCBlO激活相加整體降溫（1. 000） 升溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0. 700）+活載（0. 700） *支座沉降（1. 000） +恒荷我（1. 000）+鋼束一次（0.800） +鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）收縮二次（1. 000）41 gLCB41激活相加整體降溫（1. 000） 降溫梯度（ 0.800） +汽車制動力（0. 700）活我（0. 700） *支座沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）+鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0

30、. 800） +徐變二次（1. 000）收縮-次（1. 000）42 gLCB12激活相加整體升溫（1. 000） 升溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0. 700）活我（0. 700） *支座沉降（1. 000） +也荷牧（1. 000）+鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（ 0.800） +徐變二次（1. 000）+收縮次（1. 000）43 gLCB13激活相加整體升溫（1. 000） +降溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0. 700）活載（0. 700） +支座沉降（1. 000） +也荷儀（1. 000）十鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（

31、1. 000）+收縮二次（1. 000）44 gLCB44激活相加幣體降溫（1. 000） +升溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0.700）+活載（0. 700） *支座沉降（1. 000） +餌荷載（1. 000）鋼束一次（0. 800） 鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）+收縮-次（1. 000）45 gLCB15激活相加笹體降溫（1. 000） *降溫梯度（0. 800） +汽車制動力（ 0.700）+活拔（0. 700） +支座沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）十收縮二次

32、（1. 000）!6 gLCB46激活相加+汽車制動力（0. 400） *恒荷我（1. 000）-徐變二次（1. 000） +活載（0. 100） + 鋼束一次（0. 800） + 收縮二次（1. 000）支座沉降（1. 000）鋼束二次（0. 800）47 gLCB17激活相加汽車制動力（0. 400） +活載(0. 400) +支鹿沉降（1. 000）恒荷載(1. 000) +鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0. 800）十徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）48 gLCB48激活相加整體升溫（1. 000） +升溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0. 400）+

33、活載(0. 400) *支座沉降（1. 000） +恒荷我（1. 000）+鋼束一次（0.800） +鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）收縮二次（1. 000）49 gLCB49激活相加整體升溫（1. 000） 降溫梯度（0.800） +汽車制動力（0. 400）活我(0. 400) *支座沉降（1. 000） +恒荷孜（1. 000）+鋼束一次（0.800） +鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）收縮次（1. 000）50 gLCB50激活相加整體降溫（1. 000） +升溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0.400）活載(0. 400) 支座沉降（1.

34、 000） +也荷牧（1. 000）+鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（ 0.800） +徐變二次（1. 000）+收縮-次（1. 000）51 gLCB51激活相加整體降溫（1. 000）-降溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0. 400）活戦(0. 400) *支座沉降（1. 000） +也荷儀（1. 000）十鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000）52 gLCB52激活相加幣體升溫（1. 000） 升溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0. 400）活載(0. 400) +支座沉降（1. 000） +餌荷載（1

35、. 000）鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000）53 gLCB53激活相加笹體升溫（1. 000） *降溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0.100）+活載(0. 400) +支座沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）十收縮二次（1. 000）54 gLCB54激活相加+整體降溫(1. 000) *活載(0. 400) 鋼束一次(0. 800) +收縮次(1. 000)升溫梯度（0.800） + 支庵沉降（1. 000） + 鋼束二次

36、（0. 800） +汽車制動力（0.100）恒荷裁（1. 000）徐變二次（1. 000）55 gLCB55激活相加笹體降溫（1. 000）降溫梯度（0. 800） +汽車制動力（0. 400）十活我(0. 400) +支座沉降（1. 000） +恒荷我（1. 000）+鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0.800） +徐變二次（1. 000）收縮-次（1. 000）56 gLCB56激活相加汽車制動力（1. 000） +活載(1. 000) +支朋沉降（1. 000）恒荷枚（1. 000） 鋼束-次(1. 000) +制柬二次（1. 000）徐變二次（1. 000） +收縮二次（1.00

37、0）57+gLCB57激活整體升溫（1. 000） *和加升溫梯度（1. 000） + 鋼束一次（1. 000） + 收縮.次（1. 000）支座沉降（1. 000）鋼束二次（1. 000）恒荷載（徐變次（1. 000) +1. 000) +58gLCB58激活相加整體升溫（1. 000)降溫梯度（1. 000） +支廢沉降（1. 000）十恒荷栽（1. 000)鋼束1次（1. 000） +鋼束二次（1. 000）+徐變二次（1. 000)收縮二次（1.000）59 gLCB59激活和加笹體降溫（1. 000) *升溫梯度（1. 000） +支座沉降（1. 000）+恒荷載（1. 000) +

38、鋼束一次（1. 000） +鋼束二次（1. 000）+徐變二次（1. 000) +收縮二次（1. 000）60 gLCB60激活相加整體降溫（1. 000） +降溫梯度（1. 000） +支座沉降（1. 000）+恒荷載(1. 000) +鋼束一次（1. 000） +鋼束二次（1. 000）+徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）61 gLCB61激活相加汽車制動力（1. 000）活載(1.000) +怕荷載（1. 000）-鋼束一次（1. 000） +支座沉降（1. 000） 鋼束：次（1. 000）徐變二次（1. 000） +收縮次（1. 000）汽車制動力（1. 000）恒

39、荷載（1. 000）徐變二次（1. 000）62gLCB62激活相加整體升溫（1. 000）+升溫梯度（1. 000）+活我（1. 000）*支麻沉降（1. 000）+鋼束一次（0800）+鋼束二次（0. 800）+收縮二次（1. 000）63+gLCB63激活整體升溫（1. 000）活載（1. 000）鋼束一次（1. 000）相加降溫梯度（1. 000） + 支座沉降（1. 000） + 鋼束一.次（1. 000） +汽車制動力（1. 000）恒荷戎（1. 000）徐變二次（1. 000）收縮二次（1. 000)61gLCB64激活相加整體降溫（1. 000)升淋梯度（1. 000） +汽車

40、制動力（1. 000）+活載（1. 000)支朋沉降（1. 000） +恒荷找（1. 000）鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)65gLCB65激活相加幣休降溫（1. 000)降泡梯度（1.000） +汽車制動力（1. 000）+活載（1. 000)支網沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）十收縮二次（1. 000)66gLCB66激活相加整體升溫（1. 000)升溫梯度（1. 000） +汽千制動力（1. 000）+活載（1. 000)支座沉

41、降（1. 000） +恒荷我（1. 000）鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）十收縮二次（1. 000)67gLCB67激活相加整體升溫（1. 000)降溫梯度（1. 000） +汽車制動力（1. 000）+活裁（1. 000)支麻沉降（1. 000） +恒荷我（1. 000）+鋼束一次（1. 000)+鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)68gLCB68激活相加整體降溫（1. 000)升溫梯度（1. 000） +汽車制動力（1. 000）十活我（1. 000)支座沉降（1. 000） +也荷我（1. 000）

42、+鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1.000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)69gLCB69激活相加整體降溫（1. 000)降溫梯度（1. 000） +汽車制動力（1. 000）+活如1. 000)支座沉降（1. 000） +恒荷載(1. 000)+鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)70RC ENV STR激活包絡gLCBl ( 1. 000)gLCB2( 1.000) +gLCB3 ( 1. 000)+gLCBI ( 1. 000)gLCB5( 1.000) +gLCB6( 1.000)4- + +

43、 +4 +十gLCB7 ( 1. 000) gLCB10( 1. 000) gLCB13( 1. 000) +gLCB8( 1.000) + gLCBlK 1.000) + gLCB14( 1.000) + gLCB17( 1.000) + gLCB20( 1. 000) + gLCB23( 1. 000) + gLCB26 ( 1. 000) +gLCB9 ( 1. 000) gLCB12( 1.000) gLCB15( 1.000) gLCB18( 1.000) gLCB21( 1.000) gLCB24( 1.000) gLCB27( 1.000) gLCB30( 1.000)gLCB1

44、6( gLCB19( gLCB22( gLCB25( gLCB28(1. 000) 1. 000)1. 000)1. 000)1. 000)+gLCB29(1. 000) +71RC ENV_SER1 激活包絡gLCB31(1. 000)gLCB32(1. 000) +gLCB33( 1.000)+gLCB34(1. 000)gLCB35(1.000) +gLCB36 ( 1.000)+gLCB37(1. 000)gLCB38(1. 000) +gLCB39( 1.000)gLCB40(1. 000)gLCBlKL 000) +gLCB42( 1.000)gLCB43(1. 000)gLCB1

45、4 (1. 000) +gLCBI5( 1.000)+gLCBI6(1. 000)gLCB47(1. 000) +gLCB48( 1.000)gLCB49(1. 000)gLCB50(L 000) +gLCB51( 1.000)十gLCB52(1. 000)gLCB53(1. 000) +gLCB5l( 1. 000)+gLCB55(1. 000)72 RC ENV.SER2 激活包絡gLCB56 ( 1.000) *gLCB57 ( 1.000) +gLCB58( 1.000)gLCB59( 1. 000) +gLCB60( L 000) +gLCB61( 1.000)gLCB62( 1.

46、000) *gLCB63 ( 1. 000) +gLCB61 ( 1.000)+gLCB65 ( 1.000) *gLCB66 ( 1.000) +gLCB67 ( 1.000)+gLCB68 ( 1. 000) +gLCB69( 1. 000)3.3計算模型主橋主墩采用樁基采用9根"2. 2m樁（半幅橋）。根據等剛度原則，將承臺以下 群樁模擬成二根短柱，柱底固接，樁頂與承臺相接形成“門”形結構，令群樁和模擬 的兩根短柱在單位水平位移、單位豎向位移和單位轉角時所需施加的外力相等，解決 了樁土互相作用的計算問題。計算模型如下：>1經計 橋墩樁基模擬等效狀態(tài)（不考慮沖刷）尺寸為,樁基序號L(m)B(ni)b(m)a(m)淡水河9#23.37. 5672. 8953. 344淡水河10426.77. 6003. 8002. 932淡水河11#20.97. 5372.