機械工程及自動化專業(yè)本科大學本科方案設計書方案設計書——變速撥叉加工工藝及工裝

1、東華理工大學05級畢業(yè)設計論文東華理工大學長江學院畢業(yè)設計（論文）題 目 變速箱pic控制方式英文 題目： Fork speed processing technologyand equipment學生姓名學 號指導教師職稱專 業(yè)機械工程及自動化二零零九年五月二十七日東華理工大學05級畢業(yè)設計論文本論文設計的是變速撥叉的加工工序、 設計方案、計算過程以及鉆孔的夾具 設計。撥叉表面加工方法的選擇、加工順序的安排、工序集中與分散的處理、加 工階段的劃分、機床和工藝裝備的選擇、加工余量與工序尺寸及公差的確定等都 是編制工藝規(guī)程的主要問題。而夾具設計所面臨的是設計方案的確定、定位元件 的選擇、定位誤差

2、的分析與計算、夾緊力的計算、夾具體毛坯結構及夾具元件配 合的確定。還有撥叉毛坯圖、零件圖和夾具裝配圖的繪制，如何保證用撥叉的技 術條件是加工過程最為重要的問題，而夾具也起著至關重要的作用。撥叉的合理結構設計、加工工藝性設計，保證撥叉的加工質量，對提高生產(chǎn) 效率有著重要意義，它是保證產(chǎn)品質量的關鍵所在。通過對撥叉加工過程的設計， 可以發(fā)現(xiàn)一個產(chǎn)品的設計需要各個加工過程很好的配合才能成功。關鍵詞：撥叉；工藝；夾具；夾緊；定位附件:圖紙及加工工序卡片.rarAbstractIn this paper, the desig n of the fork process ing speed, desig

3、n, calculati on and desig n of drilli ng jig. Fork the surface of the choice of process ing methods, process ing seque nee of the arran geme nt, process cen tralizatio n and dece ntralizati on of treatme nt, the divisio n stage of processing, machine tools and process equipment selection, allowanee

4、and processes determine the size and toleranee of the preparation process are the main point of order problem . Fixture Design and facing the program is desig ned to ide ntify, locate comp onent selecti on, positi oning errors of analysis and calculation,the calculation of clamping force, the specif

5、icfolder structure and the rough with the determ in ati on of fixtureeleme nts.There are fork blank map, fixture assembly parts diagram and mapping how to ensure the technical conditions fork is the most important process,東華理工大學 05 級畢業(yè)設計論文and fixture also plays a vital role.Fork reasonable structura

6、l design, design process to ensure quality processing fork, to improve the productivity of great significance, it is to ensure that the key to product quality. Fork through the design process can be found in a product design process requires a good co-ordination to succeed.Keywords: fork; technology

7、; fixture; clamping; positioning目錄第一章?lián)懿媪慵姆治?11.1零件的作用 11.2零件的技術要求1.3工藝分析第二章 工藝規(guī)程的設計 2.1確定毛坯的制造形式 .32.2基面的選擇 .32.3表面加工方法的確定制定工藝路 .32.4工序順序安排的確定 .32.5確定工藝路線 .42.6機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 .52.7確立切削用量及基本工時 .5第三章 夾具設計 . .93.1問題的提出 9.173.2 夾具設計 .9參考文獻東華理工大學 05 級畢業(yè)設計論文序言機械制造工業(yè)是為現(xiàn)代化建設提供各種機械裝備的部門， 在國民經(jīng)濟的發(fā)展中具有十分

8、重要的地位。 機械制造工業(yè)的發(fā)展規(guī)模和水平是反映國民經(jīng)濟實力和科學技術水平的重要標 志，因此，我國一貫都把發(fā)展機械制造工業(yè)作為發(fā)展國民經(jīng)濟的戰(zhàn)略重點之一。我國機械制造工業(yè)雖然取得了很大的進步， 但與工業(yè)發(fā)達的國家相比， 在生產(chǎn)能力、 技 術水平、管理水平和勞動生產(chǎn)率等方面， 還有很大的差距。因此， 我國的機械制造工業(yè)今后 的發(fā)展， 除了不斷提高常規(guī)機械生產(chǎn)的工藝裝備和工藝水平外， 還必須研究開發(fā)優(yōu)質高效精 密工藝，為高新技術產(chǎn)品的生產(chǎn)提供新工藝、 新裝備，加強基礎技術研究， 強化和掌握引進 技術， 提高自主開發(fā)能力， 形成常規(guī)制造技術與先進制造技術并進的機械制造工業(yè)結構。 制 造自動化及其發(fā)展

9、是機械制造行業(yè)中的最新技術進步的又一個標志， 但隨著數(shù)控加工的應用 的推廣，CAD和CAM逐步進入實用階段，特別是柔性制造系統(tǒng)（FMS的出現(xiàn)，提高生產(chǎn)效率，降低成本，同時也保證了產(chǎn)品的質量和改善了勞動條件。目前，計算機集成制造系統(tǒng)（CIMS）正在研究和開發(fā)，也即將投入使用，它的出現(xiàn)將會更大程度的改變現(xiàn)代世界的機械 行業(yè)。我研究的課題是撥叉。撥叉應用在變速箱的換檔機構中，撥叉頭孔套早變速叉軸上。撥 叉腳則夾在雙聯(lián)變換齒輪的槽中。 當需要變速時， 操縱變速桿， 變換操縱機構就通過撥叉頭 部的操縱 槽帶動撥叉與變速叉軸一起在變速箱中滑移，撥插腳撥動雙聯(lián)變換齒輪在花鍵上 滑動一改變檔位，從而改變速度。

10、該撥叉在改換檔位是要承受彎曲應力和沖擊載荷的作用， 因此該零件具有足夠的強度和剛度以及韌性， 以適應撥叉的工作條件。 該撥叉形狀特殊， 結 構簡單。為實現(xiàn)換檔變速的功能， 其叉軸空與變速叉軸有配合要求， 因此加工精度要求較高。 叉腳兩端面在工作中需要承受沖擊載荷， 為增強起耐磨性， 該表面要求高頻淬火處理， 硬度 為48 58HRC撥叉頭兩端面和叉腳兩端面均要求切削加工。并在軸方向上均高于相鄰表面，這樣既減少了加工表面又提高了換檔是叉腳端面的接觸剛度。該零件除了主加工表面外， 其余的表面加工精度均較低， 不需要高精度的機床加工， 通過銑削、 鉆床的粗加工就可以達到 加工要求畢業(yè)設計是本專業(yè)培養(yǎng)

11、我們的最后一個綜合性的實踐教學環(huán)節(jié)，通過完成一定的生成設計或科研試制任務， 獲得運用基本理論的工程技術訓練達到綜合素質和能力的提高。其目的的培養(yǎng)我們獨立分析和處理專業(yè)問題的能力。第一章?lián)懿媪慵姆治?.1零件的作用撥叉應用在變速箱的換檔機構中，撥叉頭孔套早變速叉軸上。撥叉腳則夾在雙聯(lián)變換齒輪的槽中。當需要變速時，操縱變速桿，變換操縱機構就通過撥叉頭部的操縱槽帶動撥叉與變速叉軸一起在變速箱中滑移，撥插腳撥動雙聯(lián)變換齒輪在花鍵上滑動一改變檔位，從而改變速度。該撥叉在改換檔位是要承受彎曲應力和沖擊載荷的作用，因此該零件具有足夠的強度和剛度以及韌性，以適應撥叉的工作條件。該撥叉形狀特殊，結構簡單。為實

12、現(xiàn)換檔變速的功能，其叉軸空與變速叉軸有配合要求，因此加工精度要求較高。叉腳兩端面在工作中需要承受沖擊載荷，為增強起耐磨性，該表面要求高頻淬火處理，硬度為48 58HRC撥叉頭兩端面和叉腳兩端面均要求切削加工。并在軸方向上均高于相鄰表面，這樣既減少了加工表面又提高了換檔是叉腳端面的接觸剛度。該零件除了主加工表面外，其余的表面加工精度均較低，不需要高精度的機床加工，通過銃削、鉆床的粗加工就可以達到加工要求1.2零件的技術要求零件的技術要求表加工表面尺寸及偏差mm表面粗糙度Ra公差精及度等級形位公差/mm撥叉頭左端面83.53.2IT12撥叉頭右端面83.53.2IT12撥叉腳內(nèi)表面R4012.5I

13、T13撥叉腳兩端面7"0,22.5IT90 12孔0 1255IT7丄 0.1 A8孔0 8+0.120IT7操縱槽內(nèi)側面13.55IT12操縱槽底面111013該撥叉形狀特殊，結構簡單，屬典型的叉桿類零件。為實現(xiàn)換檔變速的功能，其叉軸孔與變速叉軸有配合要求，因此加工精度要求較高。 叉腳兩端面雜工作中需承受沖擊載荷，為增加強起耐磨性，該表面要求高頻淬火處理，硬度為4858HRC。1.3撥叉的工藝分析分析零件圖可知，撥叉頭兩端面和叉腳兩端面均要求切削加工，并在軸向方向上均高于相鄰表面，這樣既減少了加工面積，又提高了換檔時叉腳端面的接觸剛度。0 12：05mm孔的的端面為平面，可以防止鉆

14、頭偏鉆，可以保證加工精度；另外，該零件除了主要工作表面外，其余的表面加工精度均較低，不需要高精度機床加工，通過銃床鉆床的粗加工就可以達 到加工要求；而主要的餓表面雖然加工精度要求較高，但也可以在正常的生產(chǎn)條件下 ，采用較經(jīng)濟的方法保證質量的加工出來 由此可見，該零件的工藝性能較好第二章工藝規(guī)程的設計2.1確定毛坯的制造形式零件材料為ZG45。考慮零件在機床運行過程中要承受的載荷較大 ，為增強撥叉的強度和 沖擊韌度，零件結構又比較簡單，故選擇鑄件毛坯。該零件的輪廓尺寸不大，且生產(chǎn)類型為大批量的生產(chǎn)，為提高生產(chǎn)率和鍛件的精度，宜采用模鍛方法制造毛坯。2.2 基面的選擇基面選擇是工藝規(guī)程設計中的重要

15、工作之一。定位基準有粗基準和精基準之分。通常先確定精基準然后確定粗基準?；孢x擇得正確與合理可以使加工質量得到保證，生產(chǎn)率得以提高。否則，加工工藝過程中回問題百出，更有甚者，還會造成零件的大批報廢，是生產(chǎn) 無法正常進行。(1) 精基準的選擇。根據(jù)零件的技術要求和裝配要求選擇撥叉的端面和叉軸孔0 12mn作為精基準。零件上的很多表面都是可以采用它們作為精基準進行加工，即遵循“基準統(tǒng)一”的原則。叉軸孔0 12mm的軸線是設計基準。選擇基準定位加工撥叉腳兩端面和鎖銷孔0 8mm實現(xiàn)設計基準和工藝基準的重合，保證被加工表面的垂直度要求。選擇撥叉頭左端面作為精基準同樣遵循了基準 重合的原則。因為該撥叉在

16、軸向方向上的尺寸多以該端面作為設計基準。另外由于撥叉件的剛性較差受力容易產(chǎn)生彎曲變形，為了避免在機械加工中產(chǎn)生夾緊變形。根據(jù)夾緊力應垂直于主要定位基面，并應作用在剛度較大部位的原則。夾緊力作用點不能作用在叉桿上。選擇撥叉頭左端面作進進精基準。夾緊可作用在撥叉頭的右端面上夾緊穩(wěn)定可靠。(2) 精基準的選擇。作為粗基準的表面平整，沒有飛邊毛刺或其他表面缺欠。撥叉軸孔0 12mm的外圓和右端面作為粗基準。采用0 12mm外圓面定位加工內(nèi)孔可保證孔的內(nèi)壁厚度均勻。采用撥叉右端面做粗基準加工左端面可以為后續(xù)工序準備精基準。2.3表面加工方法的確定根據(jù)撥叉零件圖上各個加工表面的尺寸精度和表面粗糙度，確定加

17、工件表面的加工方法 如下表加工表面尺寸精度等級表面粗糙度Ra加工方案備注撥叉頭左端面IT123.2粗銃撥叉頭右端面IT123.2粗銃撥叉腳內(nèi)表面IT1312.5粗銃一磨撥叉腳兩端面IT92.5粗銃一粗磨一精磨0 12孔IT75鉆一鉸一拉8孔IT720鉆操縱槽內(nèi)側面IT125粗銃操縱槽底面1310粗銃2.4工序順序的安排1機械加工工序(1) 遵循“先基準后其他”的原則，首先加工精基準撥叉頭左端面和0 12mm(2) 遵循“先粗后精”的原則，先安排粗加工工序，后安排精加工工序。(3) 遵循“先主后次”的原則， 先加工主要表面一一撥叉頭左端面和叉軸孔0 12mm和撥 叉腳的兩端面，后加工次要表面一一

18、操縱槽底面和內(nèi)側面(4) 遵循“先面后孔”的原則，先加工撥叉頭的端面，在加工叉軸孔0 12mm孔；先銃操 縱槽，在鉆0 8mm孔2熱處理工序鍛成型后切邊，進性調(diào)質，調(diào)質的硬度為241 285HBS叉腳精加工之前進行局部高頻淬火，提高其耐磨性和在工作中承受的沖擊載荷的能力。3輔助工序粗加工撥叉兩端面和熱處理后，安排校正工序；在半精加工后，安排去毛刺和中間檢驗工序；精加工后，安排去毛刺清洗和鐘檢工序。2.5確定工藝路線工序一鑄鋼工序二清砂工序三熱處理正火工序四校正整形工序五檢驗毛坯工序六銃撥叉兩端面工序七1鉆$ 12mm孔2鉸孔工序八第一拉孔第二次拉孔工序九檢驗工序十1 锪端面2孔口倒角工序十一1

19、锪另端面取總長2孔口倒角工序十二校正叉腳高低工序十三校正叉腳開擋工序十四1銃叉口面2銃5.5mm平面3銃7 jiOmm平面至尺寸7.20 ：0i0mm4 銃 13.500.12mm 槽工序十五倒角去毛刺工序十六鉆鎖銷孔，去內(nèi)孔毛刺1鉆$ 8mn孔2去內(nèi)孔毛刺工序十七1鉆通氣孔$ 3mm2去內(nèi)孔毛刺工序十八叉槽兩側面處高頻淬火工序十九校正叉腳高低工序二十1磨叉腳上端面至鎖銷孔中心尺寸為7.15_013 mm2磨叉腳下端面至上端面尺寸為6.8蔦0 mm工序二一鍍鉻工序二十二校正叉腳高低工序二十三磨叉交兩端面1磨上端面至尺寸7.2宛80 mm2磨下端面至尺寸 7j08°mm工序二十四磨叉腳

20、開擋面工序二十五按檢驗卡要求檢驗工序二十六清洗，涂防銹油，入庫2.6加工余量，工序尺寸的確定叉頭兩端面：粗銃一一锪平面查課程設計表2-35,粗銑端面的余量為3mm,锪端面的余量為0.5mm；查課 程設計表1-20可知，粗銑的精度為IT12，锪端面為IT11;由此可知單邊余量為2.5mm;工序尺寸偏差按“入體原則”標注為：粗銑一一86.5 °3，锪端面一一84.5 °19。0 0叉腳兩端面：銃一一粗磨一一精磨查課程設計表2-35可知，粗銑余量為3mm,查課程設計表2-36可知，粗磨余量為0.3mm,精磨余量為0.2mm；查課程設計表1-20可知，粗銑的精度為IT12，粗磨為I

21、T10，精磨為IT9； 由此可知端面單邊余量為3.5mm；查課程設計表2-40可得各公差為：T銑=0.09mm,T粗磨=0.058mm，T精磨 =0.036mm;工序尺寸偏差按“入體原則”標注為：銑一一14 0.09，粗磨一一8 0.058，0 0精磨 7.4 0.036。0叉腳內(nèi)表面：銃一一磨查課程設計表2-35可知，銑削余量為 3mm,查課程設計表2-36可知磨削余量為0.3mm；查課程設計表1-20可知，粗銑的精度為IT12,粗磨為IT10 ; 由此可知單邊余量為3.3mm；查課程設計表2-40可得，T銑=0.3mm，T磨=0.12mm；工序尺寸偏差按“入體原則”標注：銑削一一 69.8

22、 0.3 ;磨削一一75.8 0.120 0 叉口兩側面：銃查課程設計表2-35可知，銑削余量為3mm；查課程設計表1-20可知，銑的精度為IT12;由此可知，單邊余量為3mm；查課程設計表2-40得，T銑=0.18mm；工序尺寸偏差按“入體原則”標注：銑一一7.50，39.650；-0.18-0.182.6.5 銃 5.5mm 平面查課程設計表2-35可得銑削余量為1mm；查課程設計表1-20可得，銑的精度為IT12;由此可知單邊余量為1mm；查課程設計表2-40得T=0.12mm；工序尺寸偏差按“入體原則”標注：銑一一7.50-0.122.7 切削用量的計算工序六粗銃撥叉頭兩端面該工序分兩

23、工步，分別粗銃撥叉頭兩個端面。由于這兩個工步在同一臺機床上經(jīng)過一次走刀加工完成，因此它們所選用的切削速度v和進給量f是一樣的。（1 ）背吃刀量的確定ap1 =2mmap2=2mm。（2）進給量的確定課程設計表5-7,按機床的功率5-10KW，工件一夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量fz取為0.08mm/z。（3） 銃削速度的計算查課程設計表 5-9，按鑲齒銃刀 d/Z=80/10，的條件選取，銃削速度v可取44.9m/min。由公式n=1000v/二d可得該工序銃刀轉速，n=1000*44.9m/min/ : *80mm=178.65r/min,參照課程設計表 4-15 所列 X-

24、51 型立式銃床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銃削速度v=40.2m/min 。工序七 鉆0 12mm孔鉸孔（1） 鉆$ 12mm孔工步1） 背吃刀量的確定ap=11.5mm。2） 進給量的確定參照課程設計表 5-22，選取該工步的每轉進給量f=0.1mm/r。3） 切削速度的計算 參照課程設計表5-22，按工件材料為 ZG45的條件選取，切削速度v可取為22m/min。由公式n=1000v/二d可求得鉆頭的鉆速 n=897.6r/min,參課程設計表 4-9所列Z525型立式鉆床的主軸轉速，取轉速n=960r/min。在將此轉速代入公式 n=1000v/二d

25、中可求的實際的切削速度v=23.5m/min。（2）粗鉸孔1）背吃刀量的確定ap=0.1mm。2）進給量的確定3）切削速度的計算參照課程設計表 5-31，選取該工步的每轉進給量 f=0.4mm/r。參照課程設計表 5-31，切削速度 v可取為22m/min。由公式n=1000v/二d可求得鉆頭的鉆速 n=80r/min,參照課程設計表4-9所列Z525型立式 鉆床的主軸轉速，取轉速n=97r/min。在將此轉速代入公式 n=1000v/二d中可求的實際 的切削速度v=2.4m/min 。工序八拉孔（1 ）第一次拉孔工步1）背吃刀量的確定 ap=0.2mm。2） 進給量的確定參照課程設計表 5-

26、33選取該工步的每轉進給量 f=0.01mm/r （單齒面升量）。3） 切削速度的確定 參照課程設計表 5-34,選取該工步的拉刀的速度為5m/min。 （2）第二次拉孔工步1 ）背吃刀量的確定 ap=0.2mm。2）進給量的確定參照課程設計表 5-33選取該工步的每轉進給量 f=0.01mm/r （單 齒面升量）。3）切削速度的確定 參照課程設計表 5-34，選取該工步的拉刀的速度為5m/min。工序十锪端面1）背吃刀量的確定 ap =0.5mm。2）進給量的確定 參照課程設計表 5-31，選取該工步的每轉進給量f=0.10mm/r 。3） 切削速度的確定參照課程設計表5-32，切削速度 v

27、可取為10m/min。由公式n=1000v/二d可求得鉸刀轉速 n=159.2r/min,參照課程設計表 4-9所列Z525型立式鉆床的主軸轉速，取轉速n=195r/min。在將此轉速代如公式n=1000v/二d中可求的實際的切削速度v=12.4/min 。工序一锪另一端面取總長1）背吃刀量的確定 ap=0.5mm。2） 進給量的確定參照課程設計表 5-31，選取該工步的每轉進給量f=0.10mm/r。3）切削速度的確定參照課程設計表 5-32，切削速度 v可取為10m/min。由公式n=1000v/二d可求得鉸刀轉速 n=159.2r/min,參照課程設計表 4-9所列Z525型立式鉆床的主

28、軸轉速，取轉速n=195r/min。在將此轉速代如公式 n=1000v/二d中可求的實際的切削速度v=12.4/min。工序十四 銃各部平面，槽及叉口（1）銃叉口面工步1 ）背吃刀量的確定ap=3mm。2）進給量的確定課程設計表 5-7,按機床的功率 5-10KW，工件一夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量fz取為0.08mm/z。3）銃削速度的計算查課程設計表 5-9，按鑲齒銃刀d/Z=80/10的條件選取，銃削速度v可取44.9m/min。由公式n=1000v/二d可得該工序銃刀轉速，n=1000*44.9m/min/ 二 *80mm=178.65r/min,參照課程設計表 4-

29、15 所列 X-51 型立式銃床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銃削速度v=40.2m/min 。（2）銃5.5mm平面工步1 ）背吃刀量的確定ap=1.5mm。2）進給量的確定課程設計表 5-7,按機床的功率 5-10KW，工件一夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量fz取為0.08mm/z。3） 銃削速度的計算 查課程設計表 5-9,按鑲齒銃刀d/Z=80/10的條件選取，銃削速度 v 可取 44.9m/min 。由公式 n=1000v/二d可得該工序銃刀 轉速，n=1000*44.9m/min/ : *80mm=178.65r/min,參照課程設計

30、表 4-15 所列 X-51 型立式銃床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銃削速度 v=40.2m/min 。mm工步（3）銃 7 ：0：20mm平面至尺寸 7.203.201 ）背吃刀量的確定ap=1.5mm。2）進給量的確定課程設計表 5-7,按機床的功率 5-10KW，工件一夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量fz取為0.08mm/z。3） 銃削速度的計算查課程設計表 5-9,按鑲齒銃刀d/Z=80/10的條件選取，銃削 速度 v可取 44.9m/min。由公式n=1000v/二d可得該工序銃刀 轉速，n=1000*44.9m/min/ 二 *80

31、mm=178.65r/min,參照課程設計表 4-15 所列 X-51 型立式銃床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銃削速度 v=40.2m/min 。（4）銃 13.500.12 mm 槽工步1 ）背吃刀量的確定ap=1.0mm。2）進給量的確定課程設計表 5-7,按機床的功率 5-10KW，工件一夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量fz取為0.08mm/z。3） 銃削速度的計算查課程設計表 5-9,按鑲齒銃刀d/Z=80/10的條件選取，銃削速度 v 可取 44.9m/min 。由公式 n=1000v/二d可得該工序銃刀 轉速，n=1000*44.9

32、m/min/ : *80mm=178.65r/min,參照課程設計表 4-15 所列 X-51 型立式銃床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銃削速度 v=40.2m/min 。工序十六鉆0 8mm孔1 ）背吃刀量的確定ap =8mm。2）進給量的確定 參照課程設計表 5-22，選取該工步的每轉進給量f=0.1mm/r。3 ）切削速度的計算參照課程設計表 5-22，按工件材料為 ZG45的條件選取，切削速度v可取為22m/min。由公式n=1000v/二d可求得鉆頭的鉆速 n=897.6r/min,參照課程設計表 4-9所列Z525型立式鉆床的主軸轉速，取轉速n=9

33、60r/min。在將此轉速代入公式 n=1000v/二d中可求的實際的切削速度v=23.5m/min。工序十七鉆通氣孔0 3mm1）背吃刀量的確定ap =3mm。2）進給量的確定 參照課程設計表 5-22，選取該工步的每轉進給量f=0.1mm/r。3）切削速度的計算參照課程設計表5-22，切削速度 v可取為20m/min。由公式n=1000v/二d可求得鉆頭的鉆速 n=2123.4r/min,參照課程設計表 4-9所列Z4006型 臺式鉆床的主軸轉速， 取轉速n=2900r/min。在將此轉速代入公式 n=1000v/二d中可求的 實際的切削速度 v=27.3m/min。工序二十粗磨腳叉兩端面

34、（1 ）粗磨叉腳上端面至鎖銷孔中心尺寸為7.15±13mm工步1）背吃刀量的確定 ap =0.4mm。2） 進給量的確定 參照課程設計表 5-35，選取該工步的進給量 f=0.0068mm/r。3） 切削速度的確定參照課程設計表 5-35，選取工件的運動速度為v=25m/min。由公式n=1000v/二d可求的該工序的砂輪轉速為99.5r/min。再將此轉速代入公式中，可以求的該工序的實際磨削速度為v=25m/min 。（2）粗磨叉腳下端面至上端面尺寸為6.8爲0 mm1）背吃刀量的確定 ap =0.3mm。2） 進給量的確定 參照課程設計表 5-35，選取該工步的進給量 f=0.0

35、068mm/r。3 ）切削速度的確定 參照課程設計表5-35，選取工件的運動速度為v=25m/min由公式n=1000v/二d可求的該工序的砂輪轉速為99.5r/min。再將此轉速代入公式中，可以求的該工序的實際磨削速度為v=25m/min 。工序二十三磨叉交兩端面（1）精磨上端面至尺寸 7.2500.80mm工步1）背吃刀量的確定 ap =0.2mm。2）進給量的確定參照課程設計表5-36，選取該工步的進給量f=0.0040mm/r。3）切削速度的確定參照課程設計表5-36,選取工件的運動速度為v=30m/min由公式n=1000v/二d可求的該工序的砂輪轉速為119.4r/min。再將此轉

36、速代入公式中，可以求的該工序的實際磨削速度為v=29.9m/min 。（2）精磨下端面至尺寸7 _o.80mm工步1 ）背吃刀量的確定 ap=0.2mm。2） 進給量的確定 參照課程設計表 5-36，選取該工步的進給量 f=0.0040mm/r。3） 切削速度的確定 參照課程設計表 5-36,選取工件的運動速度為v=30m/min由公式n=1000v/二d可求的該工序的砂輪轉速為119.4r/min。再將此轉速代入公式中，可以求的該工序的實際磨削速度為v=29.9m/min 。工序二十三磨叉腳的開擋面1 ）背吃刀量的確定 ap =0.3mm。2） 進給量的確定 參照課程設計表 5-36，選取該工步的進給量f=0.0016mm/r。3） 切削速度的確定 參照課程設計表 5-36,選取工件的運動速度為v=15m/