陳家壩飛燕拱橋計算書

1、平利陳家壩工業(yè)園壩河大橋計算書編 寫復(fù) 核 審 核 北京武交工程勘察設(shè)計院二一年五月目 錄1 項目概況11.1 橋梁概況11.2 計算標(biāo)準(zhǔn)和依據(jù)11.3 主要材料12 計算模型32.1 計算說明32.2 模型荷載輸入32.3 數(shù)值符號規(guī)定43 全橋結(jié)構(gòu)計算43.1 不同荷載組合下的力學(xué)性能驗算43.1.1 荷載組合形式4力學(xué)性能分析53.2截面驗算9主拱肋截面應(yīng)力驗算9主拱肋按承載力極限狀態(tài)進行驗算10風(fēng)撐按承載力極限狀態(tài)進行驗算13橫梁按承載力極限狀態(tài)進行驗算154 全橋穩(wěn)定性能分析175 拱座受力性能分析196 墩臺驗算226.1 橋墩基底承載力驗算226.2橋臺穩(wěn)定性驗算231 項目概況

2、1.1 橋梁概況壩河大橋橋頭引道起點接線于省道S308 K22+800處，終點接線至壩河北岸4米寬混凝土水泥路。引道在K0+148.55處與擬建河堤大道平交。 本橋橋型采用鋼筋混凝土飛燕式拱，橋梁中心樁號為K0+213.55，橋梁起點樁號為K0+169.87，橋梁終點樁號為K0+263.63，橋梁跨徑為18+50+18米，橋梁全長為93.76米。橋梁主跨在縱面位于R=3000米的豎曲線內(nèi)，橋梁中心向兩岸設(shè)1.5%的縱坡，橋面設(shè)1.5%的雙向橫坡，便于橋面排水；平面位于直線段內(nèi)。1.2 計算標(biāo)準(zhǔn)和依據(jù)1) 橋梁設(shè)計荷載：公路級2) 橋面寬度：凈10m（行車道）+2×2.0m（人行道）1

3、4m，全寬15.9m3) 設(shè)計洪水頻率：1/1004) 橋梁橫坡：雙向1.5%5) 橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級：二級6) 橋涵結(jié)構(gòu)環(huán)境類別：類環(huán)境7) 地震動參數(shù)：抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度值為0.10g，設(shè)計特征周期為0.35s。1.3 主要材料1) 混凝土主拱肋、中跨橫梁、縱系梁均采用C50；邊拱肋、行車道系、風(fēng)撐采用C40 ；護欄、橋頭搭板C30；墩身、墩帽、臺帽、側(cè)墻帽采用C30；臺身、擴大基礎(chǔ)采用C25；橋面鋪裝采用C40鋼纖維防水混凝土+瀝青砼。2) 圬工砌體錐坡護坡及錐坡基礎(chǔ)采用M7.5漿砌片石。3) 預(yù)應(yīng)力鋼絞線預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線(JG161-2004)

4、 標(biāo)準(zhǔn)要求，公稱直徑15.2mm ，公稱截面積139.0 mm2，鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強度fpk=1860MPa，松弛率小于2.5 %，彈性模量Ep=1.95×105MPa。防腐潤滑脂應(yīng)滿足無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋專用防腐潤滑脂(JG3007-1993)的要求。4) 高強鋼絲吊桿高強鋼絲應(yīng)符合高強低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線(GB/T5224-2003)標(biāo)準(zhǔn)要求，拱橋吊桿采用615mm高強鋼絲，其標(biāo)準(zhǔn)強度fpk=1670MPa，松弛率為2.5%彈性模量Ep=1.95×105MPa。5) 普通鋼筋普通鋼筋必須符合“GB1499-1988”和“GB13013-1995”標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，其中：鋼筋直徑D10mm，

5、全部采用HRB335級鋼筋，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度fsk=335Mpa。鋼筋直徑D10mm，全部采用R235級鋼筋，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度fsk=235Mpa。6) 鋼纖維鋼纖維應(yīng)符合混凝土用鋼纖維（YB/T 151-1999）鋼纖維混凝土施工應(yīng)符合鋼錠銑削型鋼纖維混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程（DBJ08592006），橋面現(xiàn)澆層及伸縮縫兩側(cè)采用銑削型鋼纖維，其抗拉強度不應(yīng)低于600MPa。鋼纖維長度應(yīng)與混凝土粗集料最大公稱粒徑相匹配，最短長度宜大于粗集料最大公稱粒徑的1/3；最大長度不宜大于粗集料最大公稱粒徑的2倍；鋼纖維長度與標(biāo)稱值的偏差不應(yīng)超過±10%。橋面現(xiàn)澆層每立方米混凝土加入45Kg鋼纖維,伸縮縫槽口

6、處每立方米混凝土加入50Kg鋼纖維。7) 鋼材均采用Q235鋼，技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件（GB/T700-1998）的規(guī)定，選用的焊接材料應(yīng)符合碳鋼焊條（GB/T5117-1995）及低合金鋼焊條(GB/T5118-1995)的要求。8) 錨具預(yù)應(yīng)力錨具采用OVM錨具及其配套張拉設(shè)備，管道成孔采用金屬波紋管；吊桿錨具采用OVMLZM5-61錨具。9) 支座采用板式橡膠支座，其性能應(yīng)符合公路橋梁板式橡膠支座（JT/T 4-2004）。10) 伸縮縫0、3號橋臺處采用80異型鋼伸縮縫，其標(biāo)準(zhǔn)須符合公路橋梁橡膠伸縮縫裝置（JT/T327）的規(guī)定，伸縮縫應(yīng)在廠家的指導(dǎo)下施工，安裝時必須滿

7、足該處橋面標(biāo)高的要求。11) 橋梁結(jié)構(gòu)混凝土耐久性要求橋梁結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求是：最大水灰比0.55，最小水泥用量275Kg/m3，最低混凝土強度等級C25，最大氯離子含量0.30，最大堿含量3.0 Kg/m3。 12) 其他 本橋所有材料質(zhì)量的要求應(yīng)符合公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）的有關(guān)規(guī)定，并符合相應(yīng)的國家標(biāo)準(zhǔn)。本橋所有材料及標(biāo)準(zhǔn)件產(chǎn)品均應(yīng)采用通過國家級或部級鑒定的產(chǎn)品，并應(yīng)按國標(biāo)部標(biāo)要求進行抽樣檢驗。2 計算模型2.1 計算說明將拱圈自重、拱上立柱自重、墩上立柱自重、和橋面系自重通過荷載形式輸入模型；考慮橋梁結(jié)構(gòu)整體升溫40度、降溫-5度；移動荷載為公路一級，橫向

8、雙車道。橋梁結(jié)構(gòu)計算采用空間結(jié)構(gòu)計算軟件Midas/Civil有限元軟件進行計算，將結(jié)構(gòu)離散為3302個節(jié)點和3522個單元。根據(jù)橋梁的實際情況用有限元建立模型，針對其結(jié)構(gòu)特性，根據(jù)其具體的施工方法對全橋各組成部分進行詳細計算分析。圖1 陳家壩大橋模型2.2 模型荷載輸入拱圈自重、溫度作用和汽車荷載在Midas/Civil軟件中輸入，由程序自動實現(xiàn)。圖2人群荷載（kN/m2）2.3 數(shù)值符號規(guī)定彎矩：以下側(cè)受拉為正，上側(cè)受拉為負軸力：受壓為負，受拉為正應(yīng)力：以壓應(yīng)力為負，拉應(yīng)力為正3 全橋結(jié)構(gòu)計算3.1 不同荷載組合下的力學(xué)性能驗算本橋采用滿堂支架施工。根據(jù)這種施工方法針對全橋各組成部分分別建

9、立模型，并分別進行計算，再進行截面強度驗算，配置受力鋼筋，經(jīng)過反復(fù)調(diào)整，最后得出主拱圈的內(nèi)力和橫梁、橫撐的應(yīng)力，滿足設(shè)計規(guī)范要求為止。本次建模采用的單元主要有：梁單元、板單元和只受拉單元。梁單元有：主拱圈、縱梁、中橫梁和拱肋橫梁；板單元有：邊拱圈、拱上立柱、墩上立柱、端橫梁、行車道板；只受拉單元有：吊桿。3.1.1 荷載組合形式在用Midas對該橋進行計算時主要采用了5種荷載組合形式如下：組合1：恒載+公路級組合2：恒載+公路級+系統(tǒng)升溫+支座沉降1組合3：恒載+公路級+系統(tǒng)升溫+支座沉降2組合4：恒載+公路級+系統(tǒng)降溫+支座沉降1組合5：恒載+公路級+系統(tǒng)降溫+支座沉降2荷載工況系數(shù)為：恒載

10、為1.2，公路級為1.4，其余均為1的系數(shù)。3.1.2力學(xué)性能分析1) 主拱肋不同控制截面下的應(yīng)力表1主拱肋不同組合工況下應(yīng)力比較（單位：MPa） 部位項目拱腳1/4L0拱頂組合1上緣-15.280.91-12.07下緣-13.68-14.64-4.19組合2上緣-15.470.79-12.19下緣-13.63-13.79-4.19組合3上緣-14.771.47-11.93下緣-14.19-14.41-4.41組合4上緣-15.78-0.87-12.25下緣-13.38-13.58-4.14組合5上緣-15.081.24-11.99下緣-13.93-14.19-4.37從上表可以看出：不同荷載

11、組合下主拱肋主要承受壓應(yīng)力，最大的壓應(yīng)力為：15.78MPa，主拱肋用的是C50混凝土，C50最大抗壓強度為22.4MPa，最大抗拉強度為1.83 MPa，由此可見，主拱肋的壓應(yīng)力在安全范圍之內(nèi)還存在很大的富余，滿足安全設(shè)計的要求。2) 縱梁內(nèi)力分析荷載組合1荷載組合2荷載組合3荷載組合4荷載組合5從以上幾種荷載組合下縱梁的所受的內(nèi)力圖可以看出，縱梁主要受的是壓力，在梁端有最大軸壓力7132kN，在橋墩處有最小12.31 kN的軸壓力3) 板單元圖3 5種不同荷載組合下的板單元應(yīng)力分布圖從上述圖中可以看出：在不同荷載組合的情況下，板單元的應(yīng)力也是在安全考慮的范圍之內(nèi)，并且不同的荷載組合對板單元

12、的應(yīng)力并沒有很大的影響。4) 風(fēng)撐從上述圖中可以看出：在不同荷載組合的情況下，風(fēng)撐均處于壓應(yīng)力狀態(tài)，符合受力特點要求，最大壓應(yīng)力為4MPa多，最小壓應(yīng)力為2MPa多，混凝土抗壓強度為22.4MPa，由此可見，風(fēng)撐的壓應(yīng)力存在很大的富余。3.2截面驗算3.2.1主拱肋截面應(yīng)力驗算表2 主拱肋截面應(yīng)力驗算（恒+汽） 項目部位單片拱肋內(nèi)力拱肋應(yīng)力( MPa)單片肋拱腳反力豎向位移(mm)彎矩( KN*m )軸力(KN)上緣下緣水平H(KN)豎直V(KN)主拱肋拱腳-141.5-8275.1-15.5-13.58275.1822.71/4Lo-25.5-7565.6-9.2-8.74拱頂30.5-66

13、63.0-12.3-12.0-16.6從計算結(jié)果可知，主拱肋全截面在組合荷載作用下均為壓應(yīng)力，并有最小8.74MPa的壓應(yīng)力儲備，在考慮溫度應(yīng)力和支座沉降影響時也滿足要求，此處不再單獨列出。3.2.2主拱肋按承載力極限狀態(tài)進行驗算1) 主拱肋跨中截面中拱肋為普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，根據(jù)內(nèi)力計算結(jié)果，拱圈上下緣各配8根28普通HRB335鋼筋作為主要受力鋼筋驗算結(jié)構(gòu)的截面強度，計算結(jié)果表明，正截面強度承載力是安全的。<<橋梁博士>>-截面設(shè)計系統(tǒng)輸出文檔描述: 拱肋計算任務(wù)標(biāo)識: 主拱肋跨中截面計算任務(wù)類型: 截面驗算-截面高度: 1.4 m構(gòu)件計算長度: 0.0 m-荷載信

14、息:荷載類型: 軸力(KN) 剪力(KN) 彎矩(KN-m)結(jié)構(gòu)重力 5.54e+03 7.00e-02 842汽車沖擊系數(shù): 0.3-計算信息: 鋼筋混凝土截面承載能力極限狀態(tài)荷載組合I-計算結(jié)果:荷載組合結(jié)果:內(nèi)力 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩軸力6.65e+03 5.54e+03 6.65e+03 5.54e+03 6.65e+03 5.54e+03剪力 8.4e-02 7.00e-02 8.4e-02 7.00e-02 8.4e-02 7.00e-02彎矩 1.01e+03 842 1.01e+03 842 1.01e+03 842-承載能力極限狀態(tài)荷載組

15、合I強度驗算結(jié)果:最大軸力強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏拉內(nèi)力描述: Nj = 6.65e+03 KN, Qj = 8.4e-02 KN, Mj = 1.01e+03 KN-m截面抗力: NR = 2.46e+04 KN >= Nj = 6.65e+03 KN(滿足)最小軸力強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 5.54e+03 KN, Qj = 7.00e-02 KN, Mj = 842 KN-m截面抗力: NR = 2.46e+04 KN >= Nj = 5.54e+03 KN(滿足)最大彎矩強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 6.65e+03

16、 KN, Qj = 8.4e-02 KN, Mj = 1.01e+03 KN-m截面抗力: NR = 2.46e+04 KN >= Nj = 6.65e+03 KN(滿足)最小彎矩強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 5.54e+03 KN, Qj = 7.00e-02 KN, Mj = 842 KN-m截面抗力: NR = 2.46e+04 KN >= Nj = 5.54e+03 KN(滿足)-計算成功完成2) 主拱肋拱腳截面主拱肋拱腳根據(jù)內(nèi)力計算結(jié)果，拱圈上緣配18根28普通HRB335鋼筋作為主要受力鋼筋，拱圈下緣配14根28普通HRB335鋼筋作為主要受力鋼

17、筋，驗算結(jié)構(gòu)的截面強度，計算結(jié)果表明，正截面強度承載力是安全的。<<橋梁博士>>-截面設(shè)計系統(tǒng)輸出文檔描述: 主拱肋計算任務(wù)標(biāo)識: 主拱肋拱腳截面計算任務(wù)類型: 截面驗算-截面高度: 1.4 m構(gòu)件計算長度: 0.0 m-荷載信息:荷載類型: 軸力(KN) 剪力(KN) 彎矩(KN-m)結(jié)構(gòu)重力 9.19e+03 -18.1 -2.00e+03汽車沖擊系數(shù): 0.3-計算信息: 鋼筋混凝土截面承載能力極限狀態(tài)荷載組合I-計算結(jié)果:荷載組合結(jié)果:內(nèi)力 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 1.1e+04 9.19e+03 9.19e+03 1.

18、1e+04 9.19e+03 1.1e+04剪力 -21.7 -18.1 -18.1 -21.7 -18.1 -21.7彎矩 -2.4e+03 -2.0e+03 -2.0e+03 -2.4e+03 -2.0e+03 -2.4e+03-承載能力極限狀態(tài)荷載組合I強度驗算結(jié)果:最大軸力強度驗算截面受力性質(zhì): 上拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 1.1e+04 KN, Qj = -21.7 KN, Mj = -2.4e+03 KN-m截面抗力: NR = 2.26e+04 KN >= Nj = 1.1e+04 KN(滿足)最小軸力強度驗算截面受力性質(zhì): 上拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 9.19e+03

19、 KN, Qj = -18.1 KN, Mj = -2.00e+03 KN-m截面抗力: NR = 2.26e+04 KN >= Nj = 9.19e+03 KN(滿足)最大彎矩強度驗算截面受力性質(zhì): 上拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 9.19e+03 KN, Qj = -18.1 KN, Mj = -2.00e+03 KN-m截面抗力: NR = 2.26e+04 KN >= Nj = 9.19e+03 KN(滿足)最小彎矩強度驗算截面受力性質(zhì): 上拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 1.1e+04 KN, Qj = -21.7 KN, Mj = -2.4e+03 KN-m截面抗力: NR

20、= 2.26e+04 KN >= Nj = 1.1e+04 KN(滿足)-計算成功完成3.2.3風(fēng)撐按承載力極限狀態(tài)進行驗算風(fēng)撐根據(jù)內(nèi)力計算結(jié)果，配置6根25普通HRB335鋼筋作為主要受力鋼筋，驗算結(jié)構(gòu)的截面強度，計算結(jié)果表明，正截面強度承載力是安全的。<<橋梁博士>>-截面設(shè)計系統(tǒng)輸出文檔描述: 風(fēng)撐計算任務(wù)標(biāo)識: 風(fēng)撐截面驗算任務(wù)類型: 截面驗算-截面高度: 0.8 m構(gòu)件計算長度: 0.0 m-荷載信息:荷載類型: 軸力(KN) 剪力(KN) 彎矩(KN-m)結(jié)構(gòu)重力 16.7 76.4 168汽車沖擊系數(shù): 0.3-計算信息: 鋼筋混凝土截面承載能力極限

21、狀態(tài)荷載組合I-計算結(jié)果:荷載組合結(jié)果:內(nèi)力 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩軸力 20.0 16.7 20.0 16.7 20.0 16.7剪力 91.7 76.4 91.7 76.4 91.7 76.4彎矩 202 168 202 168 202 168-承載能力極限狀態(tài)荷載組合I強度驗算結(jié)果:最大軸力強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 20.0 KN, Qj = 91.7 KN, Mj = 202 KN-m截面抗力: NR = 29.6 KN >= Nj = 20.0 KN(滿足)最小軸力強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj

22、= 16.7 KN, Qj = 76.4 KN, Mj = 168 KN-m截面抗力: NR = 29.6 KN >= Nj = 16.7 KN(滿足)最大彎矩強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj =20.0 KN, Qj = 91.7 KN, Mj = 202 KN-m截面抗力: NR = 29.6KN >= Nj = 20.0 KN(滿足)最小彎矩強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 16.7 KN, Qj = 76.4 KN, Mj = 168 KN-m截面抗力: NR = 29.6 KN >= Nj = 16.7 KN(滿足)-計算成功完成

23、3.2.4橫梁按承載力極限狀態(tài)進行驗算橫梁根據(jù)內(nèi)力計算結(jié)果，配置14根28普通HRB335鋼筋和作為主要受力鋼筋，驗算結(jié)構(gòu)的截面強度，計算結(jié)果表明，正截面強度承載力是安全的。<<橋梁博士>>-截面設(shè)計系統(tǒng)輸出文檔描述: 橫梁截面任務(wù)標(biāo)識: 橫梁截面驗算任務(wù)類型: 截面驗算-截面高度: 0.95 m構(gòu)件計算長度: 0.0 m-荷載信息:荷載類型: 軸力(KN) 剪力(KN) 彎矩(KN-m)結(jié)構(gòu)重力 3.38e+03 -479 327汽車沖擊系數(shù): 0.3-計算信息: 全預(yù)應(yīng)力混凝土截面承載能力極限狀態(tài)荷載組合I-計算結(jié)果:荷載組合結(jié)果:內(nèi)力 最大軸力 最小軸力 最大剪力

24、 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩軸力 4.06e+03 3.38e+03 3.38e+03 4.06e+03 4.06e+03 3.38e+03剪力 -575 -479 -479 -575 -575 -479彎矩 392 327 327 392 392 327-承載能力極限狀態(tài)荷載組合I強度驗算結(jié)果:最大軸力強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 4.06e+03 KN, Qj = -575 KN, Mj = 392 KN-m截面抗力: NR = 1.41e+04 KN >= Nj = 4.06e+03 KN(滿足)最小軸力強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj =

25、 3.38e+03 KN, Qj = -479 KN, Mj = 327 KN-m截面抗力: NR = 1.41e+04 KN >= Nj =3.38e+03 KN(滿足)最大彎矩強度驗算截面受力性質(zhì):下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 4.06e+03 KN, Qj = -575 KN, Mj = 392 KN-m截面抗力: NR = 1.41e+04 KN >= Nj = 4.06e+03 KN(滿足)最小彎矩強度驗算截面受力性質(zhì): 下拉偏壓內(nèi)力描述: Nj = 3.38e+03 KN, Qj = -479 KN, Mj = 327 KN-m截面抗力: NR = 1.41e+04 K

26、N >= Nj = 3.38e+03 KN(滿足)-計算成功完成4 全橋穩(wěn)定性能分析根據(jù)建立的模型利用有限元程序?qū)χ鞴斑M行穩(wěn)定性能分析；通過分析得出主拱肋的穩(wěn)定系數(shù)，以確保橋梁施工和運營的安全。1) 有風(fēng)撐時的穩(wěn)定分析a) 橫向穩(wěn)定性能分析圖4模態(tài)一：橫向面內(nèi)失穩(wěn)計算可知，全橋橫向穩(wěn)定系數(shù)為14.51，滿足規(guī)范不小于4的要求b) 縱向穩(wěn)定性能分析圖5模態(tài)二：縱向面內(nèi)失穩(wěn)計算可知，全橋縱向穩(wěn)定系數(shù)為22.49，滿足規(guī)范不小于4的要求圖6模態(tài)三：縱向面內(nèi)失穩(wěn)計算可知，全橋縱向穩(wěn)定系數(shù)為22.72，滿足規(guī)范不小于4的要求Midas中共有10中模態(tài)的穩(wěn)定分析，現(xiàn)僅給出三種模態(tài)的穩(wěn)定系數(shù)，都滿足規(guī)

27、范要求，沒列舉的7中模態(tài)的穩(wěn)定系數(shù)都比這三種模態(tài)的穩(wěn)定系數(shù)大，因此更能滿足規(guī)范的要求。總之，該橋在有風(fēng)撐時的穩(wěn)定性較好。2) 無風(fēng)撐時的穩(wěn)定分析a) 橫向穩(wěn)定性能分析圖7模態(tài)一：橫向面內(nèi)失穩(wěn)計算可知，全橋橫向穩(wěn)定系數(shù)為13.53，滿足規(guī)范不小于4的要求b) 縱向穩(wěn)定性能分析圖8模態(tài)二：縱向面內(nèi)失穩(wěn)計算可知，全橋縱向穩(wěn)定系數(shù)為20.72，滿足規(guī)范不小于4的要求圖9模態(tài)三：縱向面內(nèi)失穩(wěn)計算可知，全橋橫向穩(wěn)定系數(shù)為22.1，滿足規(guī)范不小于4的要求Midas中共有10中模態(tài)的穩(wěn)定分析，現(xiàn)僅給出三種模態(tài)的穩(wěn)定系數(shù)，都滿足規(guī)范要求，沒列舉的7中模態(tài)的穩(wěn)定系數(shù)都比這三種模態(tài)的穩(wěn)定系數(shù)大，因此更能滿足規(guī)范的要

28、求。總之，該橋在沒有風(fēng)撐時的穩(wěn)定性也較好。綜上對全橋穩(wěn)定性的分析，有風(fēng)撐和沒有風(fēng)撐時的穩(wěn)定定都較好，都沒滿足規(guī)范的要求，并存在富余，本設(shè)計選擇有風(fēng)撐的結(jié)構(gòu)進行施工圖的設(shè)計，因此更加加強了橋梁結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，使大橋更加安全。5 拱座受力性能分析拱座作為把邊拱圈和主拱圈上的受力傳到橋墩臺基礎(chǔ)的主要傳力結(jié)構(gòu)，其受力相對較復(fù)雜，在此用ANSYS建立拱座實體模型對拱座進行局部的受力分析。模型建立：拱座屬于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，在此采用solid65整體建模法進行模型的建立，本計算取拱座長度即16.1米進行有限元分析。材料參數(shù)如下表所示：表2拱座的材料特性材料彈性模量/Pa泊松比質(zhì)量密度Kg/m3拱座3.0E+110.22549網(wǎng)格劃分：采用自用網(wǎng)格劃分的形式對實體拱座進行網(wǎng)格劃分。 圖10拱座里面網(wǎng)格劃分 圖11拱座整體網(wǎng)格劃分荷載施加：邊拱圈和立墻用Midas建模時采用的是板單元進行模擬，因此在單獨對拱座進行計算時，邊拱圈和立墻的作用力是通過面荷載的形式加上去的，而主拱圈是以梁單元的形式進行模擬的，因此在進行拱座計算時主拱圈的力是以集中荷載的形式施加的，模擬完畢進行計算，得出其應(yīng)力分布情況。圖12拱座荷載施加狀況表邊界條件模擬：由于拱座和橋墩是一體的，在此我們在進