330m公路連續(xù)梁橋畢業(yè)設(shè)計橋?qū)?25m

1、鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院畢 業(yè) 論 文（設(shè) 計） xxxx 屆 xxxx 專業(yè) xxxxxx 班級題 目 3×30m公路連續(xù)梁橋設(shè)計-橋?qū)?2.5m 姓 名 xxx 學(xué)號 xxxxxxxx 指導(dǎo)教師 xxx 職稱 xxx 2014年 5月15日內(nèi) 容 提 要本設(shè)計采用簡支轉(zhuǎn)連續(xù)T梁結(jié)構(gòu)總體的設(shè)計，需要理解橋梁體系的轉(zhuǎn)換，采用橋邁達(dá)斯軟件建立模型。設(shè)計主要內(nèi)容有：恒載和活載計算，估算配筋面積，配置預(yù)應(yīng)力鋼束；計算細(xì)部結(jié)構(gòu)的受力狀況；劃分各個施工階段，對每個施工階段進(jìn)行結(jié)構(gòu)安全的受力計算和分析；使用階段進(jìn)行結(jié)構(gòu)永久荷載、活荷載、預(yù)應(yīng)力和附加應(yīng)力的計算和結(jié)構(gòu)合理性的分析；承載能力極限狀態(tài)和正常

2、使用極限狀態(tài)的截面驗算，作出包絡(luò)圖。關(guān)鍵詞簡支轉(zhuǎn)連續(xù)；預(yù)應(yīng)力連續(xù)T型梁；邁達(dá)斯 Abstract The design uses a simply supported beam structure continuous T overall design, the need to understand the conversion of the bridge system, using the bridge Midas software modeling. The design of the main contents are: dead load and live load

3、 calculations, estimates reinforcement area, configure the prestressing steel beam; calculate the stress state in detail the structure; divide each construction stage, the structural safety of the construction phase of each force calculation and analysis ; the use phase permanent structural loads, l

4、ive loads, prestressed and additional stress calculation and analysis of the reasonableness of the structure; bearing capacity limit state and serviceability limit state sectional checking to make envelope.Key wordssimply supported continuous ；prestressed T-beam ；MIDAS目

5、 錄一 設(shè)計基礎(chǔ)資料21、主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)22、設(shè)計依據(jù)23、設(shè)計基本數(shù)據(jù)2二 設(shè)計內(nèi)容21、 設(shè)計思路22、 主梁截面擬定及橋梁橫斷面組合23、 截面特性計算24、 汽車荷載橫向分布計算2三 主梁截面內(nèi)力計算21、內(nèi)力組合系數(shù)22、作用界定與計算23、內(nèi)力計算24、內(nèi)力組合25、布置鋼絞線：26、計算預(yù)應(yīng)力損失。27、主梁截面強(qiáng)度及應(yīng)力驗算28、持久狀況下構(gòu)件的應(yīng)力驗算29、短暫狀況下混凝土截面的應(yīng)力驗算2一 設(shè)計基礎(chǔ)資料一、主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、 荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路-級；2、 跨徑：3×30m。施工方法為簡支轉(zhuǎn)連續(xù)。3、 橋面寬度：單幅橋?qū)?2.5m。4、 主梁高度：200cm。5、 結(jié)構(gòu)重要

6、性系數(shù)：1.1。6、 設(shè)計安全等級：一級。7、 按照全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行設(shè)計。8、 橋梁平面線行布置：直線。9、 橋梁豎曲線情況：橋梁處于平坡內(nèi)。10、 橋面鋪裝：采用10cm C50混凝土+柔性防水涂層+10cm瀝青混 凝土。 11、 環(huán)境年平均相對濕度：70%。二、設(shè)計依據(jù)1、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）；2、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）3、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTG D63-2007）；4、公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTGB01-2003）；5、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）；6、其它有關(guān)規(guī)范及手冊。三、設(shè)計基本數(shù)據(jù)

7、1、混凝土：主梁均采用C50混凝土，重力密度=26.0kN/，彈性模量EC=3.45×MPa。2、瀝青混凝土：重力密度=24.0kN /。3、預(yù)應(yīng)力鋼筋：預(yù)應(yīng)力筋采用15.20 高強(qiáng)度低松弛鋼絞線、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值MPa，彈性模量Ep=1.95×105 MPa，松馳率=0.035，松馳系數(shù)=0.3，采用金屬波紋管，摩擦系數(shù)為0.25。4、普通鋼筋：直徑大于和等于12mm的用HRB335級熱軋螺紋鋼筋、直徑小于12mm的均用R235級熱軋光圓鋼筋。5、錨具：錨具變形、鋼筋回縮按6mm（一端）計算；金屬波紋管摩阻系數(shù)=0.25，偏差系數(shù)k=0.0015。6、支座不均勻沉降：本次設(shè)

8、計不考慮。7、豎向梯度溫度效應(yīng)：按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）規(guī)定取值。二 設(shè)計內(nèi)容1、 設(shè)計思路1、本設(shè)計計算報告采用橋梁結(jié)構(gòu)計算分析軟件MIDAS/CIVIL 2010進(jìn)行分析計算，并考慮汽車荷載的橫向分布。預(yù)制裝配式T型梁結(jié)構(gòu)橋梁，在分析計算時，采用梁格法計算較為精確，但工作量較大，由于考慮橫向分布的單梁計算較為安全，估本次分析計算采用單梁模型分析計算。2、本設(shè)計為3跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)T型梁橋，采用先簡支后連續(xù)施工方法，即主梁預(yù)制架梁，澆注墩頂現(xiàn)澆連續(xù)段及翼緣板、橫隔板濕接縫，張拉中墩頂T梁負(fù)彎矩鋼束形成連續(xù)體系澆筑橋面現(xiàn)澆層混凝土安裝護(hù)欄，澆筑瀝

9、青混凝土鋪裝、安裝附屬設(shè)施成橋，3、數(shù)值分析按照五個施工階段進(jìn)行分析：CS1為T梁預(yù)制簡支階段；CS2為T梁墩頂現(xiàn)澆段澆筑；CS3為負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力束張拉；CS4為橋面鋪裝和欄桿等二期恒載施工；成橋階段：成橋后考慮汽車活載、溫度梯度的作用，考慮10年的混凝土收縮、徐變影響，按照規(guī)范要求進(jìn)行組合驗算。4、 預(yù)制T梁預(yù)應(yīng)力鋼束必須待混凝土立方體強(qiáng)度達(dá)到混凝土強(qiáng)度設(shè)計等級的90%后，且混凝土齡期不小于7d，方可張拉。5、 預(yù)制梁內(nèi)正彎矩鋼束及墩頂連續(xù)段處的負(fù)彎矩鋼束均采用兩端同時張拉，錨下控制應(yīng)力為0.75 fpk =1395MPa。6、 主梁按全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計。2、 主梁截面擬定及橋梁橫斷面組合1、橋

10、梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面如下圖。圖1 橋梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面2、 橋梁主梁截面如下圖：跨中截面（上）、支點截面（下）如下圖：圖2 橋梁主梁截面3、 截面特性計算 （中梁跨中處截面） （中梁支點處截面） （邊梁跨中處截面） （邊梁支點處截面） 圖3 截面特性計算表1 截面幾何特性計算結(jié)果匯總表截面位置截面積A（m2）截面慣性矩I(m4)中性軸至梁底距離（m）中梁跨中處0.78400.39211.240支點處1.23250.48721.170邊梁跨中處0.7840.40691.270支點處1.2700.50581.1914、 汽車荷載橫向分布計算1、 橫向分布系數(shù)計算，支點處采用杠桿法計算，跨中采用剛接梁法計算。2、

11、 跨中橫向分布系數(shù)計算（1）按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎標(biāo)值， （2）繪出橫向分布影響線，按最不利布載，并據(jù)此求出對應(yīng)荷載點的影響線豎標(biāo)圖示如下：n=6,A=(1.052+3.152+5.252)×2=77.175n11=1/6+0.9952×5.252/77.175=0.5221n16=1/6-0.9952×5.252/77.175=-0.1888（3）計算荷載橫向分布系數(shù)mcq三車道：計入橫向折減系數(shù)為0.78。 mcq= 0.5×q=0.5 ×（0.524+0.402+0.313+0.191+0.102）×0.78 =0.

12、597 兩車道：mcq= 0.5×q= 0.5×（0.524+0.402+0.313+0.191）=0.720所以1號梁橫向分布系數(shù)取0.715。（4） 同理計算2號和3號主梁跨中橫向分布系數(shù)，詳見如下：圖4 主梁跨中橫向分布系數(shù)表2 主梁跨中荷載橫向分布系數(shù)項目主梁編號123跨中荷載橫向分布系數(shù)mcq兩車道0.7150.430.349三車道0.5970.3830.3363、 支點處荷載橫向分布系數(shù)按照杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線，并按最不利進(jìn)行布載，1號梁可變作用下橫向分布系數(shù)可計算如下：mcq=0.5×(1.0839 + 0.3175) = 0.7007同

13、理可以計算2、3號主梁荷載橫向分布系數(shù)，詳見如下：表3 主梁支點處荷載橫向分布系數(shù)項目主梁編號123支點處荷載橫向分布系數(shù)mcq0.70070.5850.5624、荷載橫向分布系數(shù)取值根據(jù)荷載橫向分布系數(shù)計算可知，三跨連續(xù)梁的1號梁荷載橫向分布系數(shù)大于其它梁位的相應(yīng)值。為簡化連續(xù)梁的汽車效應(yīng)內(nèi)力計算，偏安全地全橋統(tǒng)一取用1號主梁荷載橫向分布系數(shù)，采用中梁截面進(jìn)行受力分析。三、主梁截面內(nèi)力計算 1、內(nèi)力組合系數(shù)（1） 按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計根據(jù)通規(guī)中規(guī)定，各作用的分項系數(shù)取值如下：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取= 1.1；恒載作用效應(yīng)的分項系數(shù)取G1 =1.2 （對結(jié)構(gòu)承載力不利），或 G1=1.0 （對結(jié)構(gòu)

14、承載力有利）；汽車荷載效應(yīng)的分項系數(shù)取Q1=1.4 ；溫度作用效應(yīng)的分項系數(shù)取Q2=1.4 ；其它可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)c= 0.8 。(2)按正常使用極限狀態(tài)組合狀態(tài)設(shè)計1）短期效應(yīng)組合汽車荷載（不計沖擊）效應(yīng)的頻遇值系數(shù)取11=0.7 ；溫度作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)取12=0.8 。2）長期效應(yīng)組合汽車荷載（不計沖擊）效應(yīng)的頻遇值系數(shù)取21=0.4 ；溫度作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)取22=0.8 。2、作用界定與計算二期鋪裝：q=(2.1×0.1)×26+(2.1×0.1)×24=10.5kN/m;溫度荷載：整體升溫200C，整體降溫200C；截面正溫差梯度T

15、1=140C,T2=5.50C,截面負(fù)溫差梯度在正溫差梯度上乘以-0.5。3、內(nèi)力計算 （1）反力計算圖5 CS1簡支階段反力圖6 運(yùn)營成橋階段活載反力圖7 運(yùn)營成橋階段承載能力極限狀態(tài)荷載組合下反力 （2）荷載內(nèi)力計算：圖8 CS1簡支階段內(nèi)力同樣可以查到其他階段的內(nèi)力：本設(shè)計主要控制兩個重要階段處的內(nèi)力狀態(tài)，現(xiàn)分別把兩個狀態(tài)下，恒荷載和活荷載內(nèi)力計算如下：表4 內(nèi)力及最不利內(nèi)力組合項目最大彎矩（kN.m）最大剪力 （kN）簡支狀態(tài)恒載2089314.7連續(xù)成橋狀態(tài)活載2541.5518.2恒載2812.8（-1215.1負(fù)彎矩處）533.64、內(nèi)力組合圖9 彎矩內(nèi)力組合圖10 剪力內(nèi)力組合

16、5、布置鋼絞線 根據(jù)內(nèi)力最不利組合，參考其他資料上圖紙，現(xiàn)估及鋼絞線根數(shù)及布置如下圖，詳見大圖。圖11 鋼絞線布置估算主梁布置3束15-11鋼絞線以抵抗主梁正彎矩，估算墩頂處設(shè)置4束15-5鋼絞線以抵抗墩頂負(fù)彎矩。 圖12 主梁及墩頂處鋼絞線布置6、計算預(yù)應(yīng)力損失 由midas/Civil程序中可直接查詢出各個鋼絞線的預(yù)應(yīng)力損失量：現(xiàn)整理如下：表5 邊跨正彎矩處N1鋼絞線預(yù)應(yīng)力損失單元位置應(yīng)力(考慮瞬間損失) : A(N/mm2)彈性邊形損失: B(N/mm2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(N/mm2)松弛損失(N/mm2)應(yīng)力(考慮所有損失)/應(yīng)力(考慮瞬間損失)端部有效鋼束數(shù)鋼束組T1

17、階段CS41I00000001J1176.9470.90071.0008-22.4514-24.37660.96112I1176.9470.90191.0008-22.4504-24.37660.96112J1185.53010.89851.0008-23.3599-25.40780.959613I1185.53010.9431.0008-25.6625-25.40780.957713J1201.99252.55951.0021-35.1117-27.42020.950114I1201.99252.55251.0021-35.0879-27.42020.950114J1220.93536.85

18、931.0056-53.0217-29.79210.937815I1220.93537.2221.0059-58.3296-29.79210.933715J1255.301111.62331.0093-69.4067-34.24880.926716I1255.301111.6231.0093-69.4072-34.24880.926716J1278.36713.28611.0104-71.7871-37.35120.92517I1278.36713.2861.0104-71.7873-37.35120.92517J1268.546114.0431.0111-72.0383-36.01930.9

19、25918I1268.546114.0431.0111-72.0384-36.01930.925918J1246.307213.71871.011-70.2261-33.06330.928119I1246.307213.71871.011-70.2262-33.06330.928119J1227.871512.49581.0102-67.2311-30.67560.9304110I1227.871512.49591.0102-67.2312-30.67560.9304110J1246.917611.30711.0091-66.449-33.14330.9292111I1246.917611.3

20、0731.0091-66.4492-33.14330.9292111J1268.789.43211.0074-64.7864-36.05090.928112I1268.789.43231.0074-64.7866-36.05090.928112J1278.187.01391.0055-61.909-37.32570.9278113I1278.187.01821.0055-61.9114-37.32570.9279113J1255.10945.2411.0042-65.468-34.22340.9247114I1255.10945.23911.0042-65.4667-34.22340.9247

21、114J1220.73631.88111.0015-58.4332-29.76680.9293115I1220.73631.52311.0012-53.0655-29.76680.9334115J1201.78961.07181.0009-43.3459-27.39510.942116I1201.78961.08291.0009-43.3781-27.39510.942116J1185.32393.62371.0031-43.3617-25.38280.9451117I1185.32393.51231.003-40.0739-25.38280.9477117J1176.7395.83091.0

22、05-44.8443-24.35170.9462118I1176.7395.83071.005-44.8404-24.35170.9462118J1174.21816.62511.0056-46.3255-24.05130.94571其余8根鋼絞線與此同理，不一一整理，在隨后極限承載能力計算時一并考慮。表6 負(fù)彎矩處N4鋼絞線預(yù)應(yīng)力損失單元位置應(yīng)力(考慮瞬間損失) : A(N/mm2)彈性邊形損失: B(N/mm2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(N/mm2)松弛損失(N/mm2)應(yīng)力(考慮所有損失)/應(yīng)力(考慮瞬間損失)端部有效鋼束數(shù)鋼束組T4-1階段CS413I000000013J110

23、7.55594.35761.0039-61.2582-16.4940.9337114I1107.55594.35571.0039-61.2572-16.4940.9337114J1184.28359.22281.0078-70.9153-25.2570.9266115I1184.28358.98871.0076-64.8093-25.2570.9315115J1199.777212.04851.01-69.0965-27.1470.9298116I1199.777212.05691.01-69.1002-27.1470.9298116J1215.087914.43361.0119-69.688

24、8-29.0540.9306117I1215.087914.25431.0117-64.8871-29.0540.9344117J1222.927516.15121.0132-68.3001-30.0450.9328118I1222.927516.1511.0132-68.2964-30.0450.9328118J1225.362316.7351.0137-68.9047-30.3550.9327119I1225.362315.81131.0129-65.9383-30.3550.9343119J1228.294616.37931.0133-65.0796-30.730.9353120I122

25、8.294616.35791.0133-64.971-30.730.9354120J1225.362315.9431.013-66.0836-30.3550.9343121I1225.362316.86521.0138-69.0271-30.3550.9327121J1222.927516.40681.0134-68.5996-30.0450.9328122I1222.927516.4071.0134-68.6032-30.0450.9328122J1215.08814.91311.0123-65.771-29.0540.9342123I1215.08815.09791.0124-70.632

26、7-29.0540.9304123J1199.777213.59081.0113-71.3485-27.1470.9292124I1199.777213.58451.0113-71.3488-27.1470.9292124J1184.283511.49511.0097-68.4728-25.2570.9306125I1184.283511.73791.0099-74.8301-25.2570.9254125J1107.55597.0131.0063-65.4975-16.4940.9323126I1107.55597.01371.0063-65.4963-16.4940.9323126J000

27、0000與正彎矩處鋼絞線損失原理一樣，同理，其余7根負(fù)彎矩處鋼絞線損失在之后計算承載能力時，統(tǒng)一考慮。7、主梁截面強(qiáng)度及應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面強(qiáng)度的驗算內(nèi)容包括兩大類：正截面強(qiáng)度驗算和斜截面強(qiáng)度驗算。（1） 使用階段正截面抗彎驗算。其驗算原則基本上與普通鋼筋混凝土受彎構(gòu)件相同。根據(jù)公預(yù)規(guī)條，橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算。根據(jù)右側(cè)公式， 計算結(jié)果如下，及其與抗力包絡(luò)圖如下。表7 使用階段正截面抗彎驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rMu(kN*m)Mn(kN*m)邊跨支點I2最大cLCB6FX-MAXOK-10.06294137.5817邊跨支點I2最小cLCB6FX-MINOK

28、-266.07714137.5817邊跨1/4I6最大cLCB6FX-MAXOK6634.583610550.7212邊跨1/4I6最小cLCB6FX-MINOK3003.414510550.7212邊跨跨中I11最大cLCB6FX-MAXOK8382.406111093.8333邊跨跨中I11最小cLCB6FX-MINOK3733.791711093.8333邊跨3/4I16最大cLCB6FX-MAXOK3333.92347822.8031邊跨3/4I16最小cLCB6FX-MINOK513.08347822.8031邊跨右支點I20最大cLCB6FX-MAXOK1091.74383445.

29、5098邊跨右支點I20最小cLCB6FX-MINOK-2466.03947303.3809中跨1/4I25最大cLCB6FX-MAXOK4668.28218292.2489中跨1/4I25最小cLCB6FX-MINOK1449.0048292.2489中跨跨中I30最大cLCB6FX-MAXOK8405.37811109.519中跨跨中I30最小cLCB6FX-MINOK4003.504511109.519圖13 抗力包絡(luò)圖由圖可看出，滿足規(guī)范要求。（2） 使用階段斜截面抗剪驗算。 原理與正截面抗彎類似，與鋼筋混凝土原理一致，在此不再贅述。表8 使用階段斜截面抗剪驗算單元位置最大/最小組合名

30、稱類型驗算rVd(kN)Vn(kN)截面驗算剪力驗算邊跨支點I2最大cLCB6FX-MAXOK-592.01878958.1476OK 跳過邊跨支點I2最小cLCB6FX-MINOK-1375.60658958.1476OK 驗算邊跨1/4I6最大cLCB6FX-MAXOK-127.27637339.0224OK 跳過邊跨1/4I6最小cLCB6FX-MINOK-789.27377339.0224OK 驗算邊跨跨中I11最大cLCB6FX-MAXOK485.31537529.8491OK 驗算邊跨跨中I11最小cLCB6FX-MINOK-172.8467529.8491OK 跳過邊跨3/4I1

31、6最大cLCB6FX-MAXOK1161.95658690.7456OK 驗算邊跨3/4I16最小cLCB6FX-MINOK408.07628690.7456OK 跳過邊跨右支點I20最大cLCB6FX-MAXOK-557.56588810.0429OK 跳過邊跨右支點I20最小cLCB6FX-MINOK-1445.387311080.1748OK 驗算中跨1/4I25最大cLCB6FX-MAXOK-284.47837109.6776OK 跳過中跨1/4I25最小cLCB6FX-MINOK-1035.49677109.6776OK 驗算中跨跨中I30最大cLCB6FX-MAXOK347.375

32、97517.0211OK 跳過中跨跨中I30最小cLCB6FX-MINOK-345.72587517.0211OK 跳過圖14 抗力包絡(luò)圖由上圖可以看出，抗剪設(shè)計滿足規(guī)范要求。8、持久狀況下構(gòu)件的應(yīng)力驗算（1） 、正截面混凝土壓應(yīng)力驗算 根據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：-由作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計算： -由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的法向應(yīng)力，按下式計算： 根據(jù)上述公式原理，計算各個截面壓應(yīng)力如下 ：表9 使用階段正截面壓應(yīng)力驗算位置驗算Sig_T(N/mm2)Sig_B(N/mm2)Sig_TL(N/mm2)Sig_BL(N/mm2)Sig_TR(N/mm2)S

33、ig_BR(N/mm2)Sig_MAX(N/mm2)Sig_ALW(N/mm2)邊跨支點OK1.0913.6511.3473.7260.8353.5763.72616.2邊跨1/4OK5.5963-0.25.156-0.336.036-0.086.03616.2邊跨跨中OK7.5002-3.567.791-3.487.21-3.657.79116.2邊跨3/4OK7.9655-0.868.245-0.787.686-0.948.24516.2邊跨右支點OK5.1953-3.695.423-3.624.968-3.765.42316.2中跨1/4OK9.6267-0.888.83-1.1210.

34、42-0.6510.4216.2中跨跨中OK8.0655-4.498.327-4.427.804-4.578.32716.2根據(jù)表格選出最不利的壓應(yīng)力包絡(luò)圖如下：圖15 最不利的壓應(yīng)力包絡(luò)圖由最不利壓應(yīng)力包絡(luò)圖可以看出，壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（2） 預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算 對于鋼絞線、鋼絲，未開裂構(gòu)件：式中：-受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； -由于結(jié)構(gòu)自重、汽車、溫差產(chǎn)生的應(yīng)力； -預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，取1860MPa， 式中：-按作用標(biāo)準(zhǔn)值組合計算的彎矩值；根據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力應(yīng)符合上述要求：根據(jù)公式計算結(jié)果如下：表10 受拉區(qū)鋼

35、筋的拉應(yīng)力驗算鋼束驗算Sig_DL(N/mm2)Sig_LL(N/mm2)Sig_ADL(N/mm2)Sig_ALL(N/mm2)T1OK1174.21811196.093313951209T10OK1127.42111159.335813951209T11OK1081.64721144.255613951209T2OK1127.66121157.872713951209T3OK1082.54911142.617513951209T4-1OK1101.22941157.06113951209T4-1-復(fù)制OK1101.22941157.91213951209T4-1-復(fù)制-復(fù)制OK1101.2

36、2941159.129813951209T4-1-復(fù)制-復(fù)制-復(fù)制OK1101.22941160.032313951209T5OK1174.21211198.091313951209T6OK1127.42111162.050613951209T7OK1080.53241146.897313951209T8-1OK1101.22941157.20413951209T8-1-復(fù)制OK1180.5391182.714313951209T8-1-復(fù)制-復(fù)制OK1101.22941159.320413951209T8-1-復(fù)制-復(fù)制-復(fù)制OK1101.22941160.27413951209T9OK11

37、74.21831195.858713951209有上述表格可以看出，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力均在規(guī)范允許范圍之內(nèi)，滿足規(guī)范要求。（3） 使用階段混凝土斜截面主壓應(yīng)力驗算根據(jù)公預(yù)規(guī)7.1.6規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力組成，應(yīng)按下式計算； 式中參數(shù)含義詳見公預(yù)規(guī)說明。 根據(jù)公預(yù)規(guī)7.1.6規(guī)定，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求: 計算混凝土主拉應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗算，根據(jù)分析可以看出結(jié)果符合規(guī)范要求，詳見有限元分析。表11 使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗算單元驗算Sig_P1(N/mm2)Sig_P2(N/mm2)Sig_

38、P3(N/mm2)Sig_P4(N/mm2)Sig_P5(N/mm2)Sig_P6(N/mm2)邊跨支點OK1.3470.8353.57583.72641.57891.4375邊跨1/4OK6.36047.11342.73072.6066.34585.9156邊跨跨中OK7.79067.2098006.18196.1143邊跨3/4OK8.24487.686200.00016.936.8162邊跨右支點OK5.42264.968004.21064.0727中跨1/4OK9.290910.8171.76821.58328.62838.9726中跨跨中OK8.32737.80430.00040.00046.53726.4837單元驗算Sig_P7(N/mm2)Sig_P8(N/mm2)Sig_P9(N/mm2)Sig_P10(N/mm2)Sig_MAX(N/mm2)Sig_AP(N/mm2)邊跨支點O