沉井不排水下沉施工方案(共27頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上沉井不排水下沉施工方案一、工程概況下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為沉井，沉井平面尺寸為31.4×43.6m，底標(biāo)高41.0m，頂面標(biāo)高58.0m，沉井下沉總深度為17.5m。結(jié)合地質(zhì)情況，沉井下沉采用兩種方法進(jìn)行，上部軟土層的下沉采用水力機(jī)械沖吸泥排水下沉，下部卵石地層采用抓鏟抓土不排水下沉。由于*目前正處于汛期，地下水位較高，造成沉井排水下沉困難，沉井改用抓鏟機(jī)抓土不排水下沉。二、施工組織安排及進(jìn)度計(jì)劃目前，沉井采用水力機(jī)械沖吸泥下沉6m左右，完成第一階段地沉井下沉，剩余11.5m高度采用抓鏟機(jī)抓土不排水下沉施工，準(zhǔn)備時(shí)間10天，由于近來(lái)連續(xù)陰雨天氣嚴(yán)重影響了施工進(jìn)度，計(jì)劃

2、于2005年9月10日開(kāi)始出泥下沉，計(jì)劃下沉90天，預(yù)計(jì)于2005年12月10日完成沉井下沉工作。三、抓鏟機(jī)吊裝施工（一）、概述沉井下沉采用在沉井頂部放置兩臺(tái)W1010型履帶抓鏟機(jī)，分別布置在側(cè)墻一和支墩一、側(cè)墻二和支墩二之間。抓鏟機(jī)每臺(tái)自重40t，吊裝高度為10m，為中級(jí)起重工作，抓鏟機(jī)支撐采用預(yù)先制作的鋼活動(dòng)平臺(tái)并實(shí)現(xiàn)移動(dòng)抓土。（二）、施工工藝流程鋼制平臺(tái)制作鋼制平臺(tái)試驗(yàn)鋼梁安裝軌道及卷?yè)P(yáng)機(jī)安裝鋼制平臺(tái)安裝抓鏟機(jī)吊裝抓鏟機(jī)固定抓鏟機(jī)作業(yè)（三）、吊裝前施工準(zhǔn)備1、軌道和鋼梁安裝軌道：軌道選用18槽鋼，每根長(zhǎng)6m，開(kāi)口向上，以?xún)?nèi)槽作滾道，槽寬160mm，槽深60mm，軌道固定利用預(yù)埋在沉井上的

3、鋼板焊接，預(yù)埋件間距為6m，軌道安放時(shí)先用水泥砂漿在沉井頂面找平，以利軌道放置平穩(wěn)。軌道分四處布置，分別為側(cè)墻一、支墩一和側(cè)墻二、支墩二，長(zhǎng)度方向?yàn)閺暮髩ζ鹬林袎σ?。固定時(shí)拉直線調(diào)整軌道平整度和保證軌道在一條直線上，軌距6400±5mm，接頭處錯(cuò)縫2mm，平整度2mm。軌道調(diào)整完畢后，用32鋼筋將井壁鋼筋和槽鋼焊接起來(lái)，間距0.81.0m，在槽鋼的兩側(cè)翼緣外邊抹三角灰加固。為防止平臺(tái)在軌道端部脫軌，在軌道的兩端各焊接一個(gè)用20mm厚鋼板制作的直角三角形卡擋，高250mm，另一條直角邊長(zhǎng)200mm，具體布置見(jiàn)附圖。鋼梁：在延長(zhǎng)的支墩墻與中墻一間設(shè)置凈跨5.1m 用兩根40槽鋼對(duì)扣拼裝而

4、成的箱形鋼梁，鋼梁上下加焊12mm厚鋼板加強(qiáng)，用于支撐作業(yè)的移動(dòng)式平臺(tái)。為使軌道處于同一高程面，在中墻一上及延長(zhǎng)的支墩墻上預(yù)留凹槽用于支設(shè)鋼梁，在凹槽內(nèi)預(yù)埋鋼板以安裝固定鋼梁，軌道與鋼梁焊接連接以增加抗彎剛度，所留缺口待二次澆筑支墩墻時(shí)澆筑補(bǔ)齊。2、卷?yè)P(yáng)機(jī)選擇及布置（1）卷?yè)P(yáng)機(jī)選擇平臺(tái)運(yùn)行需克服軸承的摩擦力，車(chē)輪與軌道間的摩擦力等。總摩阻力 附加阻力系數(shù)，1.5； P平臺(tái)自重和工作荷載， P70+450520KN； 軸承滾動(dòng)摩擦系數(shù) ，0.015； d滾道直徑，d200mm； f行走輪滾動(dòng)摩擦系數(shù)，f0.5； D行走輪直徑，D400mm；即驅(qū)動(dòng)力需大于0.78t，選用2t卷?yè)P(yáng)機(jī)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)平臺(tái)移動(dòng)

5、。(2)卷?yè)P(yáng)機(jī)布置每個(gè)平臺(tái)移動(dòng)配備兩臺(tái)2t卷?yè)P(yáng)機(jī)，共配備四臺(tái)2t卷?yè)P(yáng)機(jī)。分別布置在前墻和后墻上，位于側(cè)墻和支墩之間的中心位置上，卷?yè)P(yáng)機(jī)錨固采用28鋼筋與沉井井壁32鋼筋焊接在一起，焊接保證牢固。平臺(tái)移動(dòng)時(shí)前后墻的卷?yè)P(yáng)機(jī)同時(shí)牽拉，以實(shí)現(xiàn)平臺(tái)的隨時(shí)制動(dòng)。3、鋼制活動(dòng)平臺(tái)制作鋼制活動(dòng)平臺(tái)采用桁架結(jié)構(gòu)，總長(zhǎng)6.7m，總寬6.5m，總高1.8m，工作面尺寸為6.54×4m。制作時(shí)，為防止過(guò)大的焊接應(yīng)力，采用分件制作，整體拼裝的方式，分為縱向桁架、縱梁、橫端梁、橫梁、面板和行走輪等部分?？v桁高1.4m，長(zhǎng)6.7m，為主要承受彎矩的矩形桁架梁，上下弦桿、斜桿和豎桿均為14槽鋼，中間豎桿間距為1m，

6、共設(shè)6空。主桁架下弦桿為兩根20槽鋼并列，中間開(kāi)檔140mm，以便安裝行走輪，上弦桿為兩根14槽鋼，中間豎桿間距0.5m，豎桿和斜桿均為14槽鋼。頂部用4mm厚鋼板滿鋪，鋼板與骨架連接采用雙面交叉間斷焊接，在面板下面設(shè)5道縱梁和5道橫梁，型材為70×70×7mm角鋼。每個(gè)平臺(tái)在主桁架端部各安裝2個(gè)行走輪，共8個(gè)行走輪，行走輪采用鋼質(zhì)起重機(jī)行走輪，直徑400mm，輪寬120mm，每個(gè)行走輪安裝兩只416型軸承。最后在鋼板上履帶下部鋪設(shè)枕木以分散抓鏟機(jī)對(duì)平臺(tái)的壓力，并起防滑和減震作用。4、鋼制活動(dòng)平臺(tái)模擬試驗(yàn)為保證抓鏟機(jī)在井上鋼制平臺(tái)的操作安全，平臺(tái)制作完成后，在地面上對(duì)鋼制平

7、臺(tái)的進(jìn)行模擬試驗(yàn)，以檢驗(yàn)平臺(tái)的承載力。試驗(yàn)時(shí)在地面上根據(jù)輪軌間距預(yù)先鋪設(shè)枕木，將軌道槽鋼放置在枕木上并予以固定，平臺(tái)用履帶吊吊放在軌道上，使車(chē)輪受力，然后用槽鋼和枕木搭設(shè)抓鏟機(jī)上平臺(tái)的軌道，抓鏟機(jī)沿著軌道自行行駛到鋼制平臺(tái)上。履帶吊自重為40t，履帶吊位于鋼制平臺(tái)上，平臺(tái)靜載安全系數(shù)取1.25，即平臺(tái)承重為40×1.2550t，配重為50-4010t。工作時(shí)，抓斗自重2.5t，抓土重量約2.5t，吊車(chē)起重量為5t，起重動(dòng)載安全系數(shù)取1.4，即吊車(chē)需起重5×1.47t。先在平臺(tái)上用現(xiàn)場(chǎng)鋼筋沿履帶方向的兩側(cè)各配重5t，使靜載配重達(dá)到10t，然后起吊重量7t的鋼筋。平臺(tái)在地面上安

8、放完畢吊車(chē)未上平臺(tái)之前，在平臺(tái)縱向的主縱梁和位于履帶下的縱梁的兩側(cè)共拉四根線，用鋼尺測(cè)量縱梁跨中的彎曲失高f(撓度)。測(cè)量完畢后，履帶吊行駛上平臺(tái)并加載和吊鉤吊重，用同樣的方法測(cè)量加載后的彎曲失高。檢測(cè)完畢，卸去平臺(tái)上的所有荷載，再用鋼尺測(cè)量縱梁的彎曲失高，和第一次測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，看變形是否恢復(fù)。規(guī)范允許失高（撓度）偏差為L(zhǎng)/800，并且無(wú)局部永久變形，焊縫節(jié)點(diǎn)無(wú)開(kāi)裂和明顯變形。試驗(yàn)合格后方可允許使用鋼制平臺(tái)。5、起吊現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備將后墻處的基坑用自卸汽車(chē)運(yùn)土回填，采用分層回填碾壓，每層回填的土方用挖掘機(jī)來(lái)回碾壓密實(shí)后，再進(jìn)行下層土方回填直至和路面平，以保證吊車(chē)有作業(yè)場(chǎng)地和地基有足夠的承載力。為防

9、止吊車(chē)起吊時(shí)陷車(chē)，在吊車(chē)支腿位置用20mm厚鋼板和枕木進(jìn)行鋪墊，以增大地基承載力。6、鋼制平臺(tái)安裝制作完成的鋼制平臺(tái)總重量約7t，平臺(tái)采用履帶吊進(jìn)行起吊，起吊位置選在后墻處，將平臺(tái)吊至軌道上，人工配合進(jìn)行安放。為方便抓鏟司機(jī)上下平臺(tái)，在每個(gè)平臺(tái)端部焊接爬梯。（四）、起重機(jī)械選型起重量起重機(jī)的起重量必須大于或等于所吊裝抓鏟機(jī)的重量和索具重量之和，即QQ1+Q2 42t +0.7t=42.7t式中 Q起重機(jī)的起重量； Q1抓鏟機(jī)的重量；Q2索具的重量，取700kg； （2）起重高度Hh1+h2+h3+h4式中 H起重機(jī)的起重高度（m）； h1安裝支座表面的高度（m），從停機(jī)面算起； h2安裝空隙，

10、不小于0.3m；h3綁扎點(diǎn)至所吊抓鏟機(jī)底面的距離（m）。h2索具高度（m），自綁扎點(diǎn)至吊鉤面；Hh1+h2+h3+h4 9+0.5+2+4.5=16m（3）起重半徑當(dāng)起重機(jī)位于后墻處吊裝時(shí)，需要跨過(guò)已澆筑的砼墻。根據(jù)以下公式算出最小起重臂長(zhǎng)： LL1+L2 式中 L起重臂的長(zhǎng)度（m）； h起重機(jī)下鉸至吊裝支座的高度（m）； h=h1E f起重鉤需跨過(guò)結(jié)構(gòu)的距離（m）； g起重臂軸線與已完成結(jié)構(gòu)間的水平距離，至少取1m； 起重臂的仰角；抓鏟機(jī)起吊過(guò)程中，相關(guān)數(shù)據(jù)如下： f=3.3m， g=1.2m， E=1.5m， h=h1-E=8.8-1.5=7.3m （4）起重半徑 經(jīng)計(jì)算，采用200t吊車(chē)

11、能夠?qū)⒆ョP機(jī)吊裝就位。（五）、活動(dòng)平臺(tái)強(qiáng)度、剛度校核1、活動(dòng)平臺(tái)強(qiáng)度校核（1）、活動(dòng)平臺(tái)受力分析抓鏟機(jī)在活動(dòng)平臺(tái)上布置示意圖如下：抓鏟機(jī)在工作時(shí)，隨著大臂的旋轉(zhuǎn)，抓鏟自重，工作荷載通過(guò)履帶傳給平臺(tái)的力在大小，作用點(diǎn)上是變化的，最不利的情況是一條履帶懸空，另一條履帶的一部分與平臺(tái)接觸時(shí)，假定此時(shí)的作用點(diǎn)在一條履帶距一端1/4全長(zhǎng)處，即作用點(diǎn)距平臺(tái)邊線1.2+1/4*4=2.2m處，大小為自重和荷載重。抓鏟機(jī)自重400KN，荷載為50KN，動(dòng)載系數(shù)取1.5，則計(jì)算荷載為675KN。（2）、強(qiáng)度校核 鋼材為Q235鋼，許用應(yīng)力 =160Mpa，焊條采用J422型，許用應(yīng)力=160Mpa。計(jì)算荷載由兩

12、側(cè)縱桁按杠桿平衡原理分擔(dān)（如圖），N1、N2為縱桁分擔(dān)的荷載，P為計(jì)算荷載。N2=0.85/4×P=143KN1=P-N2=532KN以下校核按受力較大一側(cè)縱桁的強(qiáng)度進(jìn)行。假定縱桁荷載呈三角形分布（與實(shí)際近似）N1=qmax×6.7×1/2qmax=2×532/6.7=158.8KN/m力分布三角形或梯形面積s=1/2×12.8×0.35=2.24KN s=1/2×（12.8+49.568）×1=31.184KN s=1/2×（49.568+86.28）×1=67.924KN s=1/2

13、5;（86.28+123）×1=104.64KN s=1/2×（123+158.8）×1=140.9KN s=1/2×（90.09+158.8）×1=124.045KN s=1/2×（23.35+90.09）×1=56.72KN s=1/2×23.35×0.35=4.086KN S=532.1KN=N1節(jié)點(diǎn)荷載計(jì)算： P0=1/2 s=1.12KN P1=1/2（s+ s）=16.712KN P2=1/2（s+ s）=49.554KN P3=1/2（s+ s）=86.282KN P4=1/2（s+ s）=

14、122.77KN P5=1/2（s+ s）=132.472KN P6=1/2（s+ s）=90.38KN P7=1/2（s+ s）=30.403KN P8=1/2s=2.043KN節(jié)點(diǎn)受力分析a、求支座反力RA、RB RA×6.4= P0×6.525+ P1×6.175+ P2×5.175+ P3×4.175+ P4×3.175+ P5×2.175+ P6×1.175+ P7×0.175-P8×0.175 RA=236.9KN，同理得RB=295.225KNb、求桿件內(nèi)力：兩端立桿與支座很近，故

15、P0和P1、P7和P8可合并為一個(gè)桿件計(jì)算內(nèi)力。節(jié)點(diǎn)7：x=0， s67=0 y=0， sB7= P7+P8=32.446KN 節(jié)點(diǎn)B：y=0， RA- s78- s6Bsin54.46°=0x=0， s6Bcos54.46°-sBG=0 s6B=322.94KN，sBG=187.72KN 節(jié)點(diǎn)G：x=0， sGF=sGB=187.72KNy=0， s6G=0 節(jié)點(diǎn)6：x=0 s56+ sF6cos54.46°- sB6cos54.46° =0y=0， sF6sin54.46°+sB6sin54.46°-P6=0sF6=-211.87

16、KN（負(fù)號(hào)表示受壓）s56=310.86KN 節(jié)點(diǎn)5：x=0， s45=s65=310.86KN y=0， s6G= P5=132.47KN 節(jié)點(diǎn)F：x=0， -sFE- sF4cos54.46°+sF6cos54.46°+ sFG =0y=0， sF4sin54.46°- s5F +sF6sin54.46°=0sF4=-49.07KN（負(fù)號(hào)表示受壓）sFE=339.40KN 節(jié)點(diǎn)E： x=0， sED=sEF=339.40KNy=0， s4E=0KN節(jié)點(diǎn)4：x=0， s34+sD4cos54.46°-s54 +sF4cos54.46°

17、;=0y=0， sD4sin54.46°- P4+sF4sin54.46°=0sD4=101.82KN ，s34=280.20KN 節(jié)點(diǎn)3：x=0， s23=s34=280.2KNy=0， sD3= P3=86.28KN節(jié)點(diǎn)D：x=0， -sDC- sD2cos54.46°-s4Dcos54.46°+ sDF =0y=0， sD2sin54.46°- s3D+s4Dsin54.46°=0sD2=207.85KN， sDC=159.40KN節(jié)點(diǎn)C： x=0， sCA=sCD=159.4KNy=0， s2C=0KN節(jié)點(diǎn)2： x=0， s1

18、2- s2Acos54.46°+s2Dcos54.46°- s32=0y=0， -s2Asin54.46°-s2Dsin54.46°-P2=0s2A=288.75KN， s12=0KN節(jié)點(diǎn)1與A計(jì)算與上同，各桿如上圖所示。校核縱桁強(qiáng)度：由以上計(jì)算知，縱桁下弦桿受最大拉應(yīng)力：= sEF/A=339.4×103/2×18.51×104=91.68Mpa=160Mpa式中：sEF為弦桿最大拉力，sEF=339.4KNA為弦桿截面積，對(duì)雙14a槽鋼，A=2×18.51cm2。 故弦桿強(qiáng)度滿足要求。校核節(jié)點(diǎn)焊縫強(qiáng)度桿6B受壓

19、力最大，校核焊縫強(qiáng)度=S6B/A= S6B/h×l=322.94×103/0.6×67×10-4=80.33MPa式中：S6B焊縫剪力，S6B=322.94KpaA焊縫受剪面積H焊腳高度，h=0.6cmL焊縫總長(zhǎng)，l=14/sin54.46。×4=67cm材料設(shè)計(jì)抗剪值125Mpa，安全系數(shù)1.5=125/1.5=83.33 Mpa=80.33 =83.33節(jié)點(diǎn)焊縫強(qiáng)度滿足。（3）、橫梁校核、受力分析：平臺(tái)的計(jì)算荷載為P=675KN 經(jīng)平上的枕木、鋼板分配，可假定為均布載荷 q=P/A=675/6.4×4=26.37Kpa式中：P平臺(tái)

20、計(jì)算荷載，P=675KNA平臺(tái)面積，A=6.4×4m2、橫梁間距0.5m，載荷如下圖、計(jì)算節(jié)點(diǎn)內(nèi)力：用節(jié)點(diǎn)法計(jì)算節(jié)點(diǎn)及桿件內(nèi)力計(jì)算結(jié)果于上圖，下張桿受最大拉力，斜桿結(jié)點(diǎn)受最大剪力。、校核 下張桿拉應(yīng)力G=S/A=66.68×103/9.424×10-4=70.75 Mpa式中：S下張桿最大拉力66.68 KpaA下張桿截面積，對(duì)L70×70×7，A=9.424cm2斜桿結(jié)點(diǎn)處剪力=S/A=39.04×103/2×7×0.6×10-4=46.5 Mpa=83.3 Mpa式中：S剪力，S=39.04 A剪面積

21、，A=2×70×0.6（4）、結(jié)論經(jīng)校核計(jì)算：平臺(tái)縱桁、橫梁構(gòu)件節(jié)點(diǎn)處強(qiáng)度滿足，其中縱梁在計(jì)算時(shí)沒(méi)有考慮分擔(dān)力的作用，在實(shí)際工作中作為強(qiáng)度儲(chǔ)備。故平臺(tái)強(qiáng)度滿足使用要求。（六）、鋼梁強(qiáng)度剛度校核（1）、鋼梁受力分析：鋼梁承受活動(dòng)平臺(tái)一側(cè)的輪壓力，將平臺(tái)的重量和工作荷載向鋼梁分解。平臺(tái)自重70KNC點(diǎn)彎矩方程：Mc（63.45+80.24x）×（5.1-3.35-x） 111.04+76.97x-80.24x2BD段彎矩方程：Mbd=（345.94-80.24x）×x =345.94x-80.24x2當(dāng)x0.48m時(shí)，C點(diǎn)最大彎矩MC129.5Mpa當(dāng)x2.

22、16m時(shí)，BD段最大彎矩MBD372.86Mpa（2）鋼梁截面慣性矩和抗彎截面模量鋼梁截面形狀如圖所示，為兩根40b槽鋼對(duì)扣，上下復(fù)焊厚12mm鋼板組成的箱形梁。查表得Ix=18644.5cm4所以：（3）鋼梁強(qiáng)度校核故鋼梁抗彎強(qiáng)度滿足。（七）、行走輪輪壓驗(yàn)算根據(jù)以上計(jì)算，在抓鏟機(jī)工作時(shí)，最大輪壓力為：2PLmax=N2=312.8KN PLmax =156.4KN而當(dāng)行走輪為400，運(yùn)行速度0.17m/s時(shí)，許用輪壓為170KN，即PLmax170KN ,滿足抗壓。（八）、抓鏟機(jī)吊裝及作業(yè)平臺(tái)移動(dòng)1、抓鏟機(jī)吊裝起吊位置選在沉井后墻處，吊車(chē)進(jìn)場(chǎng)路線：207國(guó)道電廠運(yùn)煤道路工地大門(mén)砂石料場(chǎng)道路后

23、墻。對(duì)吊車(chē)進(jìn)場(chǎng)道路進(jìn)行平整，清理吊車(chē)進(jìn)場(chǎng)路線附近的障礙物。具體見(jiàn)吊車(chē)吊裝位置平面布置圖。吊車(chē)就位后，工作前應(yīng)先空載運(yùn)行檢查，并檢查各安全裝置的靈敏可靠性。各項(xiàng)安全裝置檢查可靠后，開(kāi)始進(jìn)行試吊檢驗(yàn)，起吊重物離地面200300mm后停機(jī)，確認(rèn)符合要求時(shí)，方可正式作業(yè)。先起吊側(cè)墻一和支墩一處的抓鏟機(jī)，后起吊側(cè)墻二與支墩二處的抓鏟機(jī)。起吊采用直徑為28.5mm的鋼絲繩，抓鏟機(jī)綁扎位置分別為前端的扒桿根部和后端的配重處，兩根鋼絲繩交匯在吊車(chē)的吊鉤處。起吊時(shí)抓鏟機(jī)要綁扎平穩(wěn)、牢固，先將抓鏟機(jī)吊起離地面20-50cm后停止提升，檢查起重機(jī)的穩(wěn)定性、制動(dòng)器的可靠性、重物的平穩(wěn)性、綁繩的牢固性，無(wú)誤后方可緩緩提

24、升，提升到平臺(tái)高度后，再緩慢回轉(zhuǎn)向左擺臂90°，將抓鏟機(jī)慢慢放在鋼制平臺(tái)上。為防止鋼制平臺(tái)的在抓鏟機(jī)吊裝時(shí)移動(dòng)，預(yù)先在前后輪軌兩端各焊一塊直角邊均為200mm的用20mm厚鋼板制作的三角形卡擋。抓鏟機(jī)上井后，為防止抓鏟機(jī)在作業(yè)時(shí)由于沉井的傾斜和其他原因?qū)е碌幕瑒?dòng)和傾覆，用鋼絲繩在抓鏟機(jī)履帶的四個(gè)端部和鋼制平臺(tái)連接起來(lái)，使二者成為一個(gè)整體。2、作業(yè)平臺(tái)移動(dòng)平臺(tái)移動(dòng)采用布置在前后墻處的兩個(gè)卷?yè)P(yáng)機(jī)同時(shí)牽拉實(shí)現(xiàn)的，每臺(tái)卷?yè)P(yáng)機(jī)配備1個(gè)操作人員，平臺(tái)移動(dòng)時(shí)兩人配合進(jìn)行。由于抓鏟機(jī)抓土效率不高，在一個(gè)格倉(cāng)內(nèi)抓土需要幾個(gè)小時(shí)，因此平臺(tái)不經(jīng)常移動(dòng)，抓鏟機(jī)施工完一個(gè)格倉(cāng)后，開(kāi)動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)將平臺(tái)移動(dòng)到下一個(gè)格

25、倉(cāng)位置繼續(xù)施工。抓鏟機(jī)作業(yè)和平臺(tái)移動(dòng)不能同步進(jìn)行，即抓鏟機(jī)施工時(shí)平臺(tái)禁止移動(dòng)，平臺(tái)移動(dòng)時(shí)抓鏟機(jī)禁止作業(yè)。 四、抓鏟抓土不排水下沉由于沉井所處地層不均勻，地質(zhì)情況復(fù)雜，考慮到沉井井頂距地面仍有數(shù)米的高度，加之沉井平面尺寸大，故抓鏟機(jī)抓土?xí)r，利用搭設(shè)在井頂部的移動(dòng)式平臺(tái)實(shí)現(xiàn)全平面內(nèi)作業(yè)。沉井下沉共投入兩臺(tái)抓鏟，抓鏟容積1.2m3。沿沉井長(zhǎng)邊方向，以中隔墻為界，分別負(fù)責(zé)兩側(cè)格倉(cāng)的抓土，并實(shí)現(xiàn)對(duì)稱(chēng)作業(yè)和井頂均衡配重。抓鏟下井時(shí)，挖設(shè)坡道自行駛離。、工期計(jì)算及勞力配備1、抓鏟機(jī)力能計(jì)算及工期確定沉井下沉水下挖方工程量為:寬×長(zhǎng)×下沉深度×虛方系數(shù)×回淤超挖系數(shù)31

26、.4×43.6×11×1.2×1.1=19880m3。每臺(tái)抓斗作業(yè)時(shí)的生產(chǎn)效率：按每次抓斗土方體積1m3，每6分鐘1斗，每班8小時(shí)工作制，考慮測(cè)量配合、抓鏟移動(dòng)、潛水探摸等其他工作的影響，臺(tái)班工作效率取50%。每班平均出土量=1×60÷6×8×0.5=40m3/班按每天三班制二臺(tái)抓斗同時(shí)生產(chǎn)，計(jì)算工期為：19880/（40×3×2）=83天，考慮天氣，維修等因素的影響，工期定為90天。2、勞力組織沉井抓鏟抓土不排水下沉施工采用三班制連續(xù)作業(yè)，每班次各工種配備情況如下表：電工平臺(tái)移動(dòng)操作班長(zhǎng)機(jī)修工

27、測(cè)量抓鏟機(jī)司機(jī)潛水員其他1人4人1人11人2人2人2人、作業(yè)順序及土方處置作業(yè)時(shí)，先行抓取中間幾格倉(cāng)的土體，逐步形成大鍋底后使沉井下沉，具體抓土順序見(jiàn)下圖及說(shuō)明：S12345678910111213141413121110987654321N抓土順序 N：11121314 S：111213141098 10984321 4321567 567抓鏟機(jī)作業(yè)時(shí)抓出的土方或卵石就近吊放在沉井外圍的基坑內(nèi)，不再搭設(shè)流槽，基坑被填滿后用裝載機(jī)或挖掘機(jī)將基坑內(nèi)的土方裝入載重汽車(chē)運(yùn)至業(yè)主指定地點(diǎn)堆放，運(yùn)輸過(guò)程中對(duì)灑落在地面的泥塊、砂石等及時(shí)安排專(zhuān)人清掃。抓土作業(yè)的間歇，潛水員水下探摸配合，以便形成中央鍋底使沉

28、井順利下沉。、 抓鏟抓土下沉操作要點(diǎn) 抓鏟抓土?xí)r，應(yīng)先挖掘井底中央部分的土，使形成鍋底。一般鍋底比刃腳低11.5m時(shí)，沉井即可靠自重下沉，而將刃腳下土擠向中央鍋底，再?gòu)某辆畠?nèi)繼續(xù)抓土，沉井即可繼續(xù)下沉。抓鏟抓土應(yīng)對(duì)稱(chēng)進(jìn)行，使其均勻下沉，倉(cāng)內(nèi)土面高差不宜過(guò)大。沉井鍋底應(yīng)均勻出土，下沉過(guò)程中應(yīng)根據(jù)測(cè)量資料進(jìn)行糾偏，當(dāng)沉井偏移達(dá)到允許偏差值1/4時(shí)必須糾偏。為了使抓斗能在井孔靠邊的位置上抓土，可在井孔頂部周?chē)A(yù)埋幾根鋼筋掛鉤。偏抓時(shí)，當(dāng)抓土斗落至井底后，將抓土頭張口用的鋼筋絲繩掛在鋼筋鉤上，并將抓土斗提起后突然松下，抓土斗即偏向井壁落下，再收緊閉口用的鋼絲繩，即可達(dá)到偏抓的目的。若下沉困難，下沉速度

29、過(guò)慢，潛水員可配合施工，下井摸查鍋底土層情況，利用預(yù)先埋設(shè)在各底梁交叉處的沖水管用高壓水槍沖刷梁底，或潛水員攜帶高壓水槍沖刷梁底，使其底部卵石坍塌，底梁掏空，下沉系數(shù)增大，確保沉井順利下沉。這時(shí)為保證施工人員安全不應(yīng)同時(shí)進(jìn)行抓斗挖土與其他起吊作業(yè)。必要時(shí)還可采取控制井內(nèi)水位的措施，確保下沉的順利進(jìn)行。施工中，在沉井四周設(shè)4個(gè)觀測(cè)點(diǎn)，每天定時(shí)測(cè)量，一般每4個(gè)小時(shí)一次，測(cè)量結(jié)果的整理是以4個(gè)點(diǎn)下沉量的平均值作為沉井每次的下沉量，以下沉量最大的一點(diǎn)為基準(zhǔn)與其他各點(diǎn)的下沉量相減作為各點(diǎn)的高差，來(lái)指導(dǎo)糾偏下沉施工。沉井壁上安排專(zhuān)人對(duì)井下沉面標(biāo)高通過(guò)測(cè)繩測(cè)量，及時(shí)反映鍋底深度，控制抓泥位置和方量，確保沉井

30、快速、平穩(wěn)、安全地下沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高。本階段沉井將下沉到位，在下沉至接近標(biāo)高1m時(shí)，應(yīng)減少吊車(chē)每斗的抓土量，避免沉井下沉結(jié)束后，鍋底太深，導(dǎo)致一方面沉井不能按預(yù)期目標(biāo)穩(wěn)定，終沉標(biāo)高超出規(guī)范允許誤差；另一方面封底拋石過(guò)多，封底效果不理想。（四）、沉井下沉測(cè)量監(jiān)控及質(zhì)量控制在沉井制作完成后，在井頂及外壁混凝土表面用油漆標(biāo)出縱橫中線，在沉井四角用油漆在測(cè)點(diǎn)垂直線上畫(huà)出四個(gè)相同的標(biāo)尺，標(biāo)尺的零點(diǎn)從刃腳底算起。四個(gè)零點(diǎn)不在同一平面上時(shí)，取最低點(diǎn)為零，其余各點(diǎn)的標(biāo)尺應(yīng)計(jì)入相應(yīng)的高差。在沉井縱橫中線及四角處掛垂球，以隨時(shí)監(jiān)視沉井是否傾斜，以便采取措施糾偏。在沉井下沉過(guò)程應(yīng)做到，刃腳標(biāo)高每4小時(shí)測(cè)量一次，排水下沉

31、時(shí)下沉速度較快，應(yīng)2小時(shí)測(cè)量一次，軸線位移每8h測(cè)一次。 沉井初沉階段每小時(shí)至少測(cè)量一次，必要時(shí)連續(xù)觀測(cè)，及時(shí)糾偏，終沉階段每小時(shí)至少測(cè)量一次，當(dāng)沉井下沉接近設(shè)計(jì)標(biāo)高時(shí)增加觀測(cè)密度。由于沉井開(kāi)始時(shí)的下沉系數(shù)較大，在施工時(shí)必須慎重，特別要控制好初沉，盡量在深度不深的情況下糾偏，符合要求后方可繼續(xù)下沉。下沉初始階段是沉井易發(fā)生偏差的時(shí)候，同時(shí)也是較易糾正，這時(shí)應(yīng)以糾偏為主，次數(shù)可增多，以使沉井形成一個(gè)良好的下沉軌道。下沉過(guò)程中，應(yīng)做到均勻，對(duì)稱(chēng)出土，嚴(yán)格控制泥面高差，當(dāng)出現(xiàn)平面位置和四角差出現(xiàn)偏差時(shí)應(yīng)及時(shí)糾正，糾偏時(shí)不可大起大落，避免沉井偏離軸線，同時(shí)應(yīng)注意糾偏幅度不宜過(guò)大，頻率不宜過(guò)高。沉井在終

32、沉階段應(yīng)以糾偏為主。應(yīng)在沉井下沉至距設(shè)計(jì)標(biāo)高1m以上時(shí)基本糾正好，糾正后應(yīng)謹(jǐn)慎下沉，在沉井刃腳接近設(shè)計(jì)標(biāo)高30cm以?xún)?nèi)時(shí)，確保不再有超出容許范圍的標(biāo)高和軸線偏差，否則難于糾正。如在下沉過(guò)程中發(fā)生下沉困難，可采用在沉井底梁、斜面部分掏空的方法助沉。測(cè)量人員必須將測(cè)量數(shù)及時(shí)交當(dāng)班施工負(fù)責(zé)人和技術(shù)主管，以便及時(shí)糾偏或掌握下沉情況。施工時(shí)要做好沉井下沉施工記錄。（五）、沉井施工常見(jiàn)問(wèn)題防治辦法1、沉井糾偏沉井下沉過(guò)程中，當(dāng)四周土質(zhì)軟硬不均或沒(méi)有均勻抓土，使井內(nèi)土面高差懸殊；或刃腳一側(cè)被障礙物攔??；或沉井上負(fù)荷不均就易造成沉井下沉不均，形成井室傾斜，糾正傾斜可采取以下方法：如果由于四周土質(zhì)不均及抓土不當(dāng)

33、造成的傾斜，可采取在下沉較慢一側(cè)用高壓水槍沖土，使刃腳懸空20cm，掏空長(zhǎng)度宜為井邊長(zhǎng)的1/2促使該側(cè)下沉，同時(shí)在下沉較快一側(cè)采取多保留1/2井邊長(zhǎng)的土臺(tái)，減緩此側(cè)下沉速度，糾正偏斜，一次不能全部糾正時(shí)，可按此方法重復(fù)進(jìn)行，直至符合規(guī)定誤差為止?？刹扇≡谙鲁凛^慢一側(cè)井壁外側(cè)注射壓力水，沖擊泥土造成泥漿減阻加快較高一側(cè)沉井下沉來(lái)糾偏。當(dāng)糾偏接近正常位置時(shí)應(yīng)停止射水，并將沉井外壁與土之間的空隙用細(xì)土或砂填實(shí)。2、沉井下沉過(guò)慢或不下沉當(dāng)沉井下沉速度很慢，甚至出現(xiàn)不下沉的情況。如因沉井側(cè)面摩阻力過(guò)大造成，一般可在沉井外側(cè)用0.20.4MPa壓力水流動(dòng)水針(或膠皮水管)沿沉井外壁空隙射水沖刷助沉。下沉后

34、，射水孔用砂子填滿。如因刃腳被砂礫擠實(shí)，造成刃腳下正面阻力過(guò)大，可將刃腳下的土分段均勻用高壓水槍沖掉，減少正面阻力；或繼續(xù)進(jìn)行第二層(深4050cm)碗形破土，促使刃腳下土失穩(wěn)下沉。3、沉井下沉過(guò)快為防止沉井下沉過(guò)快，可采取如下措施：嚴(yán)格控制抓土深度（一般為30cm），不能太多，出現(xiàn)深的鍋底。當(dāng)出現(xiàn)突沉或急劇下沉?xí)r，可采取在沉井外壁空隙填粗糙材料（碎石、爐渣等）或填土夯實(shí)的方法，增大摩阻力，阻止沉井下沉。當(dāng)發(fā)現(xiàn)沉井有涌砂產(chǎn)生流塑情況時(shí)，可采取向井內(nèi)灌水，平衡動(dòng)水壓力，阻止流砂發(fā)生從而防止沉井急沉。4、瞬間突沉沉井在瞬時(shí)間內(nèi)失去控制，下沉量很大，或很快，出現(xiàn)突沉或急劇下沉，嚴(yán)重時(shí)往往使沉井產(chǎn)生較

35、大的傾斜或使周?chē)孛嫠?。出現(xiàn)這種情況，往往有如下原因造成： (1)在軟粘土層中，沉井側(cè)面摩阻力很小，當(dāng)沉井內(nèi)抓土較深，或刃腳下土層掏空過(guò)多，使沉井失去支撐，常導(dǎo)致突然大量下沉，或急劇下沉。(2)當(dāng)粘土層中抓土超過(guò)刃腳太深，形成較深鍋底，刃腳下的粘土一旦被水浸泡而造成失穩(wěn)，會(huì)引起突然塌陷，使沉井突沉。 遇到此種情況采取的預(yù)防措施有：(1)抓土?xí)r，在刃腳部位保留約0.51.0m寬的土堤，控制均勻切土，使沉井?dāng)D土緩慢下沉。(2)在粘土層中嚴(yán)格控制抓土深度(一般為40cm)，不能太多，不使挖土超過(guò)刃腳，可避免出現(xiàn)深的鍋底將刃腳掏空。5、位移或扭位沉井下沉過(guò)程中，筒體軸線位置發(fā)生一個(gè)方向偏移(稱(chēng)為位移

36、)，或兩個(gè)方向的偏移(稱(chēng)為扭位)。沉井位移多半是由于傾斜引起的，位移糾正方法一般是控制沉并不再向位移方向傾斜，同時(shí)有意識(shí)地使沉井向位移相反方向傾斜，糾正傾斜后，使其伴隨向位移相反方向產(chǎn)生一定位移糾正，當(dāng)幾次傾斜糾正后，即可恢復(fù)至正確位置。如位移較大，也可有意使沉井偏位的一方傾斜，然后沿傾斜方向下沉，直到刃腳處中心線與設(shè)計(jì)中心線位置吻合或接近時(shí)，再糾正傾斜，位移相應(yīng)得到糾正。當(dāng)傾斜方向不平行軸線時(shí)，糾正后則產(chǎn)生扭位，多次不同方向的傾斜，糾正傾斜后拌隨產(chǎn)生位移的綜合復(fù)合作用，也常導(dǎo)致產(chǎn)生偏離軸線方向的扭位。沉井位置如發(fā)生扭轉(zhuǎn)，可在沉井偏位的二角偏出土，另外二角偏填土，借助于刃腳下不相等的土壓力所形

37、成的扭矩，使下沉過(guò)程中逐步糾正其位置。五、冬季施工1、入冬前對(duì)施工機(jī)械、設(shè)備進(jìn)行一次全面檢查和加固，并做好防寒措施。2、每日及時(shí)了解天氣和氣溫情況，建立生產(chǎn)調(diào)度氣象記錄，做好冬季施工的準(zhǔn)備工作，及時(shí)采取防降溫措施。3、接到降溫、大風(fēng)及雨雪天氣的通知后，及時(shí)對(duì)抓鏟機(jī)及活動(dòng)平臺(tái)等施工設(shè)施進(jìn)行加固，必要時(shí)停止作業(yè)。4、施工機(jī)械設(shè)備均進(jìn)行防寒保護(hù)，抓鏟機(jī)因天氣原因暫停施工時(shí)，將水箱內(nèi)的水放空并進(jìn)行標(biāo)識(shí)。5、做好勞保和防寒用品的發(fā)放工作。6、如果活動(dòng)平臺(tái)和抓鏟機(jī)上有積雪和結(jié)冰等情況及時(shí)進(jìn)行清掃。六、安全技術(shù)措施1、施工中應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行國(guó)家頒發(fā)的建筑安裝工程安全技術(shù)規(guī)程和電力建設(shè)有關(guān)安全的各項(xiàng)規(guī)定。 2、起重作業(yè)時(shí)，必須對(duì)工作現(xiàn)場(chǎng)工作環(huán)境、行使路線、建筑物以及物件重量等情況進(jìn)行全面了解。3、操作人員在進(jìn)行起重回轉(zhuǎn)、變幅、行走和吊鉤升降等動(dòng)作前，應(yīng)鳴聲示意，嚴(yán)格執(zhí)行指揮人員信號(hào)，特種操作人員必須有特種作業(yè)安全操作證。4、遇有六級(jí)以上大風(fēng)或大雨等惡劣天氣時(shí)，應(yīng)停止露天作業(yè)。5、起重機(jī)的變幅指示器、力矩限制器以及各種行程限位開(kāi)關(guān)等安全保護(hù)裝置，必須齊全完整、靈敏可靠，不