高支模方案及計算書

1、高支模專項施工方案工程名稱： 一品中央二期工程 工程地點： 博羅縣石灣鎮(zhèn)宏明西路旁 建設單位： 博羅縣祥發(fā)房地產(chǎn)有限公司 監(jiān)理單位： 博羅縣工程建設監(jiān)理有限公司 設計單位： 深圳市匯宇建筑工程設計事務所 施工單位： 深圳市中建大康建筑工程有限公司 編制人： 編制日期： 年 月 日 審批人： 審批日期： 年 月 日 審核人： 審核日期： 年 月 日 目 錄第一章 編制依據(jù) 3第二章 工程概況 3第三章 高支模支撐體系設計及驗算 4第一節(jié) 高支模支撐體系選擇 4第二節(jié) 高支模支撐體系驗算 4 一、梁模板計算書5 二、墻模板計算書18 三、柱模板計算書26 四、板模板計算書37第四章 質量技術措施

2、43第一節(jié) 梁、板模板制安、拆除質量技術措施 43第二節(jié) 柱、墻模板制安、拆除質量技術措施 21第五章 安全技術措施 50第六章 安全技術措施 53第一章 編制依據(jù)編制本施工組織設計采用的有關國家規(guī)范、規(guī)程及行業(yè)標準有：1、甲方提供的招標文件及設計圖紙各一份2、建設工程項目管理規(guī)范GBT5032620013、建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（GB503002001）4、建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范（GB502022002）5、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB502042002）6、工程測量規(guī)范GB50026937、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

3、規(guī)程（JGJ130-2001）9、建筑施工高空作業(yè)安全技術規(guī)范；10、建筑施工腳手架實用手冊；11、建筑施工計算手冊；12、廣東省建筑工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理規(guī)定；13、建筑施工安全檢查標準（GJG53-99）；國家現(xiàn)行的有關施工規(guī)范、標準。第二章 工程概況一品中央二期工程，位于博羅縣石灣鎮(zhèn)，并處于宏明西路及石灣大道旁，交通方便、地理位置優(yōu)越。本工程是博羅縣祥發(fā)房地產(chǎn)有限公司投資興建，由深圳市匯宇建筑工程設計事務所設計。本工程整體為塔樓形式，由地下一層（車庫），地上由8棟、9棟、10棟、11棟、12棟、13棟、15棟、16棟（A、B）組成，總建筑面積約：177369.85；平面布置設計新

4、穎、造型美觀、構成一個環(huán)境優(yōu)美的社區(qū)。本工程標準層層高均3.0m；架空層（16棟、13棟、15棟架空層層高為6.1-6.8M，其他棟樓架空層層高為4.5-5.0M）、頂層部分區(qū)域（客廳、餐廳房間）屬高支模結構體系，高支模最高點為6.8M，支模體系較為復雜。高支模采用滿堂鋼管架支撐。第三章 高支模支撐體系設計及驗算第一節(jié) 高支模支撐體系選擇本工程高支模擬采用鋼管滿堂腳手架支撐體系，采用扣件連接（。模板采用18mm厚膠合板，梁底模板厚18mm,方木為80×80mm。計劃采用強度高、幅面大、重量輕平整光滑膠合板，主要部位模板材料選擇0.915×1.83m膠合板，應將所有鋼管連成整

5、體，橫向鋼管之間的連接，以及橫向鋼管與豎向鋼管之間連接，采用扣件，且設剪刀撐，這樣可保證超高梁板的質量及安全。第二節(jié) 高支模支撐體系驗算 因16棟無地下室，且架空層設計層高為6.8，部分梁截面尺寸較大，故本方案將以16棟二層梁、板為例予以支撐體系驗算。 為滿足滿堂鋼管架支撐體搭設要求，在基礎（樁承臺、基礎梁）施工完成后，對首層地面作相應處理：1) 原土回填，采用機械夯實，分層夯實厚不能在于500MM。2) 100厚1：3：6石灰、砂、碎磚夯實。 一、梁模板計算書：二、墻模板計算書：1、參數(shù)信息1）基本參數(shù)次楞間距(mm):400；穿墻螺栓水平間距(mm):400；主楞間距(mm):1250；穿

6、墻螺栓豎向間距(mm):1250；對拉螺栓直徑(mm):M14；2）主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3）次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):80.00；高度(mm):80.00；4）面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5）木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/m

7、m2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖2、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取6.150m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

8、分別計算得 23.042 kN/m2、147.600 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 6 kN/m2。3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1）抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(N.

9、mm)； l-計算跨度(次楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×1.250×0.900=31.107kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×6.00×1.25×0.90=9.450kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.1×31.107×400.02+0.117×9.450×400.02= 6.75×105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W< f其中， -面

10、板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 1250×18.0×18.0/6=6.75×104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 6.75×105 / 6.75×104 = 10.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =10N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板

11、計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×1.250×0.900=31.107kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×6.00×1.25×0.90=9.450kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×31.107×400.0 + 0.617×9.450×400.0 = 9797.9N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(

12、N)：V = 9797.9N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 1250mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =3×9797.9/(2×1250×18.0)=0.653N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.653N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3）撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公

13、式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 23.04×1.25 = 28.803N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 400mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 125×1.8×1.8×1.8/12=60.75cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×28.8×4004/(100×6000×6.08×105) = 1.369 mm；面板的

14、最大撓度計算值: =1.369mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.6mm，滿足要求！4、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8×8×8/6×2= 170.666cm3；I = 8×8×8×8/12×2= 682.666cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計

15、算跨度(主楞間距): l =1250.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.400×0.900=9.954kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.1×9.954×1250.02+0.117×3.024×1250.02= 2.11×106N.mm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計

16、算最大彎矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.71×105mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 2.11×106/1.71×105 = 12.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 12.4 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =1250.0mm；

17、新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.400×0.900/2=4.977kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×6.00×0.40×0.90/2=1.512kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.6×4.977×1250.0+0.617×1.512×1250.0 = 4898.9N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 4898.9N； b-次楞的截

18、面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =3×4898.9/(2×80.0×80.0×2)=0.574N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值=0.574N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞

19、的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 23.04×0.40=9.22 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =1250.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=6.83×106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677×18.43/2×12504/(100×9000×6.83×106) = 2.479 mm；次楞的最大容許撓度值: = 5mm；次楞的最大撓度計算值 =2.479mm 小于 次楞的最大容許撓度

20、值 =5mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.078×2= 10.156cm3；I =12.187×2= 24.374cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN.m) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.2×23.04×0.4×1.251.4×6×0.4×1.2518.025kN；

21、主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 400mm；強度驗算公式： = M/W< f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N穖m)；M = 5.05×105 N穖m W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02×104 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 5.05×105/1.02×104 = 49.7 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =49.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗

22、剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 4686.5N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 978.606mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =2×4686.5/978.606=9.578N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =9.578N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.219mm；主楞的最大容許撓度值: = 1.

23、6mm；主楞的最大撓度計算值 =0.219mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！5、穿墻螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力

24、為: N = 8.29 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=8.292kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！三、柱模板計算書： 1、參數(shù)信息1）基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:3；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:5； 柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:3；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；對拉螺栓直徑(mm):M14；2）柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的間距(mm):800；柱箍合并根數(shù):2；3）豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):80.00；高度(mm):80.00；4）面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚

25、度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5） 木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；2、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.

26、000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取16.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取6.150m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、147.600 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 q2= 6 kN/m2。3、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。

27、分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。作用在模板上的側壓力線荷載q，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1：1.2×23.04×0.80×0.90=19.908kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.00×0.80×0.90=6.048kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。q = q1 + q2 =19.908+6.048=25.956kN/m； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m)

28、變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=3.161kN，R2=9.196kN，R3=7.472kN，R4=9.196kN，R5=3.161kN 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=3.161kN，R2=9.196kN，R3=7.472kN，R4=9.196kN，R5=3.161kNMmax =267254.100N穖m；Vmax=4885.290N；max=0.664mm；Rmax=9195.840N1）面板抗彎強度驗算 =M/W<f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩；

29、W=bh2/6=800×18.0×18.0/6=4.32×104mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.67×105 / 4.32×104 = 6.186N/mm2；面板的最大應力計算值 =6.186N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2）面板抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 4885.290N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 800mm；

30、hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×4885.290/(2×800×18.0)=0.509N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.509N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3）面板撓度驗算面板最大容許撓度: = 390 / 250 = 1.56 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.664mm；面板的最大撓度計算值 =0.664mm 小于 面板最大容許

31、撓度設計值 = 1.56mm,滿足要求！4、豎楞計算本工程柱高度為6.150m,柱箍間距為800mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80×80×80/6×2 = 170.67cm3；I = 80×80×80×80/12×2 = 682.67cm4；作用在豎楞上的線荷載，q=Rmax/l=9195.840/800.000=11.495N/mm 豎楞計算簡圖1）抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計

32、算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(柱箍間距): l =800.0mm；豎楞的最大彎距：M =0.1×11.495×800.0×800.0= 7.36×105N.mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N穖m)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.71?05； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 7.36×105/1.71×105 = 4.311N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =4.311N/mm

33、2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2）抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×11.495×800=5517.504N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3×5517.504/(2×80.0×80.0×2)=0.647N/m

34、m2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.647N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=6.83×106；豎楞最大容許撓度: = 800/250 = 3.2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677×11.49×800.04/(100×9000.0×

35、6.83×106) = 0.519 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.519mm 小于 豎楞最大容許撓度 =3.2mm ，滿足要求！5、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493×2=8.99cm3；I = 10.783×2=21.57cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×23.04×0.9 + 1.4×6×0.9)×0.33×0.8 =

36、 8.57 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 10.768 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.355 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.097 mm；1）柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 355325.35 N.mm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 37.66 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =3.55×108/(1.05&#

37、215;8.99×106)=37.66N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2） 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.097 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.097mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!6、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm；

38、 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.768 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=10.768kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!7、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493×2=8.99cm3；I = 10.783×2=21.57cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其

39、中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×23.04×0.9+1.4×6×0.9)×0.33×0.8 = 8.57 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 10.768 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.355 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.097 mm；1）柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)<f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 355325.35 N.mm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8986 m

40、m3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 37.659 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =3.55×108/(1.05×8.99×106)=37.659N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2）柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.097 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.097mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!8、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受

41、的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.768 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=10.768kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!四、板模板計算書：1、參數(shù)信息1）模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):0.

42、80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):6.50；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；板底鋼管的間隔距離(mm):500.00；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48×3.5；4.

43、樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):180.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×0.18×0.8+0.5×0.8 = 4.072 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 =

44、 1×0.8= 0.8 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.072+1.4×0.8= 6.006kN/m最大彎矩 M=0.1×6.006×5002= 150160 N.m；面板最大應力計算值 =M/W= 150160/43200 = 3.476 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 3.476 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.072kN/m面

45、板最大撓度計算值 = 0.677×4.072×5004/(100×9500×38.88×104)=0.466 mm； 面板最大允許撓度 =500/ 250=2 mm；面板的最大撓度計算值 0.466 mm 小于 面板的最大允許撓度 2 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩 I=12.19cm4 1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.5×0.18+0.5×0.5 = 2.5

46、45 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = (1+2)×0.5 = 1.5 kN/m；2.鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1 = 1.2×q1 = 1.2×2.545 = 3.054 kN/m；活荷載：q2 = 1.4×1.5 = 2.1 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0.1×3.054+0.117×2.1)×0.82

47、= 0.353 kN.M；最大支座力計算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = (1.1×3.054+1.2×2.1)×0.8 = 4.704 kN ；鋼管的最大應力計算值 = M/W= 0.353×106/5080 = 69.43 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼最大應力計算值為 69.43 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:max=0.677q1l4/(100EI)靜荷載 q1 =

48、2.545 kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度= 0.677×2.545×8004/( 100×206000×12.19×104 )=0.281 mm；支撐鋼管的最大撓度小于800/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48×3.5；W=10.16 cm3；I=23 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P4.505kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.328

49、kN.m ；最大變形 Vmax = 2.684 mm ；最大支座力 Qmax = 11.95 kN ；最大應力 = 1327873.222/10160 = 130.696 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 130.696 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.684mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×6.5 = 0.9

50、kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5×1.2×0.8 = 0.48 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.5×0.18×1.2×0.8 = 4.406 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.786 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2)×1.2×0.8 = 2.88 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 1

51、0.975 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.975 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.3

52、15;2 = 2.1 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.8 = 133 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.381 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10975.2/（0.381×489） = 58.909 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 58.909 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.008×(1.5+0.3×2) = 2.47 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.1 按照表2取值1.008 ；Lo/i = 2470.306 / 15.8 = 156 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.287 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10975.2/（0.287×489） = 78.203