梁板式筏型基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

1、7、梁板式筏形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)7.1工程概況和工程地質(zhì)條件 衡陽市平安小學(xué)綜合樓法上部結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，下部為粉質(zhì)黏土，地下水位埋深1.500m。基礎(chǔ)面積為16m61m,采用梁板式筏形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深5.2m，基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度為C30，底板厚800mm，鋼筋采用HRB235級(jí)鋼。基礎(chǔ)梁受力筋為HPB335，箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋。上部結(jié)構(gòu)豎向荷載見表7.1；基礎(chǔ)平面布置圖見圖7.1；地質(zhì)情況見第1部分第一節(jié)。.1.柱荷載圖7.1豎向標(biāo)準(zhǔn)荷載分布圖 柱荷載基本組合 kN柱號(hào)荷載（kN）柱號(hào)荷載（kN）柱號(hào)荷載（kN）柱號(hào)荷載（kN）合力（kN）A12112B12631C12877J122829902A23

2、775B24491C24648J2378516699A33839B34321C34371J3359316124A43105B43520C43634J4297413233A53105B53520C53634J5297413233A63839B64321C64371J6359316124A73775B74491C74648J7378516699A82112B82631C82877J822829902合力（KN）25662299263106025268 圖7.2基礎(chǔ)平面布置簡圖7.2設(shè)計(jì)尺寸與地基承載力驗(yàn)算7.2.1基礎(chǔ)底面地下水壓力的計(jì)算確定混凝土的防滲等級(jí)地下水位位于地面以下1.5米處，此處不考

3、慮水的滲流對(duì)水壓力的影響。查混凝土防滲規(guī)范將底板混凝土防滲等級(jí)確定為S6。7.2.2基礎(chǔ)底面尺寸的確定由柱網(wǎng)荷載圖可得柱的標(biāo)準(zhǔn)組合總荷載為：=90398kN其合力作用點(diǎn)：，基礎(chǔ)左右兩邊均外伸0.5m=7.5m基礎(chǔ)下邊外伸長度0.5m，為使合力作用點(diǎn)與基礎(chǔ)形心重合，基礎(chǔ)總寬度為：則：基礎(chǔ)上邊外伸長度為：由以上計(jì)算，可得基礎(chǔ)底面面積為：基礎(chǔ)底面積為，上部基本組合總荷載為111916kN,基低凈反力7.2.3地基承載力的驗(yàn)算按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定：先對(duì)持力層承載力特征值進(jìn)行計(jì)算：查規(guī)范GB50007-2002,得地基承載力修正系數(shù)：，注：以上系數(shù)按照土孔隙比及液性指數(shù)均小于0.85的

4、粘性土取值。按照下部土層資料，土的平均重度為：=218.32kPa由于上部豎向荷載作用于基礎(chǔ)的重心，故基礎(chǔ)為軸心受壓基礎(chǔ)。基底處的總豎向力：基底平均壓力：所以，滿足要求要求。由于地基土層不存在液化性土層故可以不考慮液化影響。7.3筏形基礎(chǔ)底板抗沖切承載力和抗剪承載力驗(yàn)算7.3.1驗(yàn)算底板受沖切承載力：梁板式筏板基礎(chǔ)的底板厚 為600mm，單排布筋，板底有150mm素混凝土墊層，因此取鋼筋合力點(diǎn)至近邊的距離 則， 混凝土為C30 圖底板沖切計(jì)算示意圖驗(yàn)算底板受沖切承載力的 示意圖如圖7.3.1所示。單向板板格： 按照建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2002），底板受沖切承載力按下式計(jì)算：

5、(2.11)式中：-作用在圖上陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計(jì)值 -基礎(chǔ)底板沖切破壞錐體的有效高度 -混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 -距基礎(chǔ)梁邊h0/2處沖切臨界截面的周長（圖）對(duì)于單向板： 當(dāng)時(shí)，取因此，筏板的厚度滿足要求。 驗(yàn)算底板斜截面受剪承載力：按建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2002），底板斜截面受剪承載力應(yīng)符合下式要求： （2.13）-距梁邊緣處，作用在圖7.3.2中陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計(jì)值-受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，按下式計(jì)算：，板的有效高 圖 底板斜截面受剪示意度小于800mm時(shí)，取； 大于2000mm時(shí)，取驗(yàn)算底板斜截面受剪承載力的示意圖如圖。對(duì)板進(jìn)

6、行斜截面抗剪驗(yàn)算： 對(duì)9.0m2.4m的板 陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計(jì)值： 綜上所述：筏板底板厚度滿足斜截面抗剪承載力要求。局部受壓承載力驗(yàn)算根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50007-2002.梁板式筏基的基礎(chǔ)梁除滿足正截面受彎及斜截面受剪承載力外，尚應(yīng)按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010 有關(guān)規(guī)定驗(yàn)算底層柱下基礎(chǔ)梁頂面的局部受壓承載力。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010 ，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)符合下列要求： (2.15) 式中:-局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值;-混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;-混凝土強(qiáng)度影響系數(shù),混凝土等級(jí)小于C50時(shí),取1.0,大于C50時(shí)取

7、0.8;-混凝土局部受壓時(shí)強(qiáng)度提高系數(shù); -混凝土局部受壓面積 ; - 混凝土局部受壓凈面積; -局部受壓的計(jì)算底面積. 只需驗(yàn)算豎向軸力最大值即可，柱下最大荷載為4648KN，即。計(jì)算示意如圖： C30混凝土， 而故局部受壓承載力滿足要求。7.4基礎(chǔ)梁內(nèi)力計(jì)算用倒梁法計(jì)算梁的內(nèi)力，即假定上部結(jié)構(gòu)是絕對(duì)剛性的，各柱沒有沉降差異，把柱腳視為條形基礎(chǔ)的鉸支座，將基礎(chǔ)梁按倒置的普通連續(xù)梁計(jì)算。用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算出基梁內(nèi)力（橫向梁為次梁，縱向梁為主梁）。JCL4集中凈反力：總反力： JCL5集中凈反力： 總反力： JCL6集中凈反力： 總反力： JZL1中柱子荷載合力：將各梁反力簡化成集中力作用在與J

8、ZL1縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是與JCL4相交處的反力：與JCL5相交處的反力：與JCL6相交處的反力:對(duì)JZL1的中心取矩，可知JZL2柱子荷載合力：將各梁反力簡化成集中力作用在與JZL2縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是與JCL4相交處的反力：與JCL5相交處的反力：與JCL6相交處的反力:對(duì)JZL2的中心取矩，可知JZL2(2)柱子荷載合力：將各梁反力簡化成集中力作用在與JL2(2)縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是與JCL4相交處的反力：與JCL5相交處的反力： 與JCL6相交處的反力:對(duì)JCL2的中心取矩，可知JZL

9、3柱子荷載合力：將各梁反力簡化成集中力作用在與JL3縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是與JCL4相交處的反力：與JCL5相交處的反力：與JCL6相交處的反力:對(duì)JZL3的中心取矩，可知JCL-4的受力圖中各支座分別是豎向集中荷載961.4kN、1621.3kN、1565kN、1284.8kN、1284.8kN、1621.3kN、1621.3kN、961.4kN，基底反力為143.53kN。JCL-4的荷載圖、彎矩圖和剪力圖如下： 圖7.1 JZL-4荷載、彎矩、剪力圖由以上JCL-4的內(nèi)力分析可知：支座1處的剪力支座2處的剪力支座3處的剪力支座4處的剪力支座5處的剪力支座6

10、處的剪力支座7處的剪力支座8處的剪力由此可知：支座1處的支座反力（）支座2處的支座反力（）支座3處的支座反力（）支座4處的支座反力（）支座5處的支座反力（）支座6處的支座反力（）支座7處的支座反力（）支座8處的支座反力（）內(nèi)力計(jì)算JZL-6的受力圖中各支座分別是豎向集中荷載1414.6kN、2385.6kN、2302kN、1890kN、1890kN、2302kN、2385.6kN、1414.6kN，基底反力為208.35kN。JCL-6的荷載圖、彎矩圖和剪力圖如下： 圖7.2 JCL-6荷載、彎矩、剪力圖由以上JCL-6的內(nèi)力分析可知：支座1處的剪力支座2處的剪力支座3處的剪力支座4處的剪力支

11、座5處的剪力支座6處的剪力支座7處的剪力支座8處的剪力由此可知：支座1、8處的支座反力（）支座2、7處的支座反力（）支座3、6處的支座反力（）支座4、5處的支座反力（）柱子基本組合荷載合力：=111916kN基礎(chǔ)內(nèi)力計(jì)算采用基本組合，按照基本組合的豎向?qū)Ш捎?jì)算基底反力： 地基梁分布：邊緣次梁JCL-4二根，中間次梁JCL-5四根，中間次梁JCL-6二根。 全部折合成中間次梁JCL-5,一共有：作用在主梁JZL-2、JZL-3的總軸向荷載分別為（荷載左右完全對(duì)稱）：、軸線上： , 、軸線上： 、軸線上： 由7.68根次肋JCL5承擔(dān)，則有、軸線上： ，、軸線上：、軸線上： 在次肋JCL-5兩端作

12、用力：次肋JCL-4上作用力為： ，分別為1609kN、1553.6kN、1275kN、1275kN、1553.6kN、1609kN次肋JCL-4兩端作用力為：次肋JCL6梁上作用力為： ，分別為2391.7kN、2309.5kN、1895.3kN、1895.3kN、2309.5kN、2391.7kN次肋JCL-6兩端作用力為：主肋JZL-1梁上外伸部分傳來的線荷載: JZL-1端部作用力：JZL-1梁上外伸部分傳來的線荷載: 利用結(jié)構(gòu)求解器得到內(nèi)力圖如圖4.2。圖7.3 JZL-1荷載、彎矩、剪力圖由以上JZL-1的內(nèi)力分析可知：支座A處的剪力支座B處的剪力支座C處的剪力支座J處的剪力由此可

13、知：（支座反力左右正對(duì)稱）支座A處的支座反力（） 與支座D處相等支座B處的支座反力（） 與支座C處相等而由柱子傳下來的支座力分別為：,利用結(jié)構(gòu)求解器得到內(nèi)力圖如圖。圖7.4 JZL-1荷載、彎矩、剪力圖由以上JZL-1的內(nèi)力分析可知：支座A處的剪力支座B處的剪力支座C處的剪力支座J處的剪力由此可知：（支座反力左右正對(duì)稱）支座A處的支座反力（） 與支座D處相等支座B處的支座反力（） 與支座C處相等而由柱子傳下來的支座力分別為：,顯然所求出的支座反力與實(shí)際的作用力相差較大，要進(jìn)行調(diào)整。其方法是將其差值以均布荷載形式布置在支座兩端1/3跨上，求出內(nèi)力與以上所求出的支座反力疊加，再與實(shí)際作用力比較，誤

14、差在5%以內(nèi)，如不滿足要求要求繼續(xù)調(diào)整，直至滿足要求為止。對(duì)JCL-4進(jìn)行調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 圖7.5 JCL-4所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座1、8處的支座反力 誤差不滿足要求；支座2、7處的支座反力 誤差不滿足要求支座3、6處的支座反力 誤差滿足要求；支座4、5處的支座反力 誤差滿足要求。對(duì)JCL-4進(jìn)行二次調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖圖7.6 JCL-4所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座1、8處的支座反力 誤差滿足要求要求；支座2、7處的支座反力 誤差滿足要求要求；支座3、6處的

15、支座反力 誤差滿足要求要求；支座4、5處的支座反力 誤差滿足要求要求。經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖：圖7.7 JCL-4調(diào)整后的總荷載、總彎矩、總剪力圖對(duì)JCL-6進(jìn)行調(diào)整（支座反力皆為兩邊對(duì)稱故這里只寫一邊）：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 圖7.8 JCL-6所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座1處的支座反力 誤差不滿足要求；支座2處的支座反力 誤差不滿足要求支座3處的支座反力 誤差滿足要求；支座4處的支座反力 誤差滿足要求。對(duì)JCL-6進(jìn)行二次調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 圖7.9 JCL-4所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖

16、經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座1處的支座反力 誤差滿足要求；支座2處的支座反力 誤差滿足要求支座3處的支座反力 誤差滿足要求；支座4處的支座反力 誤差滿足要求。JCL-6經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖：圖7.10 JCL-6調(diào)整后的總荷載、總彎矩、總剪力圖對(duì)主肋JZL-1進(jìn)行調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖圖7.11 JZL-1所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座A處的支座反力 誤差滿足要求；支座B處的支座反力 誤差滿足要求支座C處的支座反力 誤差滿足要求；支座J處的支座反力 誤差滿足要求；經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖：對(duì)主肋JZL-2進(jìn)行調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載

17、為：調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖:圖7.13 JZL-2所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座A處的支座反力 誤差滿足要求；支座B處的支座反力 誤差滿足要求支座C處的支座反力 誤差滿足要求；支座J處的支座反力 誤差滿足要求；經(jīng)調(diào)整后的荷載總圖、彎矩總圖、剪力總圖：注：由于次梁不用加等值彎矩，而主梁結(jié)構(gòu)左右對(duì)稱，荷載左右對(duì)稱，算出等值彎矩為0，故圖上不表示出來。7.5驗(yàn)算基礎(chǔ)梁斜截面受剪承載力對(duì)于基礎(chǔ)梁主梁：基礎(chǔ)梁應(yīng)該滿足： (2.14) 從基礎(chǔ)梁的內(nèi)力圖上可以查出：基礎(chǔ)梁最大剪力 V=2760.63KN即對(duì)于基礎(chǔ)梁次梁：基礎(chǔ)梁應(yīng)該滿足： (2.14) 從基礎(chǔ)梁的內(nèi)力圖上可以

18、查出：基礎(chǔ)梁最大剪力 V=1210KN即所以基礎(chǔ)梁所選的截面滿足梁斜截面抗剪承載力要求。7.6基礎(chǔ)配筋計(jì)算7.6.1基礎(chǔ)底板彎矩計(jì)算在軸和軸之間的基礎(chǔ)板，因?yàn)榭鐑?nèi)板、，而在BC軸之間的基礎(chǔ)板，因?yàn)榭鐑?nèi)板，所以均按照單向板計(jì)算彎矩：跨中最大彎矩：跨中最大支座彎矩：懸臂板（橫、縱向懸挑都是0.5m）：外伸懸臂板最大彎矩：7.6.2板的配筋關(guān)于基礎(chǔ)配筋的條文（摘自GB50007-2002、）按基地反力直線分布計(jì)算的梁板式筏基，其基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘于1.2的系數(shù)，把上部柱荷載變換為支座，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算出梁的內(nèi)力。梁板式筏基的底板和基礎(chǔ)梁配筋除滿足要

19、求計(jì)算要求外，縱橫方向的底部鋼筋尚應(yīng)有貫通全跨，且其配筋率不應(yīng)小于0.15%，頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通。1）跨內(nèi)部分單向板配筋計(jì)算取橫向1米即，混凝土保護(hù)層厚度為，截面有效高度為：，由(GB50010-2002)得：混凝土HRB235級(jí)鋼筋：，混凝土構(gòu)件的安全等級(jí)定為二級(jí)，故所以，所選鋼筋面積按照最小配筋率計(jì)算：選，實(shí)際鋼筋面積為。以上計(jì)算的是單向板跨中支座的配筋，根據(jù)規(guī)范要求要有的鋼筋貫通全板。由以前計(jì)算結(jié)果知：單向板跨中最大彎矩為小于跨中最大支座彎矩。因此配筋同上，但是這里所算是跨中配筋，所以要全部拉通，同樣選，實(shí)際鋼筋面積為。2）懸臂部分 配筋計(jì)算：用跨中最大彎矩配板的上部鋼筋，支座最

20、大彎矩配板的下部鋼筋，懸臂部分計(jì)算配下部筋，上部只需構(gòu)造配筋。C30混凝土，；鋼筋采用HPB235，取橫向1米即，混凝土保護(hù)層厚度為，截面有效高度為：，3）橫向外伸懸臂板上懸臂部分：故所以，所選鋼筋面積按照最小配筋率計(jì)算：選，實(shí)際鋼筋面積為。7.6.3基礎(chǔ)梁的配筋本設(shè)計(jì)中主、次基梁尺寸分別為600mm1500mm、600mm1500mm，基梁應(yīng)滿足以下構(gòu)造要求： .GB50010-2002中規(guī)定梁高大于450mm時(shí)，在梁兩側(cè)沿高度應(yīng)設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋，每側(cè)構(gòu)造鋼筋面積不小于梁截面面積的0.1%，且其間距不大于200mm。此處，梁腹板高度按規(guī)定取基礎(chǔ)梁的有效高度-筏板厚=1465-600=865m

21、m。每側(cè)需配鋼筋面，選用 316，實(shí)際配筋面積 。. GB50010-2002中中規(guī)定，基梁上部鋼筋間距不應(yīng)小于35mm和1.5倍鋼筋最大直徑；基梁下部鋼筋間距不應(yīng)小于25mm和鋼筋最大直徑。.GB50010-2002中規(guī)定梁高大于800mm時(shí)，箍筋間距不應(yīng)大于300mm；梁寬大于350mm小于800mm時(shí)宜選用四肢箍，且箍筋直徑不宜小于8 mm。. GB50010-2002中中規(guī)定梁受拉鋼筋配筋率不應(yīng)小于且不小于0.2%。.GB50007-2002中規(guī)定配筋時(shí)，邊跨跨中及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)；頂部鋼筋按計(jì)算鋼筋全部連通?；A(chǔ)梁縱橫方向的底部鋼筋尚應(yīng)有貫通全跨，頂部鋼筋按計(jì)算配

22、筋全部貫通，且其配筋率不應(yīng)小于0.15%。基礎(chǔ)梁采用C30混凝土：， 受力鋼筋采用HRB400 鋼筋：最小配筋率混凝土構(gòu)件的安全等級(jí)定為二級(jí)， ，混凝土保護(hù)層厚度為。梁進(jìn)行配筋計(jì)算簡圖見下表：次梁：JCL-4截面有效高度： 單排布筋時(shí) 將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計(jì)彎矩值，見表格7.1。表7.1 JCL-4跨中彎矩和支座彎矩截面支座234567M(kNm)-1511-1146-871-871-1146-1511彎矩設(shè)計(jì)值(kNm)-1814-1376-1046-1046-1376-1814截面跨中1-22-33-44-55-66-77-8M(kNm)142937377387

23、7733731429彎矩設(shè)計(jì)值(kNm)17154489281059284481715為滿足頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計(jì)算過程見表7.2。表7.2 JCL-4配筋計(jì)算截面跨中支座234567彎矩設(shè)計(jì)(kNm)17151814137610461046137618140.0930.0990.0750.0570.0570.0750.0990.0980.1040.0780.0590.0590.0780.1043422363227242060206027243632選配鋼筋（）725825625525525625825實(shí)際鋼

24、筋面積（）3436392729452454245429453927配筋率0.38%0.44%0.33%0.27%0.27%0.33%0.44%計(jì)算結(jié)果表明，均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計(jì)原則；同時(shí) ，故符合要求。JCL-6將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計(jì)彎矩值，見表格7.3。表7.3 JCL-6跨中彎矩和支座彎矩截面支座234567M(kNm)-1798-1346-1050-1050-1346-1798彎矩設(shè)計(jì)值(kNm)-2158-1615-1260-1260-1615-2158截面跨中1-22-33-44-55-66-77-8M(kNm)178841992410

25、99244191788彎矩設(shè)計(jì)值(kNm)2146503110913111095032146為滿足頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計(jì)算過程見表7.4。表7.4 JCL-6配筋計(jì)算截面跨中支座234567彎矩設(shè)計(jì)(kNm)21462158161512601260161521580.11650.11720.0880.0680.0680.0880.11720.1240.1250.0920.070.070.0920.1254330436432122444244432124364選配鋼筋（mm2）92592572552552572

26、5925實(shí)際鋼筋面積（）4418441834362454245434364418配筋率0.49%0.49%0.38%0.27%0.27%0.38%0.49%計(jì)算結(jié)果表明，均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計(jì)原則；同時(shí) ，故符合要求。主梁：截面有效高度： 雙排布筋時(shí) 計(jì)算配筋面積時(shí)，采用彎矩設(shè)計(jì)值，即分別對(duì)橫梁與縱梁進(jìn)行配筋計(jì)算，計(jì)算時(shí)邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2。1.JZL-1配筋計(jì)算將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計(jì)彎矩值，見表格7.5。表7.5 JZL-1跨中彎矩和支座彎矩截面支座跨中BCA-BB-CC-JM(kNm)-1712-182322921785231

27、7彎矩設(shè)計(jì)值(kNm)-2054-2188275021422780為滿足頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計(jì)算過程見表7.6。表7.6 JZL-1跨中彎矩和支座彎矩截面跨中支座BC彎矩設(shè)計(jì)(kNm)2780205421880.1560.1150.1230.1710.1230.1325868.7.4221.44530.0選配鋼筋（）625+822625+422625+522實(shí)際鋼筋面積（）598644664846配筋率0.67%0.50%0.54%計(jì)算結(jié)果表明，均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計(jì)原則；同時(shí) ，故符合要求

28、。2.JZL-2配筋計(jì)算將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計(jì)彎矩值，見表格7.7。表7.7 JZL-2跨中彎矩和支座彎矩截面支座跨中BCA-BB-CC-JM(kNm)-2845-2920379929323821彎矩設(shè)計(jì)值(kN*m)-3414-3504455935184585為滿足頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計(jì)算過程見表7.8。表7.8 JZL-2跨中彎矩和支座彎矩截面跨中支座BC彎矩設(shè)計(jì)值(kNm)4585341435040.2580.1920.1970.3040.2150.2221043373797

29、619選配鋼筋（mm2）172812281328實(shí)際鋼筋面積（）1046873898005配筋率1.16%0.82%0.89%計(jì)算結(jié)果表明，均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計(jì)原則；同時(shí) ，故符合要求。7.6.4箍筋的計(jì)算基梁采用C30混凝土，；箍筋采用HPB235，最小配箍率根據(jù)混泥土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010-2002 ，按構(gòu)造要求，當(dāng)梁寬b400mm,且一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于3根時(shí)，應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋，對(duì)截面高度h800mm的梁，其箍筋直徑不宜小于8mm；梁中配有計(jì)算需要的縱向受壓鋼筋時(shí)，箍筋直徑尚不應(yīng)小于縱向受壓鋼筋最大直徑的0.25倍。取各段梁的最大剪力計(jì)算箍筋次梁箍筋配筋計(jì)算：1.JCL-4箍筋計(jì)算：梁JL4的最大剪力為：故截面尺寸滿足抗剪要求。應(yīng)由計(jì)算確定腹筋用量。選用四肢箍（n=4）10箍筋，,則箍筋間距，按構(gòu)造配筋，最終箍筋選 410250 ，滿足最小配箍率。2. JCL-6箍筋計(jì)算梁JL2的最大剪力為：故截面尺寸滿足抗剪要求。應(yīng)由計(jì)算確定腹筋用量。選用四肢箍（n=4）10箍筋，,則箍筋間距，按構(gòu)造配筋，最終箍筋選