36+60+36漩門灣主橋連續(xù)梁復核報告制作

1、.11 1 計算復核審查依據計算復核審查依據11.11.1 主要規(guī)范及參考資料主要規(guī)范及參考資料11.21.2 基本資料基本資料21.31.3 計算復核參數計算復核參數21.3.1 材料21.3.2 荷載21.3.3 計算模型和考慮因素32 2 計算復核結果計算復核結果52.12.1 橋梁上部縱向結構復核橋梁上部縱向結構復核52.1.1 施工階段結構受力狀態(tài)驗算52.1.2 最不利的三個施工狀態(tài)62.1.3 成橋初期、后期結構受力狀態(tài)驗算92.1.4 使用階段結構受力狀態(tài)驗算102.1.5 內力計算結果162.1.6 正截面強度驗算172.1.7 斜截面強度驗算182.1.8 剛度驗算192.

2、1.9 支座反力驗算192.22.2 上部結構橫向橋面板驗算上部結構橫向橋面板驗算193.3.上部結構復核計算結論與建議上部結構復核計算結論與建議22.2漩門灣大橋主橋連續(xù)梁漩門灣大橋主橋連續(xù)梁設計復核報告設計復核報告 玉環(huán)縣楚門至蘆浦公路漩門灣大橋及接線工程1 1 計算復核審查依據計算復核審查依據1.11.1 主要規(guī)范及參考資料主要規(guī)范及參考資料（1）交通部公路工程技術標準 （JTJ00197） ；（2）交通部公路橋涵設計通用規(guī)范 （JTJ02189） ；（3）交通部公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 （JTJ02385） ；（4）交通部公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范 （JTJ02485）

3、 ；（5）交通部高速公路交通安全設施設計及施工技術規(guī)范 （JTJ07494） 。1.21.2 基本資料基本資料（1） 玉環(huán)縣楚門至蘆浦公路漩門灣大橋及接線工程 兩階段施工圖設計 浙江省交通規(guī)劃設計研究院 二四年二月；1.31.3 計算復核參數計算復核參數1.3.11.3.1 材料材料主橋箱梁：50 號混凝土，E=3.5104Mpa； 低松弛 270 級鋼絞線（D15.24） ，Ey=1.95105Mpa, Rby=1860Mpa；1.3.21.3.2 荷載荷載主橋上部結構（1）恒載結構自重計算采用容重；3/26mkN橋面鋪裝為 9cm 瀝青混凝土和 6cm 混凝土調平層；防撞護欄和人行道板；（

4、2）活載汽車超 20 級，掛車100 級，人群荷載3.5KN/m，考慮偏載系數.31.15。（3）附加荷載主橋橋面板 40cm 范圍內，局部溫差5；主橋整體結構升、降溫 20；支座強迫位移按不均勻沉降 1.0cm；1.3.31.3.3 計算模型和考慮因素計算模型和考慮因素（1）計算模型本橋為 36+60+36m 變截面預應力混凝土連續(xù)箱梁橋，上部結構的幾何模型和計算模型見圖 1.1 和圖 1.2。1637512圖 1.1 漩門灣大橋主橋幾何模型35.9m60.0m35.9m圖 1.2 漩門灣大橋主橋計算模型（2）施工過程模擬模型的施工部分完全模擬真實的懸臂澆筑施工過程，模型的施工階段流程參見表

5、 1.1。施工第一階段考慮主橋 2 個主墩，在主墩施工完畢后，安裝永久支座和臨時固結，并在施工支架上，澆筑墩頂現(xiàn)澆段并張拉預應力筋，本階段按 30 天考慮，預應力施加時混凝土的強度應大于 80%的設計強度；施工第二階段考慮按“T 構”分階段施工， “T 構”懸臂段分 7 個節(jié)段，節(jié)段長度 3.03.5m，最大重量 1021.7KN。均采用掛籃對稱懸臂澆筑施工，每一塊件分為混凝土澆筑、張拉預應力筋和掛籃推移三個步驟，掛藍及模板等施工荷載以總重 600KN 控制。施工第三階段為邊跨合攏段施工，合攏段長 2m，包括邊跨掛籃推移、施加壓重、合攏段澆筑和張拉合攏段預應力筋等步驟，合攏段混凝土在懸吊支架上

6、現(xiàn)澆。施工第四階段為中跨合攏段施工，合攏段長 2m，包括拆除掛籃、安裝合攏吊架、拆除主墩臨時固結、施加壓重、澆筑合攏段混凝土，張拉預應力筋和.4拆除吊架等步驟，合攏段混凝土在吊架上現(xiàn)澆。表 1.1 主橋上部結構施工流程施工階段各階段施工內容1安裝主墩支架，墩頂 0、1 號塊澆筑，張拉預應力筋2安裝掛籃3澆筑 2 號塊4張拉 2 號塊預應力筋，釋放掛籃5掛籃推移6澆筑 3 號塊7張拉 3 號塊預應力筋，釋放掛籃8掛籃推移9澆筑 4 號塊10張拉 4 號塊預應力筋，釋放掛籃11掛籃推移12澆筑 5 號塊13張拉 5 號塊預應力筋，釋放掛籃14掛籃推移15澆筑 6 號塊16張拉 6 號塊預應力筋，釋

7、放掛籃17掛籃推移，并澆筑邊跨現(xiàn)階段18澆筑 7 號塊19張拉 7 號塊預應力筋，釋放掛籃20掛籃推移21澆筑 8 號塊22張拉 8 號塊預應力筋，釋放掛籃23掛籃推移，并施加平衡壓重24澆筑 9 號塊（邊跨合攏段）25張拉 9 號塊（邊跨合攏段）預應力筋，釋放邊跨掛籃26拆除掛籃，施加中跨合攏掛籃27解除主墩臨時固結28施加中跨合攏段壓重29張拉 9 號塊（中跨合攏段）預應力筋30釋放中跨掛籃31鋪裝橋面系.5施工第五階段為橋面系施工。施工階段計算按照上述施工步驟，對各施工階段進行全過程模擬。（3）預應力筋作用考慮預應力張拉錨固、壓漿和混凝土形成組合截面的過程。預應力損失同步計入，預應力損失

8、計算中，孔道偏差系數 K=0.0015，管道摩擦系數=0.25，一端錨具回縮=6mm，張拉預應力筋時，混凝土強度為 80設計強度。（4）混凝土徐變、收縮影響根據結構施工步驟，按每一節(jié)段混凝土加載齡期、構造尺寸和荷載變化過程分別考慮徐變、收縮影響。使用階段混凝土徐變、收縮影響從施工階段連續(xù)計算求得。2 2 計算復核結果計算復核結果2.12.1 橋梁上部縱向結構橋梁上部縱向結構復核復核 漩門灣大橋是 36+60+36m 變截面預應力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨中梁高2.0m，支點梁高 3.5m，梁底下緣按二次拋物線變化，全寬 16.5m，其中懸臂長4.5m，箱室寬 7.5m，為單箱單室型式。其斷面 2%

9、橫坡由箱梁腹板的不等高實現(xiàn)，箱梁底板水平，全橋為縱、橫雙向預應力體系。 主橋上部結構總體分析按施工階段及使用階段，分別按規(guī)范要求計算：施工階段按施工步驟及工況逐階段分析計算和驗算，并且驗算了設計圖紙上規(guī)定的最不利的三個施工狀態(tài)；使用階段考慮了恒載、汽車、掛車、收縮徐變、溫度、支座沉降等效應，并按規(guī)范要求進行驗算。 縱向計算時汽車荷載由兩車道控制，考慮偏載系數 1.15 后，一個箱子汽車分布系數為 2.30，掛車考慮偏載后分布系數為 1.15，人群荷載考慮偏載后分布系數為 1.15。2.1.12.1.1 施工階段結構受力狀態(tài)施工階段結構受力狀態(tài)驗算驗算連續(xù)箱梁施工階段包絡應力見圖 2.1 和圖

10、2.2。.62.09.26.58.32.29.66.77.46.77.46.58.32.29.67131926圖 2.1 施工階段上下緣最大應力包絡圖（Mpa）0.81.30.9-0.10.81.30.9-0.1-0.30.0-0.30.0-0.10.0-0.10.0717圖 2.2 施工階段上下緣最小應力包絡圖（Mpa）施工階段箱梁混凝土包絡壓應力為 2.0MPa9.6MPa，最大壓應力發(fā)生在邊跨合攏段，位置在 7#塊件下緣；施工階段箱梁混凝土包絡拉應力為 0MPa-0.3MPa，最大拉應力發(fā)生在邊跨合攏段，位置在 6#塊件下緣； 施工階段應力滿足規(guī)范要求（施工階段壓應力及拉應力容許值分別為

11、和） 。MPa21MPa76. 22.1.22.1.2 最不利的三個施工狀態(tài)最不利的三個施工狀態(tài)設計圖紙上規(guī)定了施工過程中最不利的三個施工狀態(tài)，驗算結果如下：（1）最后一個懸臂段不同步施工，一側施工，另一側空載，此施工狀態(tài)的幾何模型、應力圖及彎矩圖見圖 2.3、圖 2.4 和圖 2.5；2427646圖 2.3 一側施工另一側空載的幾何模型圖.77331.6-25695.1-25636.1-20271.7-20118.3-19955.0-10705.7-10689.2-10824.21270.2圖 2.4 一側施工另一側空載狀態(tài)的彎矩圖（KN*m）3.87.43.87.43.87.45.35.

12、42.15.32.15.33.53.52.25.41.62.60.93.8圖 2.5 一側施工另一側空載狀態(tài)的應力圖（Mpa）從此狀態(tài)的模型可以看出，與 6 號單元對應的 25 號單元沒有澆筑，形成一側施工另一側空載的工況，可以看到邊跨最大壓應力為 7.4MPa，滿足規(guī)范關于施工階段的應力要求。（2）最后一個懸臂狀態(tài)，一側邊跨有 8.5KN/m 均布荷載，端部有 200KN 集中力，另一側空載，此施工狀態(tài)的幾何模型、應力圖及彎矩圖見圖 2.6、圖2.7 和圖 2.8；62527468.5KN/m200KN圖 2.6 一側滿載另一側空載的幾何模型圖-22293.2-12980.3-17282.4

13、-10320.0-7977.0-8075.0-7504.2-3873.71802.21810.3圖 2.7 一側滿載另一側空載狀態(tài)的彎矩圖（KN*m）.84.77.85.56.85.46.95.37.13.54.43.15.03.84.03.84.01.43.01.52.8圖 2.8 一側滿載另一側空載狀態(tài)的應力圖（Mpa）從此狀態(tài)的模型可以看出，一側邊跨滿載，另一側空載，可以看到邊跨最大壓應力為 7.8MPa，邊跨根部比另一側邊跨最大壓應力增大約 0.7MPa，滿足規(guī)范關于施工階段的應力要求。（3）最后一個懸臂狀態(tài)，考慮到箱梁自重的不均勻性，一側邊跨自重增加4%，另一側自重減少 4%，此施工

14、狀態(tài)的幾何模型、應力圖及彎矩圖見圖2.9、圖 2.10 和圖 2.11；從此狀態(tài)的模型可以看出，一側邊跨增加自重，另一側減少自重，可以看6252746圖 2.9 一側增加自重另一側減少自重的幾何模型圖7370.1-10803.8-10738.4-7996.6-8157.6-8320.92117.91645.7-2421.8-4043.5圖 2.10 一側增加自重另一側減少自重的彎矩圖（KN*m）5.46.95.96.35.56.95.46.94.03.83.84.03.84.03.84.0圖 2.11 一側增加自重另一側減少自重的應力圖（Mpa）到邊跨最大壓應力為 6.9MPa，減少自重邊跨根

15、部比另一側邊跨最大壓應力減少約 0.6MPa，滿足規(guī)范關于施工階段的應力要求。.92.1.32.1.3 成橋初期、后期結構受力狀態(tài)驗算成橋初期、后期結構受力狀態(tài)驗算箱梁成橋初期階段即考慮橋面系施工后的階段，成橋后期階段即考慮徐變5 年后的階段。成橋初期和后期階段應力和彎矩見圖 2.12圖 2.15。5.36.85.56.53.26.45.56.55.36.82.67.22.67.27132619圖 2.12 成橋初期箱梁上下緣應力圖（MPa）-19752.2-19815.7-6406.4-9943.9-9941.3-8457.1-8605.07131626圖 2.13 成橋初期箱梁彎矩圖（KN

16、*m）2.66.74.86.85.16.53.45.65.16.54.86.82.66.77131926圖 2.14 成橋后期（5年）箱梁上下緣應力圖（MPa）-22589.8-22703.7-4022.8-8831.6-8843.2-10958.4-7765.1-7951.0-10871.5713151926圖 2.15 成橋后期（5年）箱梁彎矩圖（KN*m）成橋初期箱梁混凝土應力為 1.8MPa7.2MPa，最大壓應力發(fā)生在邊跨7#塊下緣，不出現(xiàn)拉應力；成橋后期箱梁混凝土應力為 1.8MPa6.8MPa，最大壓應力發(fā)生在邊跨 2#塊下緣，不出現(xiàn)拉應力；成橋階段恒載作用下混凝土應力滿足規(guī)范要

17、求。.102.1.42.1.4 使用階段結構受力狀態(tài)使用階段結構受力狀態(tài)驗算驗算正常使用階段，活載考慮汽超 20、掛120 和人群荷載的最不利加載；其他可變荷載考慮主橋橋面板 40cm 范圍內，局部溫差5，主橋整體結構升、降溫 20，支座強迫位移按不均勻沉降 1.0cm 等。將各種荷載進行三種組合，進行正應力和主應力驗算：（1） 組合 I：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載）與永久荷載（結構自重、預應力、混凝土收縮及徐變影響力）相組合；組合 I 工況箱梁上下緣包絡正應力和箱梁包絡主應力見下圖：4.21.68.74.25.63.48.66.37.96.14.05.87.22.22.65.66.4

18、4.62.95.83.01.26.54.75.82.92.66.65.13.31.62.6圖 2.16 箱梁使用組合 I 正應力圖（MPa）-1.56.58.7-0.5-0.37.27.9-1.18.6-0.87.3-0.7圖 2.17 箱梁使用組合 I 主應力圖（MPa）在組合 I 情況下，箱梁混凝土包絡正應力為 1.2MPa8.7Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點截面下緣，整體無拉應力。混凝土的正應力滿足全預應力混凝土構件的要求。箱梁混凝土包絡主應力為-1.5MPa8.7Mpa，最大主壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點截面上緣，最大主拉應力出現(xiàn)在墩頂截面下緣。混凝土的主應力滿足

19、預應力混凝土受彎構件的要求。（2） 組合 II：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載）與永久荷載（結構自重、預應力、混凝土收縮及徐變影響力）與其他可變荷載（溫度影響力整體升溫 20）相組合；組合 II 工況箱梁上下緣包絡正應力和箱梁包絡主應力見下圖：.115.01.68.74.16.73.48.66.17.95.84.07.07.74.62.05.64.21.26.54.76.72.72.57.43.11.63.35.35.72.06.4-0.4圖 2.18 箱梁使用組合 II 正應力圖（MPa）8.7-0.68.6-0.97.9-1.27.7-0.77.2-0.36.5-1.3-0.46.87

20、.4-0.87.1-0.8圖 2.19 箱梁使用組合 II 主應力圖（MPa）在組合 II 情況下，箱梁混凝土包絡正應力為-0.4MPa8.7Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點截面下緣，最大拉應力出現(xiàn)在中跨跨中截面下緣?；炷恋恼龖M足全預應力混凝土構件的要求。箱梁混凝土包絡主應力為-1.2MPa8.7Mpa，最大主壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點截面上緣，最大主拉應力出現(xiàn)在墩頂截面下緣?；炷恋闹鲬M足預應力混凝土受彎構件的要求。（3） 組合 III：基本可變荷載（掛120）與永久荷載（結構自重、預應力）相組合；組合 III 工況箱梁上下緣包絡正應力和箱梁包絡主應力見下圖：

21、8.05.22.13.97.76.54.55.57.16.35.05.74.62.94.16.86.24.83.65.63.52.94.94.25.43.53.66.56.84.72.13.5圖 2.20 箱梁使用組合 III 正應力圖（MPa）-0.48.07.7-0.77.1-0.96.8-0.25.6-1.16.2-0.56.8-0.6-1.02.9圖 2.21 箱梁使用組合 III 主應力圖（MPa）在組合 III 情況下，箱梁混凝土包絡正應力為 1.9MPa8.0Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點截面下緣，整體無拉應力。混凝土的正應力滿足全預應力混凝土構件的要求。.12箱

22、梁混凝土包絡主應力為-1.1MPa8.0Mpa，最大主壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點截面上緣，最大主拉應力出現(xiàn)在墩頂截面下緣?；炷恋闹鲬M足預應力混凝土受彎構件的要求。（4） 自定義使用組合 I：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載） 、其他可變荷載（溫度影響力整體升溫 20、橋面板升溫 5）與永久荷載（結構自重、預應力、混凝土收縮及徐變影響力、基礎不均勻沉降 2、37 號支座下沉 1.0cm）相組合；自定義組合 I 工況箱梁上下緣包絡正應力和箱梁包絡主應力見下圖：6.75.09.06.75.32.78.94.88.16.35.77.1-1.72.58.65.95.74.25.84.15

23、.71.35.28.16.23.69.57.80.32.93.47.4圖 2.22 箱梁自定義使用組合 I 正應力圖（MPa）6.9-1.75.8-1.3-1.58.5-0.67.59.5-0.58.9-0.6-1.53.0-1.43.38.3-0.5圖 2.23 箱梁自定義使用組合 I 主應力圖（MPa）在自定義組合 I 情況下，箱梁混凝土包絡正應力為-1.7MPa9.5Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在中跨靠近沉降支座的四分點截面上緣，最大拉應力出現(xiàn)在中跨跨中截面下緣?；炷恋恼龖M足全預應力混凝土構件的要求。箱梁混凝土包絡主應力為-1.7MPa9.5Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在中跨靠近沉降支座的四分

24、點截面上緣，最大主拉應力出現(xiàn)在沒有沉降的墩頂截面下緣。混凝土的主應力滿足預應力混凝土受彎構件的要求。（5） 自定義使用組合：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載） 、其他可變荷載（溫度影響力整體升溫 20、橋面板升溫 5）與永久荷載（結構自重、預應力、混凝土收縮及徐變影響力、基礎不均勻沉降 16、37 號支座下沉1.0cm）相組合；自定義組合工況箱梁上下緣包絡正應力和箱梁包絡主應力見下圖：.137.55.78.05.75.93.38.03.98.35.62.0-2.27.86.57.15.37.05.36.57.88.05.75.87.58.03.93.35.98.76.93.00.4圖 2.2

25、4 箱梁自定義使用組合 II 正應力圖（MPa）6.2-1.66.2-1.38.3-2.28.0-0.7-1.73.08.0-0.78.7-0.86.9-0.47.8-0.2圖 2.25 箱梁自定義使用組合 II 主應力圖（MPa）在自定義組合情況下，箱梁混凝土包絡正應力為-2.2MPa8.7Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在中跨靠近跨中截面的上緣，最大拉應力出現(xiàn)在中跨跨中截面下緣?；炷恋恼龖M足全預應力混凝土構件的要求。箱梁混凝土包絡主應力為-2.2MPa8.7Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在中跨的四分點截面上緣，最大拉應力出現(xiàn)在中跨跨中截面下緣?；炷恋闹鲬M足預應力混凝土受彎構件的要求。（6） 自定

26、義使用組合：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載） 、其他可變荷載（橋面板降溫 5）與永久荷載（結構自重、預應力、混凝土收縮及徐變影響力、基礎不均勻沉降 2、37 號支座下沉 1.0cm）相組合；2.40.79.87.62.3-0.39.15.08.74.30.23.2-0.3-1.87.25.59.37.51.12.47.23.0-0.72.14.12.43.96.53.62.37.76.00.8-0.86.14.48.25.91.93.74.51.52.36.77.63.60.63.27.35.31.32.7圖 2.26 箱梁自定義使用組合 III 正應力圖（MPa）7.2-1.86.1-1

27、.17.4-0.8-1.08.99.8-0.87.3-0.56.5-0.36.7-0.17.6-0.3-0.53.7圖 2.27 箱梁自定義使用組合 III 主應力圖（MPa）在自定義組合情況下，箱梁混凝土包絡正應力為-1.8MPa9.8Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近沒有沉降的主墩的截面上緣，最大拉應力出現(xiàn)在沒有沉降主墩頂截面的下緣。混凝土的正應力滿足全預應力混凝土構件的要求。箱梁混凝土包絡主應力為-1.8MPa9.8Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近沒有沉降的主墩的截面上緣，最大拉應力出現(xiàn)在沒有沉降主墩頂截面的下緣。.14混凝土的主應力滿足預應力混凝土受彎構件的要求。（7） 自定義使用組合：

28、基本可變荷載（汽超 20、人群荷載） 、其他可變荷載（橋面板降溫 5）與永久荷載（結構自重、預應力、混凝土收縮及徐變影響力、基礎不均勻沉降 16、37 號支座下沉 1.0cm）相組合；3.21.48.86.58.36.51.83.28.24.20.22.84.01.03.17.52.5-0.32.46.78.04.00.53.13.92.24.26.80.4-1.26.54.83.91.03.17.58.24.20.22.8圖 2.28 箱梁自定義使用組合正應力圖（MPa）6.5-1.46.7-0.38.3-0.48.8-0.28.2-0.36.3-0.47.5-0.4-0.93.2圖 2.2

29、9 箱梁自定義使用組合主應力圖（MPa）在自定義組合情況下，箱梁混凝土包絡正應力為-1.4MPa8.8Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近主墩的截面上緣，最大拉應力出現(xiàn)在主墩頂截面的下緣?；炷恋恼龖M足全預應力混凝土構件的要求。箱梁混凝土包絡主應力為-1.4MPa8.8Mpa，最大壓應力出現(xiàn)在邊跨靠近主墩的截面上緣，最大拉應力出現(xiàn)在主墩頂截面的下緣?；炷恋闹鲬M足預應力混凝土受彎構件的要求。綜上所述，箱梁在施工階段混凝土正應力滿足規(guī)范要求；成橋初期和后期階段混凝土正應力滿足規(guī)范要求；正常使用階段混凝土正應力滿足全預應力混凝土構件要求；混凝土主應力滿足預應力混凝土受彎構件的要求。2.1.52

30、.1.5 內力計算結果內力計算結果 承載能力極限狀態(tài)考慮荷載的最不利組合后，組合內力計算結果見圖2.30圖2.35（彎矩單位：kNm ,剪力單位：kN）。-231267.150712.2-94817.9-231234.0-85290.621733.7-9058.6 圖2.30 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合I彎矩包絡圖（KN*m）.1514144.314620.113995.213579.53539.84103.7圖 2.31 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合 I 剪力包絡圖（KN）-239523.5-80129.065417.8-12273.3-231234.0-70601.728283.1-21131.

31、826277.5-13148.5圖 2.32 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合 II 彎矩包絡圖（KN*m）13814.014302.314313.113788.8-3457.23870.1圖 2.33 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合 II 剪力包絡圖（KN）-197104.9-135854.1-197105.4-135853.319998.66075.313043.913056.8圖 2.34 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合 III 彎矩包絡圖（KN*m）13814.014302.314313.113788.83870.13894.3圖2.35 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合III剪力包絡圖（KN）2.1.62.1.

32、6 正截面強度驗算正截面強度驗算（1）驗算位置取正彎矩較大的邊跨近跨中截面、中跨跨中截面和負彎矩最大的中墩墩.16頂截面進行正截面強度驗算。（2）頂、底板有效分布寬度根據公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 （JTJ 02385）第3.2.2 條，計算箱梁受壓區(qū)有效分布寬度，結果如下：邊跨正彎矩區(qū)：9.704m中跨正彎矩區(qū)：12m墩頂負彎矩區(qū)：6.716m因此，在計算箱梁截面強度時，中跨正彎矩和墩頂負彎矩區(qū)、邊跨正彎矩區(qū)的頂板只可考慮部分參與受力。（3）截面驗算 根據內力計算結果，取最不利的荷載組合進行截面驗算，抗力計算時未計入普通筋的作用，只考慮預應力筋的作用，驗算結果見下表。箱梁正截面

33、強度驗算表（單位：彎矩箱梁正截面強度驗算表（單位：彎矩 kN.mkN.m） 表表 2.12.1 項 目計算截面荷載效應截面抗力是否滿足邊跨近跨中2627831700滿 足中跨跨中6541881000滿 足中墩墩頂-239524-252000滿 足2.1.72.1.7 斜截面強度驗算斜截面強度驗算（1）抗剪上、下限驗算斜截面尺寸驗算表（單位：斜截面尺寸驗算表（單位：kNkN） 表表 2.22.2 項目位置上限下限荷載效應尺寸是否滿足0塊中心截面23945618314620滿足距 0 號中心截面1.00m16762432813863滿足距 0 號中心截面 3.0m15702405412743滿足距

34、 0 號中心截面 6.0m14288368911238滿足現(xiàn)行公路橋梁設計規(guī)范對抗剪截面尺寸的驗算方法只局限于等高度簡支梁，按該方法計算連續(xù)箱梁的抗剪上限為，計算結果表明均滿足規(guī)范要0051. 0bhR求。（2）強度驗算.17 根據內力計算結果，取最不利組合進行驗算： 根據公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTJ02385 第5.2.18 條：對于受彎構件，在按使用荷載作用下計算的混凝土主拉應力=1.5（組合）或=1.65（組合或組合blzlR5 . 0MPablzlR55. 0MPa）的梁段，箍筋僅按構造要求設置；混凝土主拉應力（組合）blzlR5 . 0或（組合或組合）的梁段，其箍筋

35、間距可按下式計算：blzlR55. 0kSbARSzlkgkk箱梁斜截面強度驗算表箱梁斜截面強度驗算表 表表 2.32.3 距中支點距離(cm)組合主拉應力最值（MPa）實際（cmkS）要求（cmkS）是否滿足組合1.51525滿足0100組合1.81517滿足組合1.01525滿足100300組合1.31525滿足組合1.11525滿足300邊支點組合1.11525滿足計算結果表明，斜截面極限強度滿足規(guī)范要求。2.1.82.1.8 剛度驗算剛度驗算根據規(guī)范要求，對箱梁的剛度進行驗算，結果見下表所示。 跨中截面汽車荷載變形驗算表（單位：跨中截面汽車荷載變形驗算表（單位：mmmm） 表表 2.4

36、2.4 項目位置跨中容許值是否滿足中跨跨中39.2100滿足計算結果表明，箱梁的剛度滿足規(guī)范要求。.182.1.92.1.9 支座反力驗算支座反力驗算支座反力計算結果見下表。 箱梁一個支座受力表（單位：箱梁一個支座受力表（單位：KNKN） 表表 2.52.5 墩臺號重力汽車掛車組合 I組合 III邊墩138060062022102010中墩1167011607101355012350本橋邊墩支座采用 GPZ 盆式橡膠支座，型號為GPZ15000GD、GPZ15000DX、GPZ15000SX，其支座承載力為 15750kN。 計算結果表明，支座承載力均滿足要求。2.22.2 上部結構橫向橋面板

37、驗算上部結構橫向橋面板驗算箱梁橫向簡化成剛性支承的框架圖式進行分析。箱梁橫向分析時，按縱橋向單位長度箱形框架考慮，進行箱梁橋面板強度驗算。截面分別取具有代表性的高度較小的跨中和邊墩附近截面（h=2.0m）進行計算，跨中的截面相對于墩頂截面家安全，結構離散計算模型見圖 2.36 所示：圖 2.36 箱梁截面橫向分析結構離散計算模型圖恒載包括：箱梁結構自重、橋面鋪裝、防撞護欄活載包括：汽車超20 級（包括汽車撞擊力） 、掛車120 級；附加荷載包括：整體升、降溫 20，橋面板升、降溫 5；將各種荷載進行三種組合，進行橋面板強度驗算： （1）組合 I：基本可變荷載（汽超 20）與永久荷載相組合； （2）組合 II：基本可變荷載（汽超 20）與永久荷載與其他可變荷載（溫度影響力）相組合；（3）組合 III：基本可變荷載（掛120）與永久荷載相組合。跨中和近支點截面橋面板組合內力效應見圖 2.37圖 2.39 所示：.19-306.5-239.522.3-20.6圖 2.37 箱梁