鋼結(jié)構(gòu)習(xí)題(共21頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上鋼結(jié)構(gòu)的材料窗體頂端1. 在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是_的典型特征。 脆性破壞 塑性破壞 強(qiáng)度破壞 失穩(wěn)破壞2. 建筑鋼材的伸長(zhǎng)率與_標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長(zhǎng)度的伸長(zhǎng)值有關(guān)。 到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí) 到達(dá)極限應(yīng)力時(shí) 試件斷裂瞬間 試件斷裂后 3. 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)_確定的。 比例極限 彈性極限 屈服點(diǎn) 極限強(qiáng)度 4. 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用_表示。 流幅 沖擊韌性 可焊性 伸長(zhǎng)率 5. 在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的_不是主要考慮的因素。 建造地點(diǎn)的氣溫 荷載性質(zhì) 鋼材造價(jià) 建筑的防火等級(jí) 6. 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力_。

2、 以拉應(yīng)力為主 以壓應(yīng)力為主 包括拉、壓應(yīng)力 拉、壓應(yīng)力都很小 7. 型鋼中的鋼和工字鋼相比，_。 兩者所用的鋼材不同 前者的翼緣相對(duì)較寬 前者的強(qiáng)度相對(duì)較高 兩者的翼緣都有較大的斜度 8. 鋼材內(nèi)部除含有Fe、C外，還含有害元素_。 N,O,S,P N,O,Si Mn,O,P Mn,Ti 9. 有二個(gè)材料分別為3號(hào)鋼和16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條應(yīng)選用_型。 E43 E50 E55 T50 10. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需_指標(biāo)。 低溫屈服強(qiáng)度 低溫抗拉強(qiáng)度 低溫沖擊韌性 疲勞強(qiáng)度 11. 鋼材脆性破壞同構(gòu)件_無(wú)關(guān)。 應(yīng)力集中 低溫影響 殘

3、余應(yīng)力 彈性模量12.普通碳素鋼標(biāo)號(hào)C3表示_。 甲類(lèi)平爐3號(hào)沸騰鋼 乙類(lèi)氧氣頂吹3號(hào)沸騰鋼 特類(lèi)平爐3號(hào)沸騰鋼 丙類(lèi)平爐3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼 13. 3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5%，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼_好。 脫氧 爐種 屈服強(qiáng)度 澆注質(zhì)量 14. 鋼材的理想曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是_。 A B C D 15. 普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變形是_。 完全彈性變形 完全塑性變形 彈性成分為主的彈塑性變形 塑性成分為主的彈塑性變形 16. 下列因素中，_與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無(wú)直接關(guān)系。 鋼材屈服點(diǎn)的大小 鋼材含碳量 負(fù)溫環(huán)境 應(yīng)力集中 17. 同類(lèi)鋼種的鋼板，厚度越大，_。 強(qiáng)度越低 塑性越好

4、 韌性越好 內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少 18. 鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度 fv 與 f 有關(guān)，一般而言 fv_。 19. 鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由_等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。 最大主拉應(yīng)力 最大剪應(yīng)力 最大主壓應(yīng)力 折算應(yīng)力 20.k是鋼材的 _指標(biāo)。 韌性性能 強(qiáng)度性能 塑性性能 冷加工性能鋼結(jié)構(gòu)的計(jì)算原理 窗體頂端1. 在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的_。 最大應(yīng)力 設(shè)計(jì)應(yīng)力 疲勞應(yīng)力 穩(wěn)定臨界應(yīng)力2. 吊車(chē)梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的_。 兩側(cè)邊為軋制邊兩側(cè)邊為火焰切割邊一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊 一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊

5、 3. 在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載_。 需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng)系數(shù)需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項(xiàng)系數(shù)永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項(xiàng)系數(shù)永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項(xiàng)系數(shù) 4. 鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為： ，式中 是_。 結(jié)構(gòu)主要性系數(shù) 荷載分項(xiàng)系數(shù) 可變荷載組合系數(shù) 材料的抗力分項(xiàng)系數(shù) 5. 進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按_。 標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 6. 在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比 時(shí)，稱(chēng)為_(kāi)。 完全對(duì)稱(chēng)循環(huán) 脈沖循環(huán) 不完全對(duì)稱(chēng)循環(huán) 不對(duì)稱(chēng)循環(huán) 7

6、.下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？ . 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； . 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值； . 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； . 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 、 、 、 、 8. 驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常取_。 標(biāo)準(zhǔn)值 設(shè)計(jì)值 組合值 最大值 9. 進(jìn)行鋼吊車(chē)梁的疲勞計(jì)算時(shí)，其荷載應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值還是設(shè)計(jì)值及需乘以哪些系數(shù)？ 標(biāo)準(zhǔn)值，僅輪壓乘以動(dòng)力系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值，不乘以任何系數(shù)設(shè)計(jì)值，乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)值，乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)及輪壓動(dòng)力系數(shù) 1

7、0. 計(jì)算吊車(chē)梁疲勞時(shí)，下列作用在跨間內(nèi)的哪種吊車(chē)荷載取值是正確的？ 兩臺(tái)吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動(dòng)力系數(shù)一臺(tái)吊車(chē)荷載設(shè)計(jì)值乘以動(dòng)力系數(shù)一臺(tái)吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)一臺(tái)起重量最大的吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 鋼結(jié)構(gòu)的連接 窗體頂端一、選擇題1. 圖中的焊腳尺寸hf 是根據(jù)_選定的。 2. 如圖所示梁截面形式、尺寸（Ix=22000×104mm4)及荷載。 鋼材為Q235-BF，焊條采用E43型手工焊，梁翼緣和腹板間用角焊縫連接，hf =_mm。 2.6 6 10 8 3. 如圖所示為單角鋼（L80×5）接長(zhǎng)連接，采用側(cè)面角焊縫 （Q235鋼和E43型焊條， ），焊腳尺寸hf =5mm。

8、求連接承載力設(shè)計(jì)值（靜載）_。 4. 設(shè)有一截面尺寸為100×8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長(zhǎng)度的構(gòu)造要求，試選用下列何項(xiàng)數(shù)值。 40mm 60mm 80mm 100mm 5. 鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用Q345時(shí)，焊條選用_。 E55 E50 E43 前三種均可 6. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是_。 鋼材的塑性太低 鋼材的彈性模量太高 焊接時(shí)熱量分布不均 焊縫的厚度太小 7. 產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因是_。 冷卻速度太快 焊件各纖維能自由變形 鋼材彈

9、性模量太大，使構(gòu)件剛度很大 施焊時(shí)焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū) 8.角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長(zhǎng)度都等同時(shí)，_。 角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用 9. 在動(dòng)荷載作用下，側(cè)焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于_。 60h 40h 80h 120h 10. 圖示的角焊縫在P的作用下，最危險(xiǎn)點(diǎn)是_。 a、b點(diǎn) b、d點(diǎn) c、d點(diǎn) a、c點(diǎn) 11. 對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)_。 要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高要考慮

10、焊縫剛度影響與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同取 12. 在制作長(zhǎng)焊件時(shí)，為了考慮焊接殘余變形的影響，其下料長(zhǎng)度等于_。 設(shè)計(jì)長(zhǎng)度 設(shè)計(jì)長(zhǎng)度縱向收縮余量 設(shè)計(jì)長(zhǎng)度縱向收縮和橫向收縮余量 設(shè)計(jì)長(zhǎng)度橫向收縮余量 13. 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與_關(guān)系不大。 鋼材的種類(lèi) 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 連接的構(gòu)造細(xì)節(jié) 殘余應(yīng)力大小 14. 焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與_有關(guān)。 15. 未焊透的對(duì)接焊縫計(jì)算應(yīng)按_計(jì)算。 對(duì)接焊縫 角焊縫 斷續(xù)焊縫 斜焊縫 二、計(jì)算題 1驗(yàn)算圖示直角角焊縫的強(qiáng)度。已知靜荷載 F=120kN（設(shè)計(jì)值），角焊縫的焊角尺寸為 hf =8mm ，鋼材為Q235BF鋼，手工焊，焊條為E43型， 。 2請(qǐng)

11、驗(yàn)算圖示牛腿與柱連接的對(duì)接焊縫的強(qiáng)度。靜力荷載設(shè)計(jì)值F=220kN。 鋼材用 Q235A·F ，焊條 E43手工焊，無(wú)引弧板，焊縫質(zhì)量三級(jí)（假定剪力全部由腹板上的焊縫承受）。 , ， 。 3兩鋼板截面為 18×400 ，兩面用蓋板連接，鋼材 Q235 ，承受軸心力設(shè)計(jì)值N=1181kN ，采用M22普通C級(jí)螺栓連接，d0 = 23.5mm ，按圖示連接。試驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)是否安全。， 。 4梁的連接構(gòu)造如圖所示。連接承受的彎矩 M =1000kN·m ，剪力 V =100kN 。鋼材 Q235 ，摩擦型高強(qiáng)度螺栓10.9級(jí)，M20，接觸面噴砂處理， 。試驗(yàn)算梁節(jié)點(diǎn)高強(qiáng)度螺

12、栓連接的強(qiáng)度。提示：梁腹板分擔(dān)的彎矩按 計(jì)算，剪力全部由腹板承受。1 解： 將F移至焊縫形心， 得 焊縫左邊點(diǎn)受力最為不利，由 N 產(chǎn)生的 和 M 產(chǎn)生的 迭加。 代入： 焊縫強(qiáng)度滿足要求。 2解： （1）計(jì)算對(duì)接焊縫計(jì)算截面的幾何特性， 中和軸位置 焊縫截面幾何特性 剪力只由腹板承擔(dān)，故只算腹板的截面積 。 （2）驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度 經(jīng)分析最危險(xiǎn)點(diǎn)是最下面點(diǎn)，故只要驗(yàn)算該點(diǎn)的焊縫強(qiáng)度。 折算應(yīng)力 故折算應(yīng)力強(qiáng)度不滿足要求，如此焊縫改成二級(jí)焊縫，則 ，就能滿足強(qiáng)度要求了。 3 解： （1） 螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算 單個(gè)螺栓抗剪承載力設(shè)計(jì)值 單個(gè)螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值 故取 。 每側(cè)12個(gè)螺栓，承載力為 （2）驗(yàn)

13、算被連接鋼板的凈截面強(qiáng)度 4 解： （1） 連接一側(cè)最不利情況下的受力 M由翼緣和腹板按剛度分配 梁截面對(duì)于水平對(duì)稱(chēng)軸的慣性矩 腹板對(duì)于水平對(duì)稱(chēng)軸的慣性矩 腹板分擔(dān)的彎矩： 翼緣分擔(dān)的彎矩： 翼緣分擔(dān)的彎矩由螺栓群受軸向力來(lái)承擔(dān)： 腹板螺栓群除分擔(dān)部分彎矩外，還承受全部剪力，而該剪力對(duì)腹板連 接螺栓群又有偏心，將剪力移到螺栓群形心，受力為： （2） 確定單個(gè)摩擦型高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值 翼緣螺栓： 按圖中尺寸沿受力方向的連接長(zhǎng)度 故需將螺栓的承載力設(shè)計(jì)值乘以下列折減系數(shù)，即： 腹板螺栓： 因上、下排螺栓“1”的合力方向大致是水平的，沿受力方向的連接長(zhǎng)度 ，故不需乘折減系數(shù) 。 （3） 螺栓強(qiáng)

14、度驗(yàn)算 a. 翼緣板拼接螺栓： 螺栓孔徑d0 取21.5mm，翼緣板的凈截面面積為： 翼緣板能承受的軸向力： 毛截面： 凈截面： 摩擦型高強(qiáng)度螺栓能承受的軸向力： 上述三項(xiàng)最小值為 N=1473kN >翼緣螺栓群受到的力 788.5kN,故翼緣板拼接螺栓滿足強(qiáng)度要求。 b. 腹板拼接螺栓： 腹板承受的內(nèi)力 V=100kN M =220.5kN·m 每個(gè)螺栓所承受的垂直剪力為： 在彎矩的作用下，受力最大的螺栓承受的水平剪力為： （因 y1>3x1 ，故略去 ） 所以腹板拼接螺栓群滿足強(qiáng)度要求。 受彎構(gòu)件 一、選擇題1. 計(jì)算梁的_時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。 正應(yīng)力 剪應(yīng)力

15、整體穩(wěn)定 局部穩(wěn)定2. 鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式中_。 與材料強(qiáng)度有關(guān) 是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比 表示截面部分進(jìn)入塑性 與梁所受荷載有關(guān) 3. 在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，3號(hào)鋼梁的最小高度hmin_16Mn鋼鋼梁的（其他條件均相同）。 大于 小于 等于 不確定 4. 梁的最小高度是由_控制的。 強(qiáng)度 建筑要求 剛度 整體穩(wěn)定 5. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是_形式的失穩(wěn)。 彎曲 扭轉(zhuǎn) 彎扭 雙向彎曲 6. 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，_是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。 增大截面 增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少l1 設(shè)置橫向加勁肋 改變荷載作用的位置 7. 當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)_。 設(shè)置縱向加勁肋

16、設(shè)置橫向加勁肋 減少腹板寬度 增加翼緣的厚度 8. 如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以_為最佳方案。 A B C D 9. 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止_引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對(duì)防止_引起的局部失穩(wěn)最有效。 A、剪應(yīng)力 B、彎曲應(yīng)力 C、復(fù)合應(yīng)力 D、局部壓應(yīng)力 A,B A,C D,B B,C 10. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用_準(zhǔn)則。 腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等腹板實(shí)際應(yīng)力不超過(guò)腹板屈曲應(yīng)力腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力 11. 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)時(shí)，用 代替，主要是因?yàn)開(kāi)。 梁的局部穩(wěn)定有影響梁已進(jìn)入彈塑性

17、階段梁發(fā)生了彎扭變形梁的強(qiáng)度降低了12.分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為_(kāi)。 自由邊 簡(jiǎn)支邊 固定邊 有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊 13. _對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。 增加腹板厚度 約束梁端扭轉(zhuǎn) 設(shè)置平面外支承 加寬梁翼緣 14. 雙軸對(duì)稱(chēng)截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用_。 在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋沿梁長(zhǎng)度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐 15. 一焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，材料為Q235，fy =235N/mm2梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁

18、的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm，若考慮腹板穩(wěn)定性，則_。 布置縱向和橫向加勁肋 無(wú)需布置加勁肋 按構(gòu)造要求布置加勁肋 按計(jì)算布置橫向加勁肋二、計(jì)算題 1. 簡(jiǎn)支焊接鋼梁的尺寸及荷載（均為靜力荷載設(shè)計(jì)值）如圖所示，鋼材為 Q235 ，加勁肋設(shè)置如圖，不考慮局部壓應(yīng)力，要求： 驗(yàn)算區(qū)格I腹板的局部穩(wěn)定性。 2. 簡(jiǎn)支梁受力及支承如圖所示，荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P =180kN，分項(xiàng)系數(shù)1.4，不計(jì)自重，Q235鋼，fy=235N/mm2 1）驗(yàn)算該梁的強(qiáng)度。 2）如不需驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定，問(wèn)需設(shè)幾道側(cè)向支承？ 3. 字形組合截面鋼梁，其尺寸和受力如圖所示。已知其腹板的高厚比 ，為保證腹板的局部穩(wěn)定，請(qǐng)?jiān)谥ё鵄、B處及其之間梁段內(nèi)布置加勁肋。 4. 圖示為一焊接工字形簡(jiǎn)支梁，跨度 l = 4m 。鋼材Q2