單層廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計方案

1、單層廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計1. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定因該廠房跨度在1536m之間，且柱頂標高大于8m,故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了使屋蓋具有較大剛度，選用預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ) 梁。由圖2-54可知柱頂標高為9.6m，牛腿頂面標高為6m；設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為 0.5m，則計算簡圖中柱的總高度H,下柱高度 H，和上柱高度 Hu分別為：H = 10.2m0.5m = 10.7mHl = 6m 0.5m 二6.5mH u =10.7m-6.5m = 4.2m+12.800TIiirczr+6.000+9.600+7.200JI±

2、0.000-0.150圖2-54廠房剖面圖根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可確定柱的截面尺寸，見表2-22表2-22柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)計算參數(shù)柱號截面尺寸/ mm2面積/ mm4慣性矩/ mm自重/(kN/m )A，C上柱矩 400 X 4001.6 X 10521.3 X 1084.0下柱1400 江 900 疋 100 疋 1501.875 X 105195.38 疋 1084.69B上柱矩 400 乂 6002.4 乂 10572X 1086.0下柱1400 漢 1000100 汽 1501.975 * 105256.34 漢 1084.94-UO6006-UO6O10

3、00 匕卜B柱H - T 圖2-55計算單元和計算簡圖2.荷載計算1.恒載屋蓋恒載綠豆砂漿保護層二氈三油防水層20厚水泥砂漿找平層80厚泡沫混凝土保溫層預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板（包括灌縫）屋蓋鋼支撐總計0.35kN/m220kN/m 30.02 m 二 0.40kN/m 2 28kN/m 30.08m 二 0.64kN/m 21.4kN/m0.05kN/m2.84kN/m屋架重力荷載為60.5kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)的重力荷載設(shè)計值為:G1 =1.2 (2.84kN/m 6m 18/2m 60.5/2kN) = 220.33kN(2) 吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值：G3 =1.2 (44.

4、2kN0.8kN/m 6m) = 58.8kN(3) 柱自重重力荷載設(shè)計值A(chǔ) C柱：上柱：G4A =G4c =1.2乂4.0kN/m><3. 6m1 7. 28kN 下柱：G5A = G5C =1.2 4.69kN/m 6.5m = 36.58kNB柱：上柱：G4B=1.2 6.0kN/m 3.6m = 25.92kN下柱：G5B =1.2><4.94kN/m 漢 6.5m = 38.53kN各項恒載作用位置如圖2-56所示。圖2-56荷載作用位置圖（單位：kN ）2. 屋面活荷載2 2屋面活荷載標準值為0.5kN/m ，雪荷載標準值為 0.4kN/m ，后者小于前者，

5、故僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為：2Q1 = 1.4 0.5kN/m 6m 18/2m=37.8kNQ1的作用位置與 G1作用位置相同，如圖 2-56所示。3. 風荷載風荷載的標準值按“zVsWo計算，其中Wo = 0.5kN/m ，:z九0, Jz根據(jù)廠房各 部分標高（圖2-54）及B類地面粗糙度確定如下：柱頂（標高 9.6m）_z - 1 .°00檐口（標高 11.75m）二"049屋頂（標高12.80m ）"z =匸078us如圖2-57所示，則由上式可得排架迎風面及背風面的風荷載標準值分別為：wf "s1w0 =1.0 0.8 1.

6、0 0.5kN/m 2 =0.4kN/m2W2k 二Jls2 W0 =1.0 0.4 1.0 0.5kN/m 2 =0.2kN/m2-0.4-0.4+0.8-0.4-0.6圖2-57風荷載體型系數(shù)及計算簡圖則作用于排架計算簡圖（圖2-57）上的風荷載設(shè)計值為q =1.4 0.4kN/m2 6.0m = 3.36kN/mq2 =1.4 0.2kN/m2 6.0m =1.68kN/mFw 二 q(譏1s2)zhi (譏3s4)zhzz °B= 1.4 1-0.8 0.41.049 2.15m-0.6 0.51.078 1.05m 121.0 0.5kN/m6.0m= 10.89 kN4.

7、 吊車荷載由表 2-16 可得 20/5t 吊車的參數(shù)為： B = 5.2m , K = 4.0m , g =68.6kN , Q = 200kN , Pmax二174kN , Pmin二37.5kN ,根據(jù)B = 5.2m及K可算得吊車梁支座反力影 響線中各輪壓對應(yīng)點的豎向坐標值如圖2-58所示。(1)吊車豎向荷載吊車豎向荷載設(shè)計值為：(2)吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力為：11T 二 a(Q g > 0.1 (200kN68.6kN ) =6.715kN44作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計值為：Tmax 二 qT' yi =1.4 6.715kN

8、2.15=21.30kN400012004000-pmaxF pmax-pmaxFpmax =174KN>匸二 匸丨VJ7VTS7I1a6m6m0300O1-8。圖2-58吊車荷載作用下支座反力影響線3. 排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)i計算，見表2-23。表2- 23柱剪力分配系數(shù)柱別n = lu / IiCo =3卄(1/ n_ 1)2"Hu/H5 = H 7c。El ii Z 1©A C柱nA= 0.109= 0.356C。=2.192§A = 6c =2.406x10/E.=0.277B柱n=0

9、 281C。=2.690J =0.446A= 0.3566b =1.494x10/EGi =G =220.33kN ； G2 二 G3 G4A = 58.8kN17.28kN 二 76.08kNG3 =G5a =36.58kN ； G4 =2G1 =2 220.33kN =440.66kNGe 二 G5b =38.53kN ； G5 二 G4B 二 2G25.92kN2 58.8kN = 143.52kNMi 二Ge = 22033kN 0.05m = 11.02kN mM 2 = (G1 G4A)e° - G3e3(220.33kN1 7.2 8)0.2 5m58.8 kN 0.3

10、 m 41.7 6kNm由于圖2-59a所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不柱頂不動鉸支座反力Ri動鉸支座計算內(nèi)力?？筛鶕?jù)相應(yīng)公式計算。對于a, c 柱 n 二 0.109= 0.356 貝 U： Rc=-6.39 ()1In =2.231 C3r M1小RA = C1H本例中RB上重力荷載之和，0.95711-1inM2-11.02kN m 2.231 41.76kN m 0.957-2 C26.39kN>H10.1m=0。求得Ri后，可用平衡條件求岀柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖2-59 b、C

11、。1“1in丿圖2-59d為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負號規(guī)定，下同。戈、MG3G3+M+M77；7圖2-59恒載作用下排架內(nèi)力圖+V+N +N2 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析(1) AB 跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖2-60 a所示，其中Qi =37.8kN，它在柱頂及變階處引引起的力矩為:M1A = 37.8kN 0.05m =1.89kN mM2A -37.8kN0.25m =9.45kN mM1B =37.8kN0.15m =5.67kN m對于 A柱,2.231，0.957 ,則Mg M 2a q _ 1.89kN m 2.231 9.45kN m 0.957HH= 0.281

12、 ，人=0.356 ，貝寸1、l一=1.781(1 J-15 丿M105.67kN m 1.781G1.00 kN -；H10.1R=RaRb =1.31kN 1.00kN =2.31kN ()將r反作用于柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與相應(yīng)的柱頂不動鉸支座反力疊 加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即VA =RA - AR=1.31kN -0.277 2.31kN =0.67kN ( >)VB 二 RB - bR =1.00kN -0.446 2.31kN 二-0.03kN ( >)Ra10.1m-1.31kN>對于b柱nC1Rb3 1_-'AB跨作用屋面活荷

13、載時排架內(nèi)力圖圖 2-60Vc 二 cR- 0.277 2.31kN - -0.64kN ()排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-60b，c所示。(2) BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且 BC跨與AB跨作用荷載相同，故只需將圖2- 60中內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖2-61所示。37.837.85S37.8/+、37.8/® 已(C2.300.646.465.6795.78 _5.980.03771.89 內(nèi)8.93_ 0.520.674.58圖2-61 BC跨作用屋面活荷載時的排架內(nèi)力圖3風荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)左吹風時計算簡圖如圖2-62a所示。對于a，C

14、柱，n =0.109， - 0.356得11 4 1 -1 Cn ：n =0.3108卩+打丄1 i 15丿RA = -q1HC1-3.36kN/m 10.1m 0.31 =-10.52kN ()-q2HC11kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()R =Ra RC 匚 =10.52kN -5.26kN -10.89kN =-26.67kN ()各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為VA =RA - AR=T0.52kN 0.277 26.67kN = -3.13kN ()VB 二 BR =0.446 26.67kN =11.89kN ( > )VC =RC - CR =-5.26kN 0.277

15、 26.67kN = 2.13kN ( > )排架內(nèi)力如圖2- 62b所示-q1q2(a)2- 62 左吹風時排架內(nèi)力圖10.50139.7642.80 卜30.81120.09T11.8918.5519.10107.20-(b)(2)右吹風時計算簡圖如圖2-63a所示。將圖2- 62b所示A ,C柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可得，如圖2-63b所示。a219.10一 18.5542.80B11.897107.20f10.50一120.09139.7630.81圖2-63右吹風時排架內(nèi)力圖4. 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1) Dmax作用于A柱計算簡圖如圖2-64a所示。其中吊車豎向荷

16、載Dmax , Dmin。在牛腿頂面處引起的力矩為:M A = Dmax® =552.00kN 0.3m=165.6kN mM B =Dmine3 =118.97kN 0.75m =89.23kN m對于A柱，C3 " 0.957，則RA八TC3n =0.281對于B 柱,蔦黑巾o.957®，扎=0.356，得C31 - '21.1741 + 幾3 r- -1 iRb-C3H 3R 二 Ra Rb排架各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為:in丿89.23kN m .10.37 ->10.1m= -15.69kN10.37kN =-5.32kN ()VA =RA - A

17、R = -15.69kN 0.277 5.32kN = -14.22kN ()VB 二 RB - BR =10.37kN0.446 5.32kN =12.74kN ( >)VC 9cR=0.277 5.32kN =1.47kN ( >)排架各柱彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖2 64b,c所示。MB ；->-114.4151.1945.86 _43.375.29552廠552118.9718.9721.9814.2239.44 12.7414.85F1.47/-B)圖2-64 Dmax作用在A柱時排架內(nèi)力圖(1) D max 作用于B柱左計算簡圖如圖2-65a所示Ma , M

18、b計算如下：M A = Dmine3 =118.97kN °.3m = 35.69kN mM b = Dmaxe3 = 552.00kN 0.75m = 414.00kN m柱頂不動鉸支反力Ra , RB及總反力R分別為:RA MA C3H 335.69kN m10.1m0.957 二-3.38kNRb 皿 C3H414.00kN m10.1m1.174 = 48.12kNR 二 Ra Rb =-3.38kN 48.12kN = 44.74kN ( >)各柱頂剪力分別為：Va =Ra - aR=-3.38kN -0.277 44.74kN =-15.77kN ()VB 二 RB

19、 - BR =48.12kN -0.446 44.74kN = 28.17kN ( >)Vc 二 CR - -0.277 44.74kN - -12.39kN ()排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖2-65b，c所示118.97O18.97552552圖2-65 Dmax作用于B柱左時排架內(nèi)力圖(3) Dmax作用于B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計算與 內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ枺鐖D2-66所示。Dmax作用于B柱左的情況相同，只需將 A, C柱77；44.60 I125.1477.312.5956.77 /101.4721.08.llC<>55

20、212.3918.97129.4818.9728.177" 123.59 F b 015.77示。圖2-66 Dmax作用于B柱右時排架內(nèi)力圖(4) Dmax作用于C柱同理，將作用于 A柱情況的A, C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號,可求得各柱的內(nèi)力，如圖2-67 所圖2-67 Dmax作用在C柱右時排架內(nèi)力圖（5）Tmax作用于AB跨柱當AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖2-68a所示，對于 A柱，n =0.109，丸=0.356，得 a= （3.6m -1.2m y 3.6m = 0.667，則2七&*呷2巾好7門C5= 0.515I n21RA _ _TmaxC

21、53 1_1n二21.30kN 0.515 二10.97kN同理，對于B柱，Rb 二TmaxC5 二-21.30kN 0.598 二12.74kN 排架柱頂總反力r為：n= 0.281，九=0.356， a = 0.667 , C5 = 0.598，則:R =Ra Rb =T0.97kN -12.74kN =23.71kN ()各柱頂剪力為：VA 二 Ra - AR - -10.97kN =0.277 23.71kN - -4.40kN C )Vb 二 Rb - bR 二-12.74kN0.446 23.71kN 二-2.17kN ()Vc = - cR =0.277 23.71kN =6.5

22、7kN ( >)排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-68 b所示。當Tmax方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變。00產(chǎn)9.7210.5617.75vn119.5716.9 142.勵；5.21|1 23.65166.366.57；7圖 2-68(6) Tmax作用于BC跨柱由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等， 力對換，如圖2-69所示。Tmax作用于AB跨時排架內(nèi)力圖故排架內(nèi)力計算與 Tmax作用AB跨情況相同，僅需將A柱與C柱的內(nèi)23.65l«SI66.36ZY15.2117.75：6.57/ 142.09TT；10.569.72；門詁1?516.95. 內(nèi)力組合以A柱內(nèi)力

23、組合為例。表 2-24為各種荷載作用下 A柱內(nèi)力標準值匯總表，表 2-25表2-32、表2-33為A柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正號內(nèi)力方向如表2-24中的例圖所示。對柱進行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標準值，同時只需對Q / ho =0.55的柱進行驗算。為此，表2-33中亦給出了 M k和Nk的組合值，它們均滿足Q / h0 A 0.55的條件，對設(shè)計來說，這些值均取 自Nmin及相應(yīng)的M和V 項。表2-24 A柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表柱號及正 向內(nèi)力荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷載作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱D max 作用在B柱左Dmax 作用在B柱右Dma

24、x 作用在c柱T max 作用在A B跨T max 作用在BC跨左風右風序號1234567891011M1 一 I11.980.522.30-51.19-56.7744.60-5.29±9.72±23.6510.50-18.55- L-iN237.6137.8000000000niM-29.78-8.932.30114.41-21.0844.60-5.29±9.72±23.6510.50-18.551111inrn1111N296.4137.80552118.97000000JUhiM11.76-4.586.4621.98-123.59125.14-14

25、.85±119.57±66.36139.76-107.20III IIIN332.9937.80552118.97000000V6.390.670.64-14.22-15.7712.39-1.47±16.9±6.5730.81-19.10I?ftf一1111111f111n彎矩圖i11/if111I 1111/1I11/J111111I111f/r/1注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN截面組 合 項+ M max 及相應(yīng)的N、V組 合 項-M應(yīng)的max及相N、V組 合 項+ N max應(yīng)的M及相、V組 合 項N min及相應(yīng) 的M、V1

26、14.811.98114.8114.8I 一|21233275.41237.613275.41237.6113-27.481-38.711-38.71-29.78II II221296.41334.21334.21296.41III III1318.22127.181213.641318.22332.99370.793370.79332.9912Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N37.7'13.64370.79注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN表2-26 1.2 恒載+1.4吊車荷載截面組 合 項* M max 及相應(yīng)的N、V組 合 項M max及相應(yīng)的N、V組 合 項* Nm

27、ax及相 應(yīng)的 M、V組 合 項N min及相應(yīng)的M、V173.4051-58.95173.405173.405I -I656679237.61237.619237.619237.6191111118.713-72.161118.713-55.826111145476769738.01391.586738.019296.41991237.0691-207.0841237.0691184.11III III4546668774.598440.063774.599332.9981Vnnax相應(yīng)的M相應(yīng)的N6923.454184.11332.99截面組 合 項+ M max及相 應(yīng)的N、V組 合 項

28、-M的max及相應(yīng)N、V組 合 項+ N max及相 應(yīng)的M、V組 合 項N min及相應(yīng)的M、V1 111022.48111-6.5711022.4811022.48237.61237.61237.61237.61II II1-19.281-48.331-48.331-48.3310296.4111296.4111296.4111296.41III -III1151.521-95.441151.521151.5210332.9911332.9910332.9910332.991Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N1037.2151.52332.99注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN表2

29、-28 1.2 恒載+ 0.91.4（屋面活荷載+吊車荷載+風載）截面組合項+ Mmax及相應(yīng)的N、V組合項- M max及相應(yīng)的N、V組合項1 - max及相應(yīng)的M、V組合項N min 及相應(yīng)的M、V1,279.2511,5-68.5551,23 679.2511,378.783113,67,93,66,99,10271.639237.61910271.6310237.611,3115.3841，2-92.6551,2o A107.3471,7-69.916II -II4,65，73,4o c96,99,10693.859, 11416.0810727.8711296.411,3346.13

30、61，2-285.8021,2342.1041,3298.473III -III4,65，83,46 96 88,10730.4311463.37610764.4510332.991,2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3,69,1050.656294.351367.01截面組合項+ M max 及相應(yīng)的N、V組合項一 M max及相組合項+ N max 及相應(yīng)的M、V組合項N min及相應(yīng)的M、V應(yīng)的N、V1,269.80115-51.8601,269.8011369.3331 一|3,673,6699271.639237.61271.639237.611,3105.9341，275.9601,297

31、.8971-53.221II -II4,65，73,46,97999693.85426.088727.87296.41III -III1,3220.3521，2-189.3221, 2216.231369172.6894,63, 48730.435，8463.3766, 8764.45332.991, 2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3, 622.927168.567367.01注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN表2-30 1.2 恒載+ 0.91.4（屋面活荷載+風載）截面組合項M max 及相應(yīng)的N、V組合項M max及相應(yīng)的N、V組合項N max 及相應(yīng)的M、V組合項N mi

32、n及相應(yīng) 的M、V1223.9681-4.7151223.968123.5113311310271.63237.6110271.6310237.611-18.261-54.5121-54.5121-46.475II -II322110296.4111330.4311330.4311296.411143.3581-88.84212139.2361143.358III -III32310332.9911367.013367.0110332.99101,2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3,1035.298139.236367.01截面組合項f M max及相應(yīng)的N、V組合項- M max及相應(yīng)的N、V組合

33、項+ N max 及相應(yīng)的M、V組合項N min 及相應(yīng)的M、V1 一|1, 676.7131,57,911-68.5551676.7131676.7139, 10237.61237.61910237.61910237.611, 4113.3141,5-84.6181,4113.31417-69.916II -II6, 9107,9116,910693.85382.068693.85911296.41III -III1,46,810340.3221, 5-281.6801,46,810340.3221, 6292.659730.438, 11429.356730.439,10332.991,

34、6Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N9, 1049.477292.659332.99注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN表2-32 1.35 恒載+0.71.4屋面活荷載+0.71.4 吊車豎向荷載截面組合 項+ Mmax 及相應(yīng)的N、V組合 項- M max及相應(yīng)的N、V組合項及相應(yīng)的組合 項N min 及相應(yīng)的M、VM、V111, 243.5501-22.2881 , 243.5501343.1863, 6293.7715267.3113, 6293.7716267.3111, 357.1531, 254.5211 , 233.9351-36.835II -II4, 6642.581

35、5, 7426.5443, 4707.6817333.4611, 34, 6100.1391-67.8381 , 296.933196.590III -III23, 463683.7335476.025710.1946374.6141, 2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3, 615.91193.384401.073截面組合項f Mmax 及相應(yīng)的N、V組合項M max及相應(yīng)的N、V組合項1 一 max 及相應(yīng)的M、V組合項N min 及相應(yīng)的M、VM r , N r備注1,2,36,979.2511,5,7-68.5551,243.5501,3,678.78357.699標準值取自N minI I9

36、,113,69,1010及相應(yīng)的M,V項表14表18表14表14271.63237.61293.771237.61198.0081,4,6118.7131,2,5-92.6551,4118.7131,7-69.916II II7,9標準值取自Nmin96,99,11及相應(yīng)的M,V項表1211表12表14738.01表14416.088738.01296.41III III1,3,46,8346.1361,2,58,11-285.8021,46,8237.0691,3,69,10298.473214.595標準值取自Nmin10 表14及相應(yīng)的M,V項表14表12表14730.43463.376

37、774.59332.99277.491,2,36,9Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N1050.656294.351367.01注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN6.柱截面設(shè)計 以A柱為例。混凝土強度等級為2C30 ,級鋼筋，fy fy 360N / mm， b1.上柱配筋計算。上柱截面共有4組內(nèi)力。取h。=4°°mm-4°mm =36°mmNb1 fcbho b 1.0 14.3N/mm400mm 360mm 0.518 =1066.67kN而1截面的內(nèi)力均小于 Nb,則都屬于大偏心受壓， 所以選取偏心距較大的一組內(nèi)力作為最不利內(nèi)力。即取M =

38、78.783 kN m , N = 237.61 kN ；吊車廠房排架方向上柱的計算長度10 = 23.6m = 7. 2 m附加偏心矩2取20mm （大于400 mm/ 30）2fc=14.3N/mmftk=2.01N/mm=0.518。上、下柱均采用對稱配筋。2;采用 HRB400678.783x10 N mm= 332mm$ = Q + $ = 332mm + 20mm = 352mm237.6 103N10 h7200mm18 - 5 400mm應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。0.5 fcA0.5 14.3N/mm 2 4002mm2c4.811.0N237610N=1.15 -0.01 =1.

39、15-0.01（7200mm）=0.97 h400mm卩0彳I<h丿=1亠e1400蘭/ =27200mm 'c" i 漢 1.0漢 0.97 = 1.230352mm i 400 丿=1 1400 360mm237610e = e - h 2 a = 1.230 352mm -400mm 2 = 272.96mmNe237610N x 272.96mmNe237610N 2As = As2563mmfy hoas360N mm2 360mm40mm2763mm2 p = As選 318 As = 763mm ，則 bh滿足要求。= 0.48%0.2%400mm400m

40、m41.54mm1.0 14.3 400:：bh° =186.48mm 且 x ：2a =80mm4500mm 25而垂直于排架方向柱的計算長度25 3.6m =4.50，則400mm',:=°.961 （內(nèi)插）Nu =0.9 ： fcA fyAs= 0.9 0.961 14.3N mm2 400mm 400mm 360N mm2 763mm2 2=245403kN Nmax = 293.771kN滿足彎矩作用平面外的承載力要求。2.下柱配筋計算取二900mm - 40mm = 860mm與上柱分析方法類似。Nb = ： 1fc bf b hf -1fcbh0 b=

41、 1.0 14.3N mm2400mm -100mm 150mm1.0 14.3N mm2 100mm 860mm 0.518 =1280.536kN而II ,111截面的內(nèi)力均小于 Nb，則都屬于大偏心受壓。所以選取偏心距e0最大的一組N =332.99kN 計算二6.5m，附加偏心距$ = 900mm 30 = 30mm (大于 20mm )o內(nèi)力作為最不利內(nèi)力。按 M =278.473kN m下柱計算長度取l0 =1.0H|b "0mm，H = 400mm，h/=150mm6M 298.473 10 N mm 0)896.34mmN332990NeI =0) ea 二 896.

42、34mm 二 39mm 二 926.34mm 6500mm 7">510 h7 22900mm<15應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)且取- 2 = 1 .00.5 fc A 0.5 14.3N mm2100mm 900mm2400mm -100mm150mm 1332990 N=1 +1400 宜ho= 3.865 >1.0JI _1 -丿取 i -1.0-11400926.34mm860mm121.0 1.0=1.0356500 mmj 900 丿ei "05 926.34mm =958.76mm先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則332990NNx =a1也即中和軸過翼緣且

43、X 2 s2= 58.22 c h； = 150mm1.0 14.3 N mm 400mm=80mmAs -As_ N e - h 2 afy(h°-aj332990 N 958.76mm -450mm 40mm619mm360 N mm2860mm-400mm2選用 418 As = (1018mm )垂直于彎矩作用面的承載力計算：l0 = 0.8H | =0.8 6500 = 5200mm84A =1.875 漢 105mm2I195.310 mmIy195.38 108I5 二 322.804mmA、1.875 105I。5200mm- 16.10 ： 28 .I 322.80

44、4mm=1.03 柱箍筋配置由內(nèi)力組合表Vmax =50.656kN，相應(yīng)的N =367.01kN驗算截面尺寸是否滿足要求。M =294.351kN mhw =900-2 150 = 600mmhw b =600400= 1.5 ：40.25 ：cfcbh0 =0.25 1.0 14.3 400 860 = 1229800N = 1229.8kN Vma 50.656kN 截面滿足要求。計算是否需要配箍筋：6M Vh0= 6.763294.351 10350.656 103 8600.3fcA=0.3 14.3 1.875 105 =8.04 105 =804kN N =367.01kN1 751 75ftbh00.07N1.43 100 8600.07 367.01 103 1.03.0 - 1.0= 79494.45N = 79.5kN Vmax = 50.656kN可按構(gòu)造配箍筋，上下柱均選用8200箍筋。Nu =0.9fcA fcAc= 0.9 1.0 14.3 N mm2 1.875 105 mm2 360N mm2 2 1018mm2-3072.789kNNmax =774.59kN滿足彎矩作用面的承