單層廠房結(jié)構(gòu)課程結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、單層廠房結(jié)構(gòu)課程結(jié)構(gòu)設(shè)計1.結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定因該廠房跨度在 1536m之間，且柱頂標(biāo)高大于8m故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了使屋蓋具有較大剛度，選用預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ)梁。由圖2-54可知柱頂標(biāo)高為 9.6m，牛腿頂面標(biāo)高為 6m；設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m，則計算簡圖中柱的總高度H,下柱高度 H,和上柱高度 H分別為：H 10.2 m 0.5m 10.7mH | 6m 0.5m6.5mH u 10.7m6.5m4.2m圖2-54廠房剖面圖根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可確定柱的截面尺寸，見表2-22表2-22

2、柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)計算參數(shù)柱號截面尺寸/ mm2面積/ mm4慣性矩/ mm自重/ kN/mA，C上柱矩 4004001.6 10521.31084.0下柱I4009001001501.875105195.381084.69B上柱矩 4006002.4105721086.0下柱I4001000 1001501.975105256.341084.941800/卜B CHEA豈EA=Q/777/777n0A柱/7Z7圖2-55計算單元和計算簡圖2.荷載計算1.恒載屋蓋恒載綠豆砂漿保護(hù)層二氈三油防水層20厚水泥砂漿找平層80厚泡沫混凝土保溫層預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板(包括灌縫)屋蓋鋼支撐0.3

3、5kN/m2oulnY006320kN/m 30.02m0.40kN/m 228kN/m 30.08m0.64kN/m1. 4kN/m0.05kN/m總計2.84kN/m屋架重力荷載為60.5kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)的重力荷載設(shè)計值為:G 1.2 (2.84kN/m 6m 18/2m 60.5/2kN)220.33kN(2)吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值:G31.2 (44.2kN 0.8kN/m6m)58.8kN(3)柱自重重力荷載設(shè)計值A(chǔ)、C 柱：上柱:G4AG4c1.2 4.0kN/m3.6m17.28kN下柱:G5AG5c 1.2 4.69kN/m6.5m36.58kNB柱：上柱:

4、G4B1.2 6.0kN/m 3.6m25.92kN下柱：G5B 1.2 4.94kN/m6.5m38.53kN1(4= : :j900I：i.UJ 1. 1（"九（I各項恒載作用位置如圖2-56所示。J圖2-56 荷載作用位置圖 （單位：kN）2. 屋面活荷載2 2屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 0.5kN/m ，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.4kN/m ，后者小于前者，故僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為：Q,1.4 0.5kN/m2 6m 18/2m37.8kNQ1的作用位置與 G1作用位置相同，如圖 2-56所示。3. 風(fēng)荷載風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值按Wkz z sW0 計算，其中 W00.5kN/

5、m ,zO, z根據(jù)廠房各部分標(biāo)高（圖2-54）及B類地面粗糙度確定如下：柱頂（標(biāo)高9.6m）z 1.000檐口（標(biāo)高11.75m）z 1.049屋頂（標(biāo)高12.80m）z 1.078s如圖2-57所示，則由上式可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為:2 2wk z z siW01.0 0.8 1.0 0.5kN/m0.4kN /mW2kz z s2W 01.00.41.00.5kN/m0.2kN / m三三三三廠2 q則作用于排架計算簡圖（圖2-57）上的風(fēng)荷載設(shè)計值為4.qiq2F w1.4 0.4kN/m 2 6.0m3.36kN/m1.4 0.2kN/m 26.0m1.68kN/m

6、q( s1 s2) zh( s3 s4)zhz zqB1.40.8 0.41.049 2.15m1.0 0.5kN/m 26.0m10.89kN吊車荷載-0.60.5 1.078 1.05m由表2-16可得20/5t吊車的參數(shù)為：174kN , Pmin37.5kN ,根據(jù) B2-58所示。5.2m,K 4 0m g 68.6kN Q 200kNPmax值如圖(1)吊車豎向荷載 吊車豎向荷載設(shè)計值為:5.2m及K可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點的豎向坐標(biāo)DmaxQ Pmax丫 1 .4 174kN1 0.8 0.133 0.333551.998kNDminQ Pminyi1.4 37.

7、5kN(2)吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力為:1 10.1(200 kN1 0.8 0.133 0.333118.965kNT 4a(Q g) 4作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計值為:68.6kN)6.715kNTmaxqTyi 1.4 6.715kN 2.15 21.30kNF pmaxF pmaxF pmax pmax =174KN1 /J匚壯，廣1 r4000120040006m6m o-Q1圖2-58吊車荷載作用下支座反力影響線3.排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)i計算，見表2- 23。表2-23柱剪力分

8、-配系數(shù)柱別n 1 u J'liHHCq3/13(1 n 1)H 3/Cq El i1 ii1 iA、C柱n 0.1090.356C02.1928ac 2.406 10 / Eac 0.277B柱n 0.2810.356C02.690B 1.494 10 8 /EB 0.446G1G1220.33kN；G2>G3G4A58.8kN17.28kN76.08kNG3Gsa36.58kN；G4>2G12220.33kN440.66kNG6 Gsb 38.53kN ;>GsG4B2G325.92kN2 58.8kN143.52kNM1G1$220.33kN 0.05m11.0

9、2kN mM2(G1G4A)egG3e3(220.33kN17.28)0.25m-58.8kN0.3m41.76kN m由于圖2-59a所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力柱頂不動鉸支座反力Ri可根據(jù)相應(yīng)公式計算。對于a，c 柱 n0.109，0.356 則：RC6.39 ()2.231 C30.957312彳31 一 1nM1CC1H本例中RBM2 H0。求得C211.02kN m2.231 41.76kN10.1mm °.957 6.39kNRi后，可用平衡條件求岀柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒 載

10、作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖2-59 b、C。圖2-59d為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負(fù)號規(guī)定，下同。1.761.98466.58n296.41584.18296.410332.990o332.99440.66237.61237.61C申33220.33+M+M+V+V+N|+N排架計算簡圖如圖2-60 a所示，其中Q137.8kNM 1A37.8kN0.05m1.89kNmM 2A37.8kN0.25m9.45kNmM 1B37.8kN0.15m5.67kNm對于A柱，C12.231 C30.957,則2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)AB 跨作用屋面活荷載它在柱頂及變階處引引

11、起的力矩為:M 2ARaM 1AHCiCi1.89kN m 彳231 945kN m 0.957 仁依“10.1m對于B柱n 0.281,0.356，則Ci1.781RBM 1B、C1 H山 m 億11.00kN10.1R RA RB 1.31kN1.00kN2.31kN ()并與相應(yīng)的柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活VaRaaR1.31kN0.2772.31kN0.67kN ()vbRBBR1.00kN0.4462.31kN0.03kN ()VccR0.277 2.31kN0.64kN ()將R反作用于柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力 荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底

12、剪力如圖2-60b，c所示。0.528.935.675.982.304.580.67Bl0.646.46(2) BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且 BC跨與AB跨作用荷載相同，故只需將圖2-60中內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖2-61所示圖2-61 BC跨作用屋面活荷載時的排架內(nèi)力圖3風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析(1 )左吹風(fēng)時計算簡圖如圖2-62a所示。對于a, c柱，n 0.109 ,0.356得1 1 4 - 1C11 0.3103 1.8 1 1nRaq1HC11 -3.36kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()Rcq2HC11kN/m 10.1m 0.3110.52k

13、N ()R RaRc Fw10.52kN 5.26kN 10.89kN26.67kN ()各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為VARaaR 10.52kN 0.277 26.67kN3.13kN ()VBbR 0.446 26.67kN 11.89kN ()VCRc cR 5.26kN0.277 26.67kN2.13kN ()排架內(nèi)力如圖2-62b所示(a)(b)圖2-62左吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖(2)右吹風(fēng)時計算簡圖如圖2-63a所示。將圖2-62b所示A, C柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可得，如圖2-63b所示。一18.5542.8010.5019.1011.89107.2077；F0.0930.81139.7

14、6圖2-63右吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖4.吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1) Dmax作用于A柱計算簡圖如圖2-64a所示。其中吊車豎向荷載 Dmax，Dmin。在牛腿頂面處引起的力矩為:MaD max e552.00kN0.3m165.6kNmMbD min e3118.97kN0.75m89.23kNm對于A柱，C30.957，則M A165.6kNmRaAC3 0.95715.69H 310.1m對于 B 柱，n 0.281，0.356，得312C31.仃42 31 11nMb89.23kN m ,RbC310.37H10.1mRRaRb15.69kN10.37kN5.32kN ()排架各柱頂?shù)募?/p>

15、力分別為:VaRaaR15.69kN0.277 5.32kN14.22kN ()VbRbbR10.37kN0.446 5.32kN12.74kN ()VCCR0.277 5.32kN1.47kN ()MBin114.4151.1945.8643.375.2921.9814.2239.4412.7414.851.47552118.9777；t-55218.97廠.(C圖2-64 Dmax作用在A柱時排架內(nèi)力圖(1) Dmax作用于B柱左 計算簡圖如圖2-65a所示M a , M b計算如下：M ADmin e3 118.97kN 0.3m 35.69kN mM BDmaxe3 552.00kN

16、0.75m 414.00kN m柱頂不動鉸支反力RA , Rb及總反力R分別為：M a35.69kN mRa C3 0.9573.38kNH10.1mRb 呃C3414.00kN m 1.17448.12kNH10.1mR Ra Rb各柱頂剪力分別為：3.38kN48.12kN44.74kN ()VaRaaR3.38kN0.27744.74kN15.77kN ()VbRbbR48.12kN0.44644.74kN28.17kN ()VccR0.277 44.74kN12.39kN ()15.77.56.7721.08101.4728.17312.5944.60"123.5977312

17、9.4812.3977；125.147J圖2-65 Dmax作用于B柱左時排架內(nèi)力圖(3)Dmax作用于b柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計算與Dmax作用于B柱左的情況相同，只需將 A，C柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ枺鐖D2-66所示。iin44.60125.14 /12.39.552552312.5956.77101.4721.08丁28.17129.48 蕩7 123.59 15.77-118.9718.97圖2-66 Dmax作用于B柱右時排架內(nèi)力圖2-67所示。(4)Dmax作用于c柱同理，將作用于 A柱情況的A, C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號，可求得各柱的內(nèi)力，如

18、圖圖2-67 Dmax作用在C柱右時排架內(nèi)力圖(5) Tmax作用于ab跨柱當(dāng)AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖2-68a所示，對于A柱，n 0.109 ,0.356，得a 3.6m 1.2m /3.6m 0.667，則32 a 1 a2 3anC50.5152 13 1 1nRaTmaxC521.30kN 0.515 -10.97kN同理，對于b柱，n0.281，0.356，a0.667 , C50.598，則：RBTmaxC521.30kN0.598-12.74kN排架柱頂總反力R為：R RA Rb10.97kN 12.74kN23.71kN ()各柱頂剪力為：VARa aR

19、10.97kN0.277 23.71kN4.40kN ()VBRbbR 12.74kN 0.446 23.71kN2.17kN ()VC cR 0.277 23.71kN6.57kN ()排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-68 b所示。當(dāng)Tmax方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變。0TmaxTmax10.56C15.21圖 2-689.7217.7523.65119.57/7>16.9尸142.0 71913Tmax作用于AB跨時排架內(nèi)力圖66.366.57(6) Tmax作用于BC跨柱由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計算與Tmax作用AB跨情況相同，僅需將A柱與C柱的

20、內(nèi)力對換，如圖 2-69所示。OTmax0TmaxO5.21110.56i圖 2-69/Z7Tmax作用于BC跨時排架內(nèi)力圖23.65；17.75；9.7266.366.57142.09TZ扁閉57B16.95.內(nèi)力組合以A柱內(nèi)力組合為例。表 2-24為各種荷載作用下 A柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值匯總表，表2-25表2-32、表2-33為A柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正號內(nèi)力方向如表2-24中的例圖所示。對柱進(jìn)行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標(biāo)準(zhǔn)值，同時只需對e / ho °.55的柱進(jìn)行驗算。為此，表 2-33中亦給出了 M k和Nk的組合值，它們均滿足e0/h00.55的條件，對設(shè)計來說，這些

21、值均取自Nmin及相應(yīng)的M和V 項。屋面活載柱號及正向內(nèi)力荷載類別恒載作用在AB跨作用在B C跨Dmax作用在A柱吊車豎向荷載Dmax 作Dmax 作Dmax 作吊車水平荷載Tm ax 作Tm ax 作用在用在風(fēng)荷載B柱左B柱右用在C柱用在A B跨用在BC跨左風(fēng)右風(fēng)L-InU序號II IIIIIIII彎矩圖11.98237.61-29.78296.4111.76332.996.3910110.5237.8-8.9337.8-4.5837.80.672.30-51.19-56.7744.60-5.299.72236510.50-18.552.30114.41-21.0844.60-5.299.7

22、2236510.50-18.55552118.976.4621.98-123.59125.14-14.85119.5766.36139.76-107.20552118.970.64-14.22-15.7712.39-1.4716.96.5730.81-19.10I注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN截面組 合 項M max 及相應(yīng)的N、V組 合 項M max及相組 合 項N max及相組 合 項N min及相應(yīng) 的M、V應(yīng)的N、V應(yīng)的M、V1114.811.98114.814.8I I21233275.41237.613275.41237.611-27.481-38.711-3

23、8.71-29.78II II2132296.41334.21334.21296.41111118.227.1813.6418.22III III3223332.99370.793370.79332.991V max相應(yīng)的M相應(yīng)的2N37.7'13.64370.79注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN表2-26 1.2 恒載+1.4吊車荷載截面組 合 項M max 及相應(yīng)的N、V組 合 項M max 及相應(yīng)的N、V組 合 項N max及相 應(yīng)的 M、V組 合 項卜° min及相應(yīng)的M、V173.4051-58.95173.405173.405I I65661

24、179237.61237.619237.619237.619p11118.713-72.161118.7131-55.826II II454767699738.019391.5869738.01296.41III III14237.0691-207.08414237.0691184.116566774.598440.063774.599332.99881Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N6923.454184.11332.99截面組 合 項M max及相 應(yīng)的N、V組 合 項M的max及相應(yīng)N、V組 合 項N max及相 應(yīng)的M、V組 合 項N min及相 應(yīng)的M、VI I122.481-6.57122

25、.48122.4810237.6111237.6110237.6110237.61II II1-19.281-48.331-48.331-48.3310296.4111296.4111296.4111296.41III III1151.521-95.441151.521151.5210332.9911332.9910332.9910332.991Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N1037.2151.52332.99注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN表2-28 1.2 恒載+ 0.91.4（屋面活荷載+吊車荷載+風(fēng)載）截面組合 項及相應(yīng)的N、V組合 項及相應(yīng)的N、V組合 項Nmax及相應(yīng)

26、的M、V組合項N min 及相應(yīng)的M、V1,21,279.2511,5-68.5553,679.2511,378.783I I3,67,96,91 199,10271.639237.6110271.6310237.611,31,2115.3841，2-92.6553,4107.3471,7-69.916II II4,65，796,99,10693.859，11416.0810727.8711296.411,21,3346.1361，2-285.802342.1041,3298.4733,4III III4,65，86,86,98,10730.4311463.376764.4510332.991

27、01,2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3,69,1050.656294.351367.01截面組合項M max 及相應(yīng)的N、V組合項M max及相組合項N max 及相應(yīng)的M、V組合項N min及相應(yīng)的M、V應(yīng)的N、VI I1,23,669.80115-51.8601,23,669.8011369.3337699271.639237.61271.639237.611,31,21105.9341, 275.9603,497.897-53.221II II4,65, 7796,99693.859426.088727.87296.411,3220.352-189.3221 , 2216.231172.68

28、9III III4,61, 23, 435, 8686, 8730.43463.376764.459332.991, 2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3,622.927168.567367.01注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN表2-30 1.2 恒載+ 0.91.4（屋面活荷載+風(fēng)載）截面組合項M max 及相應(yīng)的N、V組合項M max 及相應(yīng)的N、V組合項Nh1N max 及 相應(yīng)的M、V組合項N min及相應(yīng)的M、V1223.9681-4.7151223.968123.5I I31 1311310271.63237.6110271.6310237.611-18.261-54.

29、5121-54.5121-46.475II II3221011296.4111330.4311330.43296.411143.3581-88.8421139.2361143.358III III3102332.99211367.013367.01310332.99101,2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3,1035.298139.236367.01截面組合 項及相應(yīng)的N、V組合項及相應(yīng)的N、V組合 項N1N max 及相應(yīng)的M、V組合 項N min 及相應(yīng)的M、V1，676.7131,5-68.5551676.7131676.713I I9，10237.617,911237.61910237.61

30、910237.611 ,4113.3141,5-84.6181,4113.3141-69.916II II6，97,96,9791110693.8511382.06810693.85296.41III III1,46,8340.3221，5-281.6801,46,8340.3221, 6292.6598，119，1010730.43429.35610730.43332.991, 6Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N9，1049.477292.659332.99注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN表2-32 1.35 恒載+0.71.4屋面活荷載+0.71.4 吊車豎向荷載截面組合項M

31、max 及相應(yīng)的N、V組合項及相應(yīng)的N、V組合項N max及相應(yīng)的M、V組合項N min 及相應(yīng)的M、VI I1，243.5501-22.2881, 243.5501343.1863，6293.7715267.3113, 6293.7716267.311II II1，357.1531，254.5211, 233.9351-36.8354，6642.5815，7426.5443, 4707.6817333.461III III1，3100.13912-67.8381, 23, 4696.9331396.5904，6683.7335476.025710.1946374.6141，2Vmax相應(yīng)的M

32、相應(yīng)的N3，615.91193.384401.073截面組合項M max 及相應(yīng)的N、V組合項M max 及相應(yīng)的N、V組合項N max 及相應(yīng)的M、V組合項N min 及相應(yīng)的M、VMr NrJ備注1,2,379.2511,5,7-68.5551,243.5501,3,678.78357.6996,9標(biāo)準(zhǔn)值取自N min9 113 69 101 1109,113,66 1 U及相應(yīng)的M ,V項表14表18表14表14271.63237.61293.771237.61198.0081,4,6Q118.7131,2,57,9-92.6551,4118.7131,7-69.916標(biāo)準(zhǔn)值取自N mi

33、n9Q QOdd1 1 1 1116,99,|及相應(yīng)的M ,V項表12表12表14738.01表14416.088738.01296.411,3,46,8346.1361,2,5-285.8021,4237.0691,3,6298.473214.595標(biāo)準(zhǔn)值取自N minIII III8 116 89,10111 111及相應(yīng)的M ,V項10表14表12表14表14730.43463.376774.59332.99277.491,2,3Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N6,91050.656294.351367.01注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN6.柱截面設(shè)計 以A柱為例?；炷翉?/p>

34、度等級為2C30, 級鋼筋，1 .上柱配筋計算。 上柱截面共有4組內(nèi)力。取Nb1 fcbho b 1.0y 360N / mm2fc 14.3N/mmb 0.518。上、下柱均采用對稱配筋。400mm - 40mm2400 mm截面的內(nèi)力均小于2tk 2.01N / mm ；采用 HRB400而力。即取M =78.783 kN m, Nh014.3N/mmNb，則都屬于大偏心受壓,360mm360mm0.518 1066.67kN所以選取偏心距較大的一組內(nèi)力作為最不利內(nèi)=237.61kN ；吊車廠房排架方向上柱的計算長度丨02 3.6m7.2m附加偏心矩ea取20mm （大于400mm/30)

35、78.783 106N mme°3237.6 10 N332mmei e0332 mm20mm352mml°.h7200mm18400mm應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)As0.5 fcA1.152 2 20.5 14.3N/mm400 mm237610N4.811.01 1.0o.°吟1.150.017200mm400mm0.97e1400二1 fcbbh0選 318 As滿足要求。7200mm2376101.0 14.3 400186.48mm 且h 2 a 1.230Nefy he as2763mm 則而垂直于排架方向柱的計算長度0.961（內(nèi)插）Nu 0.911400

36、 竺mm400360mm41.54mmx 2a 80mm1.0 0.971.230352mm400mm 2272.96mm237610N 272.96mm22563mm360N mm 360mm 40mmAsbh763mm 2400mm400mm0.48%0.2%l01.253.6m4.50，則 l0 b4500mm400mm11.25fcA fyAs0.9 0.961 14.3N mm2 400mm400mm 360 N mm2 763mm2 22454.03kN Nmax 293.771kN滿足彎矩作用平面外的承載力要求。2.下柱配筋計算取h。 900血40向860加與上柱分析方法類似。N

37、bifc bf b hfifcbh。b1.0 14.3 N mm2400mm 100mm 150mm1.0 14.3N mm2 100mm 860mm 0.518 1280.536kN而，截面的內(nèi)力均小于 Nb，則都屬于大偏心受壓。 所以選取偏心距e0最大的一組內(nèi)力作為最不利內(nèi)力。278.473kN m N5332.99kN 計算下柱計算長度取101.0Hi65m，附加偏心距 ea 900mm，30 30mm (大于 20mm)。b 100mm，bf 400mm， hf 150mme06298.473 10 N mm332990N896.34mmei 6 ea 896.34mm 39mm 92

38、6.34mm6500mm900mm57.2215 應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)且取21.020.5 fc A 0.5 14.3N mm 100mm900mm2400mm100mm150mm332990N3.8651.0 ,1 1.0101400 勺 hh0140021.0 1.01.035926.34mm 6500mm860mm9001.05 926.34mm958.76m先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則x1 fcbf332990N258.22 hf 150mm1.0 14.3 N mm 400mm即中和軸過翼緣80mmAAsN ei h 2 a332990 N 958.76mm450mm 40mm360

39、N mm2860mm400mm619mm2選用 418 As(1018mm)垂直于彎矩作用面的承載力計算:100.8H|0.8 65005200 mm1.875105 mm21 y84195.38 10 mmIy8195.38 1051.875 10322.804mm10i3 柱箍筋配置5200mm16.10322.804mm281.0由內(nèi)力組合表Vmax 50.656kN，相應(yīng)的N 驗算截面尺寸是否滿足要求。367.01kN , M 294.351kN mhw 900 2 150600 mmhw.b 空 1.544000.25 c截面滿足要求。fcbh00.25 1.0 14.3 400 8

40、601229800 N1229.8kNVmax50.656 kN計算是否需要配箍筋:M Vh06294.351 1050.656 103 8606.760.3 fcA 0.314.3 1.875 1058.04105804kN N 367.01kN1.75F ftbh01.750.07N3.0 1.01.43100 8600.07 367.0110379494.45N79.5kN Vmax50.656kN可按構(gòu)造配箍筋，上下柱均選用8 200箍筋。21018mmNu 0.9fcAfcAc0.9 1.014.3N mm 21.875 105mm 2360 N mm22 3072.789kN Nm

41、ax 774.59kN滿足彎矩作用面的承載力要求。4柱的裂縫寬度驗算相應(yīng)于控制上、下柱配筋的最不利內(nèi)力組合的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合為：、 M k 57.699kN m丄、 M k 214.59kN m上柱：下柱：Nk 198.008kNNk 277.49kN表2-34柱的裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱內(nèi)力M k kN m57.699214.595標(biāo)準(zhǔn)值Nk kN198.008277.49e0 M k /N k mm291.39 0.55 ho198773.34Aste0.5bh bf b h0.00950.01 取 te 0.010.01131 1上2s4000q h0 h1.11 0 “141.0 he se0 h/2 a mm480.5291183.34f hf bf b /bh00.5232h