《材料成形技術(shù)基礎(chǔ)》習(xí)題集答案

1、?材料成形技術(shù)根底?習(xí)題集答案 填空題1常用毛坯的成形方法有鑄造、粉末冶金、非金屬材料成形和快速成形.2.根據(jù)成形學(xué)的觀點,從物質(zhì)的組織方式上,可把成形方式分為 、 、 .1非金屬材料包括 、 、 、三大類.2常用毛坯的成形方法有、粉末冶金、 焊接 、非金屬材料成形和快速成形 作業(yè)2 鑄造工藝根底專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_ 2-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×1澆注溫度是影響鑄造合金充型能力和鑄件質(zhì)量的重要因素。提高澆注溫度有利于獲得形狀完整、輪廓清晰、薄而復(fù)雜的鑄件。因此，澆注溫度越高越好。 ×2合金收縮經(jīng)歷三個階段。其中，液態(tài)收縮和凝固收縮是鑄件產(chǎn)生縮孔、縮松的根本原因，

2、而固態(tài)收縮是鑄件產(chǎn)生 O3結(jié)晶溫度范圍的大小對合金結(jié)晶過程有重要影響。鑄造生產(chǎn)都希望采用結(jié)晶溫度范圍小的合金或共晶成分合金，原因是這些合金的流動性好，且易形成集中縮孔，從而可以通過設(shè)置冒口，將縮孔轉(zhuǎn)移到冒口中，得到合格的鑄件。 O4為了防止鑄件產(chǎn)生裂紋，在零件設(shè)計時，力求壁厚均勻；在合金成分上應(yīng)嚴(yán)格限制鋼和鑄鐵中的硫、磷含量；在工藝上應(yīng)提高型砂及型芯砂的退讓性。 O5鑄造合金的充型能力主要取決于合金的流動性、澆注條件和鑄型性質(zhì)。所以當(dāng)合金的成分和鑄件結(jié)構(gòu)一定時；控制合金充型能力的唯一因素是澆注溫度。 ×6鑄造合金在冷卻過程中產(chǎn)生的收縮分為液態(tài)收縮、凝固收縮和固態(tài)收縮。共晶成分合金由于

3、在恒溫下凝固，即開始凝固溫度等于凝固終止溫度，結(jié)晶溫度范圍為零。因此，共晶成分合金不產(chǎn)生凝固收縮，只產(chǎn)生液態(tài)收縮和固態(tài)收縮，具有很好的鑄造性能。 ×7氣孔是氣體在鑄件 O8采用順序凝固原那么，可以防止鑄件產(chǎn)生縮孔缺陷，但它也增加了造型的復(fù)雜程度，并消耗許多合金液體，同時增大了鑄件產(chǎn)生變形、裂紋的傾向。 O 1 2-2 選擇題1為了防止鑄件產(chǎn)生澆缺乏、冷隔等缺陷，可以采用的措施有 D 。A減弱鑄型的冷卻能力； B增加鑄型的直澆口高度；C提高合金的澆注溫度； DA、B和C； EA和C。2順序凝固和同時凝固均有各自的優(yōu)缺點。為保證鑄件質(zhì)量，通常順序凝固適合于 D ，而同時凝固適合于 B 。

4、A吸氣傾向大的鑄造合金； B產(chǎn)生變形和裂紋傾向大的鑄造合金；C流動性差的鑄造合金； D產(chǎn)生縮孔傾向大的鑄造合金。3鑄造應(yīng)力過大將導(dǎo)致鑄件產(chǎn)生變形或裂紋。消除鑄件中剩余應(yīng)力的方法是 D ；消除鑄件中機(jī)械應(yīng)力的方法是 C 。A采用同時凝固原那么； B提高型、芯砂的退讓性；C及時落砂； D去應(yīng)力退火。4合金的鑄造性能主要是指合金的 B 、 C 和 G 。A充型能力；B流動性；C收縮；D縮孔傾向；E鑄造應(yīng)力；F裂紋；G.偏析；H.氣孔。5如圖2-1所示的A、B、C、D四種成分的鐵碳合金中，流動性最好的合金是 D ；形成縮孔傾向最大的合金是 D ；形成縮松傾向最大的合金是 B 。 圖2-1 圖2-26如

5、圖2-2所示應(yīng)力框鑄件。澆注并冷卻到室溫后，各桿的應(yīng)力狀態(tài)為H 。假設(shè)用鋼鋸沿A-A線將30桿鋸斷，此時斷口間隙將A 。斷口間隙變化的原因是各桿的應(yīng)力C ，導(dǎo)致30桿E ，10桿D 。A增大； B減小； C消失； D伸長； E縮短；F不變； G30桿受壓，10桿受拉； 30桿受拉，10桿受壓。7常溫下落砂之前，在2圖2-3所示的套筒鑄件中F 。常溫下落砂以后，在該鑄件中 C 。A不存在鑄造應(yīng)力；B只存在拉應(yīng)力；C存在剩余熱應(yīng)力；D只存在壓應(yīng)力；E存在機(jī)械應(yīng)力；FC和E。 圖2-3 作業(yè)3 常用合金鑄件的生產(chǎn)專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_ 3-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×1用某成分鐵水澆

6、注的鑄件為鐵素體灰口鑄鐵件。如果對該成分鐵水進(jìn)行孕育處理，可以獲得珠光體灰口鑄鐵，從而提高鑄件的強度和硬度。 ×2就HT100、HT150、HT200而言，隨著牌號的提高，C、Si和Mn含量逐漸增多，以減少片狀石墨的數(shù)量，增加珠光體的數(shù)量。 ×3可鍛鑄鐵的強度和塑性都高于灰口鑄鐵，所以適合于生產(chǎn)厚壁的重要鑄件。×4孕育處理是生產(chǎn)孕育鑄鐵和球墨鑄鐵的必要工序，一般采用硅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)含硅量為75的硅鐵合金作孕育劑。孕育處理的主要目的是促進(jìn)石墨化，防止產(chǎn)生白口，并細(xì)化石墨。但由于兩種鑄鐵的石墨形態(tài)不同，致使孕育鑄鐵的強度和塑性均低于球墨鑄鐵。 O5灰口鑄鐵由于組織中存在著

7、大量片狀石墨，因而抗拉強度和塑性遠(yuǎn)低于鑄鋼。但是片狀石墨的存在，對灰口鑄鐵的抗壓強度影響較小，所以灰口鑄鐵適合于生產(chǎn)承受壓應(yīng)力的鑄件。 O3-2 選擇題1鑄鐵生產(chǎn)中，為了獲得珠光體灰口鑄鐵，可以采用的方法有 D 。A孕育處理；B適當(dāng)降低碳、硅含量；3C提高冷卻速度；DA、B和C；EA和C。2HTl00、KTH300-06、QT400-18的力學(xué)性能各不相同，主要原因是它們的 C 不同。A基體組織； B碳的存在形式； C石墨形態(tài)； D鑄造性能。3灰口鑄鐵HT、球墨鑄鐵QT、鑄鋼ZG三者鑄造性能的優(yōu)劣順序 B ；塑性的上下順序為A 。AZGQTHT；BHTQTZG；CHTZGQT；DQTZGHT。

8、 注：符號“表示“優(yōu)于或“高于；4冷卻速度對各種鑄鐵的組織、性能均有影響，其中，對 B 影響最小，所以它適于生產(chǎn)厚壁或壁厚不均勻的較大型鑄件。A灰鑄鐵； B孕育鑄鐵； C可鍛鑄鐵； D球墨鑄鐵。5牌號HT150中的“150表示( A )。A該牌號鑄鐵標(biāo)準(zhǔn)試樣的最低抗拉強度不低于150MPa；B該牌號鑄鐵的含碳量為1.50%；C該牌號鑄鐵標(biāo)準(zhǔn)試樣的最低屈服強度不低于150MPa；D該牌號鑄鐵件的最低抗拉強度不低于150MPa；E該牌號鑄鐵的含碳量為15.0%。 3-3 應(yīng)用題1用碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)含碳量為3.0，硅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)含硅量為2.0的鐵水澆注如圖3-1所示的階梯形鑄件。試問在五個不同厚度截面上各

9、應(yīng)得到何種組織？鐵水成分不變，欲在壁厚40mm的截面上獲得珠光體灰口鑄鐵，需采取什么措施在圖中說明應(yīng)采取的措施?圖3-1鐵素體灰口鑄鐵 鐵素體+珠光體灰口鑄鐵 珠光體灰口鑄鐵 珠光體灰口鑄鐵 麻口鑄鐵 F+G F+P+G P+G P+G P+G+Fe3C 采取的措施：壁厚40mm處加冷鐵 42一批鑄件，經(jīng)生產(chǎn)廠家檢驗，力學(xué)性能符合圖紙?zhí)岢龅腍T200的要求。用戶驗收時，在同一鑄件上壁厚為18、26、34mm處分別取樣檢測。測得18mm處b196MPa；26mm處b171MPa；35mm處b162MPa。據(jù)此，用戶認(rèn)為該鑄件不合格，理由是：1鑄件力學(xué)性能b低于200Mpa，不符合HT200要求；

10、2鑄件整體強度不均勻。試判斷用戶的意見是否正確。為什么鑄件上18mm處的抗拉強度比26、35mm處高？鑄鐵牌號是否為HT200？用戶的意見不正確，鑄件上18mm處的抗拉強度比26、35mm處高，是由于鑄件上18mm處的冷卻速度快，根據(jù)各壁厚處的性能與國家標(biāo)準(zhǔn)比照，鑄鐵牌號是為HT200。3用不同成分鐵水分別澆注20mm、30mm、40mm三組試棒，測得它們的抗拉強度均為200Mpa，試分析各組試棒的牌號和定性確定C、Si的含量上下，將結(jié)果填入表作21。 作業(yè)4 砂型鑄造工藝專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_ 4-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×1芯頭是砂芯的一個組成局部，它不僅能使砂芯定位、排

11、氣，還能形成鑄件 × 2機(jī)器造型時，如零件圖上的凸臺或筋阻礙起模，那么繪制鑄造工藝圖時應(yīng)用活塊或外砂芯予以解決。 × 3假設(shè)砂芯安放不牢固或定位不準(zhǔn)確，那么產(chǎn)生偏芯；假設(shè)砂芯排氣不暢，那么易產(chǎn)生氣孔；假設(shè)砂芯阻礙鑄件收縮，那么減少鑄件的機(jī)械應(yīng)力和熱裂傾向。 × 4制定鑄造工藝圖時，選擇澆注位置的主要目的是保證鑄件的質(zhì)量，而選擇分型面的主要目的是在是保證鑄件的質(zhì)量的前提下簡化造型工藝。 O5澆注位置選擇的原那么之一是將鑄件的大平面朝下，主要目的是防止產(chǎn)生縮孔缺陷。 × 4-2 選擇題1如圖4-1所示的零件采用砂型鑄造生產(chǎn)毛坯。與圖中所示的、分型方案相適應(yīng)的

12、造型方法分別為 C 、 D 、 B 、 B 。其中較合理的分型方案是 。5A 整模造型；B分模造型；C活塊造型；D挖砂造型； E三箱造型。 圖4-12如圖4-2所示的具有大平面鑄件的幾種分型面和澆注位置方案中，合理的是 A 。圖4-2 4-3 填空題1零件與鑄件在形狀和尺寸上有很大區(qū)別，尺寸上鑄件比零件多加工余量和斜度，形狀上零件上一些尺寸小的孔或槽，鑄件上可不鑄出。2造型用的模型與鑄件在形狀和尺寸上有很大區(qū)別，尺寸上模型比鑄件多收縮率，形狀上鑄件上有孔的地方，模型上設(shè)有芯頭。4-4 應(yīng)用題 61繩輪圖4-3，材料為HT200，批量生產(chǎn)。繪制零件的鑄造工藝圖。 圖4-3 72襯套圖4-4，材料

13、為HT200，批量生產(chǎn)。繪制零件的鑄造工藝圖，并在用雙點劃線繪制的零件輪廓圖上定性畫出模型圖和鑄件圖。圖4-4 8模型圖 鑄件圖 93軸承座，如圖4-5a所示，材料為HTl50，批量生產(chǎn)。圖4-5b為零件圖的右視圖，請在此圖上定性繪制出零件的鑄造工藝圖。(a) b 上下 10作業(yè)5 特種鑄造與零件的鑄造結(jié)構(gòu)工藝性專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_5-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×1分型面是為起?；蛉〕鲨T件而設(shè)置的，砂型鑄造、熔模鑄造和金屬型鑄造所用的鑄型都有分型面。 × 2鑄造生產(chǎn)的顯著優(yōu)點是適合于制造形狀復(fù)雜，特別是具有復(fù)雜 × 3熔模鑄造一般在鑄型焙燒后冷卻至6007

14、00時進(jìn)行澆注，從而提高液態(tài)合金的充型能力。因此，對相同成分的鑄造合金而言，熔模鑄件的最小壁厚可小于金屬型和砂型鑄件的最小壁厚。 O 4為防止縮孔、縮松或熱應(yīng)力、裂紋的產(chǎn)生，零件壁厚應(yīng)盡可能均勻。所以設(shè)計零件外壁和 × 5零件 O 5-2 選擇題1用化學(xué)成分相同的鑄造合金澆注相同形狀和尺寸的鑄件。設(shè)砂型鑄造得到的鑄件強度為砂；金屬型鑄造的鑄件強度為金；壓力鑄造的鑄件強度為壓，那么C 。A砂金 =壓； B金砂壓；C 壓金砂； D壓砂金。2鑄件上所有垂直于分型面的立壁均應(yīng)有斜度。當(dāng)立壁的外表為加工外表時，該斜度稱為 A 。A起模斜度； B結(jié)構(gòu)斜度； C起模斜度或結(jié)構(gòu)斜度。3在鑄造條件和鑄

15、件尺寸相同的條件下，鑄鋼件的最小壁厚要大于灰口鑄鐵件的最小壁厚，主要原因是鑄鋼的B 。A收縮大； B流動性差； C澆注溫度高； D鑄造應(yīng)力大。5-3 應(yīng)用題以下零件采用砂型鑄造生產(chǎn)毛坯，材料為HT200。請標(biāo)注分型面；在不改變標(biāo)定尺寸的前提下，修改結(jié)構(gòu)上不合理處，并簡述理由。11托架圖5-1圖5-1 12箱蓋圖5-2 3軸承架圖5-3圖5-2 圖5-3 13作業(yè)6 金屬壓力加工工藝根底專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_ 6-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫× 1壓力加工是利用金屬產(chǎn)生塑性變形獲得零件或毛坯的一種方法。在塑性變形的過程中，理論上認(rèn)為金屬只產(chǎn)生形狀的變化而其體積是不變的。 O 2把低

16、碳鋼加熱到1200時進(jìn)行鍛造，冷卻后鍛件 × 3將化學(xué)成分和尺寸相同的三個金屬坯料加熱到同一溫度，分別在空氣錘、水壓機(jī)和高速錘上進(jìn)行相同的變形，其變形抗力大小應(yīng)相同。 × 4在外力作用下金屬將產(chǎn)生變形。應(yīng)力小時金屬產(chǎn)生彈性變形，應(yīng)力超過s時金屬產(chǎn)生塑性變形。因此，塑性變形過程中一定有彈性變形存在。 O 5只有經(jīng)過塑性變形的鋼才會發(fā)生回復(fù)和再結(jié)晶。沒有經(jīng)過塑性變形的鋼，即使把它加熱到回復(fù)或再結(jié)晶溫度以上也不會產(chǎn)生回復(fù)或再結(jié)晶。 O 6塑性是金屬可鍛性中的一個指標(biāo)。壓力加工時，可以改變變形條件；但不能改變金屬的塑性。 × 7冷變形不僅能改變金屬的形狀，而且還能強化金屬

17、，使其強度、硬度升高。冷變形也可以使工件獲得較高的精度和外表質(zhì)量。 O 8某一批鍛件經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)由于纖維組織分布不合理而不能應(yīng)用。假設(shè)對這批鍛件進(jìn)行適當(dāng)?shù)臒崽幚恚梢允瑰懠匦碌玫綉?yīng)用。 × 9對于塑性變形能力較差的合金，為了提高其塑性變形能力，可采用降低變形速度或在三向壓應(yīng)力下變形等措施。 O 6-2 選擇題 1鋼制的拖鉤如圖6-1所示，可以用多種方法制成。其中，拖重能力最大的是 B 。A 鑄造的拖鉤；B鍛造的拖鉤；C切割鋼板制成的拖鉤。2有一批經(jīng)過熱變形的鍛件，晶粒粗大，不符合質(zhì)量要求，主要原因是C 。A始鍛溫度過高；B始鍛溫度過低；C終鍛溫度過高；D終鍛溫度過低。圖6-13鍛造

18、比是表示金屬變形程度的工藝參數(shù)。用碳鋼鋼錠鍛造大型軸類鍛件時鍛造比應(yīng)選 C 。 14Ay11.5；By1.52.5；Cy2.53；Dy3 。4有一批連桿模鍛件，經(jīng)金相檢驗，發(fā)現(xiàn)其纖維不連續(xù)，分布不合理。為了保證產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)將這批鍛件 D 。A進(jìn)行再結(jié)晶退火； B進(jìn)行球化退火；C重新加熱進(jìn)行第二次鍛造； D報廢。5經(jīng)過熱變形的鍛件一般都具有纖維組織。通常應(yīng)使鍛件工作時的最大正應(yīng)力與纖維方向 A ；最大切應(yīng)力與纖維方向 B 。A平行； B垂直； C呈45°角； D呈任意角度均可。6碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)含碳量大于0.8的高碳鋼與低碳鋼相比，可鍛性較差。在選擇終鍛溫度時，高碳鋼的終鍛溫度卻低于低碳鋼的

19、終鍛溫度；其主要原因是為了 C 。A使高碳鋼晶粒細(xì)化提高強度； B使高碳鋼獲得優(yōu)良的外表質(zhì)量；C打碎高碳鋼E 。、晶粒沿變形方向伸長； B、滑移面和晶粒間產(chǎn)生碎晶；C、晶格扭曲位錯密度增加； D、A和B； E、D和C。8改變鍛件 。、熱處理； 、再結(jié)晶； 、塑性變形； 、細(xì)化晶粒。6-3 應(yīng)用題1鎢的熔點為3380，鉛的熔點為327，試計算鎢及鉛的再結(jié)晶溫度。鎢在900進(jìn)行變形，鉛在室溫20進(jìn)行變形，試判斷它們屬于何種變形。T回=0.3T熔點K) (3380+273) ×0.3 =3653 ×0.3 = 1096823 T再 =0.4T熔點K) (3380+273) 

20、15;0.4 =3653 ×0.4 = 14611188 T回823 900 T再1188 所以為溫變形 鉛 T再 =0.4T熔點K) (327+273) ×0.4 =600×0.4 = 240-33 所以鉛在室溫20進(jìn)行變形為熱變形 2圓鋼拔長前直徑為100mm，拔長后為50mm，試計算鍛造比y。y=F0/F=(100/50)2=4 15作業(yè)7 自由鍛專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_7-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×自由鍛是單件、小批量生產(chǎn)鍛件最經(jīng)濟(jì)的方法，也是生產(chǎn)重型、大型鍛件的唯一方法。因此，自由鍛在重型機(jī)械制造中具有特別重要的作用。 O 2繪制自由鍛件

21、圖時，應(yīng)考慮填加敷料和加工余量，并標(biāo)出鍛件公差。也就是說，在零件的所有外表上，都應(yīng)給出加工余量。 × 3自由鍛沖孔前，通常先要鐓粗，以使沖孔面平整和減少沖孔深度。 O 7-2 選擇題1鐓粗、拔長、沖孔工序都屬于C 。A精整工序；B輔助工序；C根本工序。2圖7-1所示鍛件，用自由鍛鍛造，坯料的直徑為140mm，長度為220mm，其根本工序是 A 。A拔長100局部鐓粗拔長60切斷；B整體鐓粗拔長100拔長60切斷；C拔長100拔長60局部鐓粗切斷；D局部鐓粗拔長100拔長60切斷。 圖7-17-3 應(yīng)用題1試分析如圖7-2所示的幾種鐓粗缺陷產(chǎn)生的原因設(shè)坯料加熱均勻。 雙腰鼓形 鐓彎 鐓

22、歪鍛錘噸位小， 高徑比過大2.5)， 端面不平行與軸線不垂直 a b c圖7-22如圖7-3所示的整體活塞采用自由鍛制坯。試在右側(cè)雙點劃線繪制的零件輪廓圖上定性繪出鍛件圖，選擇合理的坯料直徑現(xiàn)有圓鋼直徑有：120、110、 16100、90、80、70，并說明理由，擬定鍛造根本工序，在表7-1中畫出工序簡圖。坯料直徑：100 選擇原因：局部鐓粗時保證高徑比 2.5 圖7-3173為修復(fù)一臺大型設(shè)備，需制造一個圓錐齒輪，如圖7-4所示。試選擇鍛造方法，定性繪出鍛件圖，并制定鍛造根本工序，在表7-2中畫出工序簡圖。 圖7-4 表7-2 184如圖7-5所示，通常碳鋼采用平砧拔長，高合金鋼采用V型砧

23、拔長，試分析砧型對鋼的變形有何影響?V型砧使壓應(yīng)力數(shù)目增多，提高金屬的可鍛性，適合于拔長塑性較差的高合金鋼。 圖7-5 5如圖7-6所示支座零件，采用自由鍛制坯，試修改零件結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理之處。 圖7-6 196圖7-7所示零件，采用自由鍛制坯，試修改零件結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理之處。圖7-7 20作業(yè)8 模鍛與板料沖壓專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_ 8-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×1如圖8-l所示鍛件，采用錘上模鍛生產(chǎn)。從便于鍛模制造，鍛件容易出模的角度考慮分模面應(yīng)選在a-a。 × 圖8-12鍛模中預(yù)鍛模膛的作用是減少終鍛模膛的磨損，提高終鍛模膛的壽命。因此預(yù)鍛模膛不設(shè)飛邊槽，模膛容積

24、稍大于終鍛模膛，模膛圓角也較大，而模膛斜度通常與終鍛模膛相同。 O 3板料沖壓落料工序中的凸、凹模的間隙是影響沖壓件剪斷面質(zhì)量的關(guān)鍵。凸、凹模間隙越小，那么沖壓件毛刺越小，精度越高。 × 4板料彎曲時，彎曲后兩邊所夾的角度越小，那么彎曲局部的變形程度越大。× 5拉深過程中坯料的側(cè)壁受拉應(yīng)力。拉應(yīng)力的大小與拉深系數(shù)有關(guān)，拉深系數(shù)越大，那么側(cè)壁所受的拉應(yīng)力越大。 × 6受翻邊系數(shù)的限制，一次翻邊達(dá)不到零件凸緣高度要求時，那么可以進(jìn)行屢次翻邊。 × 7沖床的一次沖程中，在模具的不同工位上同時完成兩道以上工序的沖壓模具，稱為連續(xù)模。 O 8-2 選擇題1鍛造圓柱

25、齒輪坯100件，為提高生產(chǎn)率決定采用胎模鍛。應(yīng)選用 C 。A扣模； B合模； C筒模。2平鍛機(jī)上模鍛所使用的鍛模由三局部組成，具有兩個相互垂直的分模面，因此平鍛機(jī)最適于鍛造 C 。A連桿類鍛件； B無孔盤類鍛件； C帶頭部桿類鍛件； DA和C。3拉深變形在沒有壓板的條件下，板料進(jìn)入凹模前受 B 。在有壓板的條件下，板料進(jìn)入凹模前受 C 。21A兩向拉應(yīng)力，一向壓應(yīng)力； B一向拉應(yīng)力，一向壓應(yīng)力；C兩向壓應(yīng)力，一向拉應(yīng)力； D三向壓應(yīng)力。4厚1mm直徑350的鋼板經(jīng)拉深制成外徑為150的杯形沖壓件。由手冊中查得材料的拉深系數(shù)ml0.6，m20.80，m30.82，m40.85。該件要經(jīng)過 C 拉

26、深才能制成。A一次； B兩次； C三次； D四次。5大批量生產(chǎn)外徑為50mm， 。A簡單模； B連續(xù)模； C復(fù)合模。6設(shè)計沖孔凸模時，其凸模刃口尺寸應(yīng)該是 A 。A沖孔件孔的尺寸； B沖孔件孔的尺寸2zz為單側(cè)間隙；C沖孔件孔的尺寸2z； D沖孔件尺寸z。7壓力加工的操作工序中，工序名稱比擬多，屬于自由鍛的工序是 C ，屬于板料沖壓的工序是 D 。A. 鐓粗、拔長、沖孔、軋制； B. 拔長、鐓粗、擠壓、翻邊；C. 鐓粗、拔長、沖孔、彎曲； D. 拉深、彎曲、沖孔、翻邊。8沖壓模具結(jié)構(gòu)由復(fù)雜到簡單的排列順序為D 。、復(fù)合模簡單模連續(xù)模； 、簡單模連續(xù)模復(fù)合模；、連續(xù)模復(fù)合模簡單模； 、復(fù)合模連續(xù)

27、模簡單模。 8-3 應(yīng)用題1圖8-2所示的常嚙合齒輪，年產(chǎn)15萬件，鍛坯由錘上模鍛生產(chǎn)。試圖8-2a上修改零件不合理的結(jié)構(gòu)，在圖8-2b上定性繪出齒輪結(jié)構(gòu)修改后的鍛件圖。圖8-2a 22 b2如圖8-3所示沖壓件，采用厚l.5mm低碳鋼板進(jìn)行批量生產(chǎn)。試確定沖壓的根本工序，并在表8-1中繪出工序簡圖。圖8-3 23 3如圖8-4所示沖壓件，采用厚l.5mm低碳鋼板進(jìn)行批量生產(chǎn)。試確定沖壓的根本工序。圖8-4根本工序：244圖8-5a所示為油封 d0 = d1 2H - 0.43R - 0.22t式中：d0沖孔直徑mm；d1翻邊后豎立直邊的外徑mm；H從孔 b圖8-5圖8-5a根本工序： 圖8-

28、5b根本工序： 原因： 原因：翻邊系數(shù)k00.860.68，可以直接翻邊；翻邊系數(shù)k00.650.68，不能直接翻邊； 25作業(yè)9 熔化焊工藝根底與焊接方法專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_9-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×1焊接電弧是熔化焊最常用的一種熱源。它與氣焊的氧乙炔火焰一樣，都是氣體燃燒現(xiàn)象，只是焊接電弧的溫度更高，熱量更加集中。 × 2焊接應(yīng)力產(chǎn)生的原因是由于在焊接過程中被焊工件產(chǎn)生了不均勻的變形，因此，防止焊接變形的工藝措施，均可減小焊接應(yīng)力。 × 3焊接應(yīng)力和焊接變形是同時產(chǎn)生的。假設(shè)被焊結(jié)構(gòu)剛度較大或被焊金屬塑性較差，那么產(chǎn)生的焊接應(yīng)力較大，而焊接變形較

29、小。 O 4手工電弧焊過程中會產(chǎn)生大量煙霧，煙霧對焊工的身體有害，因此，在制造焊條時，應(yīng)盡量去除能產(chǎn)生煙霧的物質(zhì)。 × 5埋弧自動焊焊接低碳鋼時，常用H08A焊絲和焊劑43l。當(dāng)焊劑43l無貨時，可用焊劑230代替。 × 6根據(jù)熔化焊的冶金特點，熔化焊過程中必須采取的措施是，1、提供有效的保護(hù)，2、控制焊縫金屬的化學(xué)成分，3、進(jìn)行脫氧和脫硫、磷。 × 7中、高碳鋼及合金鋼焊接接頭，存在對接頭質(zhì)量非常不利的淬火區(qū)，該淬火區(qū)的塑性、韌性低，容易產(chǎn)生裂紋，因此焊接這類鋼時一般均需進(jìn)行焊前預(yù)熱，以防淬火區(qū)的形成。 O 8氬弧焊采用氬氣保護(hù)，焊接質(zhì)量好，適于焊接低碳鋼和非鐵

30、合金。 × 9埋弧自動焊具有生產(chǎn)率高，焊接質(zhì)量好，勞動條件好等優(yōu)點。因此，廣泛用于生產(chǎn)批量較大，水平位置的長、直焊縫的焊接，但它不適于薄板和短的不規(guī)那么焊縫的焊接。 O 10點焊和縫焊用于薄板的焊接。但焊接過程中易產(chǎn)生分流現(xiàn)象，為了減少分流，點焊和縫焊接頭型式需采用搭接。 × 9-2 選擇題1以下幾種牌號的焊條中， C 和 E 只能采用直流電源進(jìn)行焊接。A結(jié)422；B結(jié)502；C結(jié)427；D結(jié)506；E結(jié)607；F結(jié)423。2對于重要結(jié)構(gòu)、承受沖擊載荷或在低溫下工作的結(jié)構(gòu)，焊接時需采用堿性焊條，原因是堿性焊條的D 。A焊縫抗裂性好；B焊縫沖擊韌性好；C焊縫含氫量低；DA、B

31、和C。3氣體保護(hù)焊的焊接熱影響區(qū)一般都比手工電弧焊的小，原因是 C 。A 保護(hù)氣體保護(hù)嚴(yán)密； B焊接電流??；C保護(hù)氣體對電弧有壓縮作用； D焊接電弧熱量少。4氬弧焊的焊接質(zhì)量比擬高，但由于焊接本錢高，所以 C 一般不用氬弧焊焊接。26A 鋁合金一般結(jié)構(gòu)；B不銹鋼結(jié)構(gòu)；C低碳鋼重要結(jié)構(gòu)；D耐熱鋼結(jié)構(gòu)。5焊接工字梁結(jié)構(gòu)，截面如圖9-1所示。四條長焊縫的正確焊接順序是 B 。abcd；adcb；acdb；adbc。 圖9-1工字梁截面圖6焊接電弧中三個區(qū)產(chǎn)生的熱量由多到少排列順序是 D ，溫度由高到低的排列順序是 B 。、陰極陽極弧柱；、弧柱陽極陰極；、陰極弧柱陽極；、陽極陰極弧柱；、陽極弧柱陰極；

32、、弧柱陰極陽極。7結(jié)422焊條是生產(chǎn)中最常用的一種焊條，原因是 D 。焊接接頭質(zhì)量好； 焊縫金屬含氫量少；焊接接頭抗裂性好；焊接工藝性能好。8埋弧自動焊比手工電弧焊的生產(chǎn)率高，主要原因是 D 。、實現(xiàn)了焊接過程的自動化； 、節(jié)省了更換焊條的時間；、A和B； 、可以采用大電流密度焊接。9酸性焊條得到廣泛應(yīng)用的主要原因是 D 。、焊縫強度高； 、焊縫抗裂性好；、焊縫含氫量低； 、焊接工藝性好。10焊條牌號“結(jié)422中，“結(jié)表示結(jié)構(gòu)鋼焊條，前兩位數(shù)字“42 表示 C 。、焊條的b420MPa； 、結(jié)構(gòu)鋼的b420MPa；、焊縫的b420MPa； 、焊條的b420MPa。 9-3 填空題1焊接時往往都

33、要對被焊工件進(jìn)行加熱。熔化焊加熱的目的是形成熔池；壓力焊加熱的目的是將接頭金屬加熱到高塑性狀態(tài)；釬焊加熱的目的是熔化釬料。2焊接時一般都要對被焊區(qū)進(jìn)行保護(hù)，以防空氣的有害作用。手工電弧焊采用 氣和渣聯(lián)合 保護(hù)；埋弧自動焊采用渣 保護(hù)；氬弧焊的保護(hù)措施是 氬氣保護(hù) ；而在釬焊過程中那么利用 釬劑 來進(jìn)行保護(hù)。3點焊時必須對工件施加壓力，通電前加壓是為了使工件接頭緊密接觸 ；斷電后加壓是為了使接頭產(chǎn)生塑性變形，壓力作用下結(jié)晶 。4釬焊時除使用釬料外，還需使用釬劑 ，它在釬焊過程中的作用是：1 去除工件金屬和釬料外表上的氧化膜及雜質(zhì) ；2 隔離空氣起保護(hù)作用 ；3增大釬料的填充能力 。5CO2氣體保

34、護(hù)焊適于焊接低碳鋼 和低合金鋼 材料，應(yīng)采用的焊絲分別是H08MnSiA 和H08Mn2SiA 。 276壓力焊時也需對工件接頭進(jìn)行加熱，主要目的是將接頭金屬加熱到高塑性狀態(tài)。7釬焊的接頭強度較低，為了提高接頭的承載能力，釬焊采用 搭接 接頭。8焊條牌號“結(jié)507中，“7表示 低氫型藥皮 和 直流專用 。9-4 應(yīng)用題有一鋼結(jié)構(gòu)，采用20鋼冷拔型材制成。由于使用不當(dāng)而斷裂，現(xiàn)用手工電弧焊方法將其修復(fù)。焊接時溫度分布如圖9-1所示。試在圖上繪出焊接熱影響區(qū)的分布情況注意焊前鋼的組織狀態(tài)。20鋼的再結(jié)晶溫度為540。圖9-1 28作業(yè)10 金屬焊接性與焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_ 10-1

35、 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×1金屬的焊接性不是一成不變的。同一種金屬材料，采用不同的焊接方法及焊接材料，其焊接性可能有很大差異。 O 2焊接中碳鋼時，常采用預(yù)熱工藝。預(yù)熱對減小焊接應(yīng)力十分有效。同時，預(yù)熱也可防止在接頭上產(chǎn)生淬硬組織。 O 3根據(jù)等強度原那么，手工電弧焊焊接400MPa級的15MnV鋼，需使用結(jié)426和結(jié)427或結(jié)422、結(jié)423焊條。 × 10-2 選擇題1不同金屬材料的焊接性是不同的。以下鐵碳合金中，焊接性最好的是 D 。A灰口鑄鐵； B可鍛鑄鐵； C球墨鑄鐵；D低碳鋼； E中碳鋼； F高碳鋼。2焊接梁結(jié)構(gòu)，焊縫位置如圖10-l所示，結(jié)構(gòu)材料為16Mn

36、鋼，單件生產(chǎn)。上、下翼板的拼接焊縫A應(yīng)用 B 方法和 E 焊接材料；翼板和腹板的四條長焊縫B宜采用 A 方法焊接，使用的焊接材料為 H ；筋板焊縫C應(yīng)采用 A 方法焊接，焊接材料為 E 。A埋弧自動焊； B手工電弧焊； C氬弧焊； D電渣焊； E結(jié)507； F結(jié)422； G結(jié)427； HH08MnA和焊劑431； IH08MnSiA； JH08A和焊劑130。圖 10-1 2910-3 填空題1圖10-2所示為汽車傳動軸，由鍛件45鋼和鋼管Q235鋼焊接而成。大批量生產(chǎn)時，適宜的焊接方法為 CO2氣體保護(hù)焊 ；使用的焊接材料為H08MnSiA 。 圖10-2 圖10-32汽車車輪由輪圈和輻板組

37、成，材料均為Q235鋼，如圖10-3所示。大批量生產(chǎn)時，輪圈由卷板機(jī)卷成，再經(jīng) 閃光對焊 焊接而成；而輪圈與輻板那么用 CO2氣體保護(hù)焊 焊接連為一體，焊接材料為H08MnSiA 。 10-4 應(yīng)用題 1在長春地區(qū)用30mm厚的16Mn鋼板焊接一直徑為20m的容器。16Mn的化學(xué)成分如下：C0.120.20；Si0.200.55；Mn1.201.60；P、S0.045。1計算16Mn的碳當(dāng)量；2判斷16Mn的焊接性；3夏季施工時是否需要預(yù)熱?冬季施工時是否需要預(yù)熱？如需預(yù)熱，預(yù)熱溫度應(yīng)為多少?=0.16+1.40/6 =0.39 16Mn的焊接性良好夏季施工時不需要預(yù)熱。冬季施工時需要預(yù)熱，預(yù)

38、熱溫度應(yīng)100-150。 2修改焊接結(jié)構(gòu)的設(shè)計(焊接方法不變)301鋼板的拼焊電弧焊，如圖10-4。 圖10-42用鋼板焊接工字梁電弧焊，如圖10-5。 圖10-53鋼管與圓鋼的電阻對焊，如圖10-6。 圖 10-64管子的釬焊，如圖10-7。圖10-7作業(yè)11 高分子材料與成形 31專業(yè)_班級_學(xué)號_姓名_ 11-1 判斷題正確的畫O，錯誤的畫×1.高分子鏈的構(gòu)造，是指高分子鏈的各種形狀。一般高分子鏈的構(gòu)造都是線形的。線形高分子聚合物分子間沒有化學(xué)鍵結(jié)合，可以在適當(dāng)溶劑中溶解，加熱時可以熔融，易于加工成形。 O 2聚合物的凝聚態(tài)是指高分子鏈之間的幾何排列和堆砌狀態(tài)，包括固體、液體和

39、氣體這三種狀態(tài)。 × 3非結(jié)晶聚合物是在任何條件下都不能結(jié)晶的聚合物，結(jié)晶聚合物是全部獲得結(jié)晶的聚合物。結(jié)晶聚合物中周期性規(guī)那么排列的質(zhì)點為高分子鏈中的原子。 × 4玻璃化轉(zhuǎn)變溫度(Tg)是聚合物的特征溫度之一。對于不同的聚合物，玻璃化轉(zhuǎn)變溫度(Tg)即可以在玻璃態(tài)和高彈態(tài)之間，也可以在玻璃態(tài)和高彈態(tài)之中。 × 5所謂塑料和橡膠是按它們的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度是在室溫以上還是在室溫以下而言的。因此，從工藝角度來看，玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg是非晶熱塑性塑料使用溫度的上限，是橡膠或彈性體使用溫度的下限。 O 6多數(shù)聚合物熔體屬于非牛頓流體，其粘度隨溫度的升高、切變速率的增加而降低，但不同聚合物，其粘度隨溫度的升高、切變速率的增加而降低的程度不同。O7聚合物熔體是一種彈性液體，在切應(yīng)力作用下，不但表現(xiàn)出粘性