電站鍋爐_第七章

1、鍋爐原理鍋爐原理 課件課件第七章第七章 鍋爐受熱面及其工作特點鍋爐受熱面及其工作特點鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)尾部受熱面尾部受熱面過熱器與再熱器過熱器與再熱器汽水系統(tǒng)汽水系統(tǒng)88水冷壁；水冷壁；99屏式過熱器；屏式過熱器；1010高溫過熱器；高溫過熱器；1111低溫過熱器；低溫過熱器；1212省煤器；省煤器； 1717鍋筒；鍋筒；1818下降管；下降管；1919頂棚過熱器；頂棚過熱器；2121給水管道；給水管道；2222過熱蒸汽出口過熱蒸汽出口給水給水蒸汽蒸汽汽機主凝結(jié)水汽機主凝結(jié)水 水水 水水 汽水混合物汽水混合物 給水泵給水泵 省煤器省煤器 汽包汽包 汽水分離器汽水分離器 化

2、學(xué)補充水化學(xué)補充水 汽水混合物汽水混合物 下降管下降管 下聯(lián)箱下聯(lián)箱 水冷壁水冷壁 上聯(lián)箱上聯(lián)箱 導(dǎo)汽管導(dǎo)汽管 水水 水水 水水 汽水混合物汽水混合物 汽水混合物汽水混合物飽和蒸汽飽和蒸汽 過熱蒸汽過熱蒸汽 過熱器過熱器 汽輪機調(diào)節(jié)級汽輪機調(diào)節(jié)級第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐蒸發(fā)受熱面及系鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)統(tǒng) 水冷壁的結(jié)構(gòu)水冷壁的結(jié)構(gòu)水冷壁由水循環(huán)回路的上升管組成，是鍋爐的主要輻射受熱面。爐內(nèi)燃料燃燒產(chǎn)生的熱量加熱水冷壁管內(nèi)流動水而使其蒸發(fā)汽化 。按管屏分水冷壁有光管壁、膜式壁兩種。膜式壁爐膛氣密性好,可減少漏風(fēng),降低熱損失,提高鍋爐效率；有較大的輻射受熱面積，可降低受熱面金屬耗量；爐墻重量輕，便于采用

3、懸吊結(jié)構(gòu)；可防止管壁超溫。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 內(nèi)螺紋管水冷壁內(nèi)螺紋管水冷壁 工質(zhì)在管內(nèi)流動時產(chǎn)生強烈的擾動。把液體壓向壁面，強迫汽泡脫離管壁被水帶走，破壞膜態(tài)汽層?？捎行Х乐鼓B(tài)沸騰產(chǎn)生，避免管壁超溫。用于爐內(nèi)高熱負(fù)荷區(qū)域的膜式水冷壁，確保水冷壁安全可靠。 水冷壁在爐膛后墻出口處制作成先向內(nèi)凸出而后向后延伸形狀部分稱為折焰角。 主要功能主要功能: :改善爐膛內(nèi)的煙氣流動狀況，以避免渦流與死角，提高爐膛輻射受熱面的利用程度。 折焰角的深度加大，可使靠近前墻的煙氣軸向上升速度加大，從而改善水平煙道中煙溫沿高度方向分布不均狀況，使水平煙道上、下煙溫差減小 增加折焰角水平連接煙道

4、長度，在不增加鍋爐深度下可布置更多對流受熱面； 折焰角與水平的夾角應(yīng)不小于30。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 折焰角的結(jié)構(gòu)折焰角的結(jié)構(gòu) 圖a的結(jié)構(gòu)適于高壓及以下鍋爐，因這種型式不僅需三叉管，且對水循環(huán)不利； 圖b吊桿處務(wù)需敷設(shè)爐墻保溫，盡可能減少溫差； 圖C國內(nèi)部分600MW與300MW鍋爐均用之。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 大容量鍋爐沿爐膛周界熱負(fù)荷分布不均，水冷壁中間部位較兩邊高，燃燒器區(qū)域附近熱負(fù)荷最大，爐膛四角和下部受熱最弱，因此水冷壁吸熱不均，造成水循環(huán)故障。為提高水循環(huán)可靠性將水冷壁設(shè)計成若干個獨立的循環(huán)回路； SG1025/18.1-M319型鍋爐水冷壁

5、根據(jù)爐膛水平截面熱負(fù)荷分布曲線共分為32個循環(huán)回路。前、后、兩側(cè)各6個回路，四個爐角各2個回路；鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 后水冷壁上部常作成一個折焰角，同時拉出部分管束作為后墻懸吊管，折焰角以一定的角度向后上方延伸形成水平煙道，然后垂直向上形成排管與上集箱連接，可增加水平煙道長度，改善爐膛出口煙氣的空氣動力特性，增長煙氣流程，強化煙氣的混合； 水冷壁上部通過上集箱固定在支架上，下部則懸掛著下集箱，可自由膨脹； 燃燒器區(qū)域布置衛(wèi)燃帶，以提高爐膛溫度； 在四面墻的高熱負(fù)荷區(qū)域采用了內(nèi)螺紋管，以保證水冷壁工作的安全性；鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 來自省煤器的給水經(jīng)汽包分

6、別進入4個大直徑集中下降管，其下端分別接一個分配器，并通過96根供水管與32個下集箱相連。然后經(jīng)32組648根膜式水冷壁、折焰角、后墻水冷壁懸吊管、水平煙道底部、后墻排管向上流動，水被逐漸加熱形成汽水混合物，通過26個上集箱106根導(dǎo)汽管被引入汽包，進行汽水分離； 飽和蒸汽由18根連接管引入頂棚過熱器進口集箱； 飽和水留在汽包下部，連同不斷送入汽包的給水一起進入下降管。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 4根大直徑集中下降管從汽包底部引出并與匯集聯(lián)箱連接， 3臺循環(huán)泵（一臺備用）通過吸入短管與匯集聯(lián)箱相連，每臺循環(huán)泵通過2根出水管與環(huán)形下水包（由前、后、左右四側(cè)水包組成）的前下水包連接。

7、 經(jīng)由890根水冷壁管、5個上集箱和48根導(dǎo)汽管，回到汽包。 循環(huán)泵臺數(shù)與下降管根數(shù)不等，下降管中的水通過匯集聯(lián)箱分配到各循環(huán)泵，可均衡循環(huán)泵的入口流量，有利于提高循環(huán)泵運行的可靠性。 l-汽包；2-下降管；3-匯合聯(lián)箱；4-管環(huán)泵；5-循環(huán)泵出口閥；6-循環(huán)泵出口管；7-環(huán)形聯(lián)箱（下水包）；11-后墻延伸水冷壁；12-水冷壁出口聯(lián)箱；13-汽水引出管；14-折焰角鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 循環(huán)泵是隨著發(fā)電機組容量的大幅度提高廣泛應(yīng)用于大容量控制循環(huán)鍋爐機組中的重要設(shè)備。 循環(huán)泵優(yōu)點：循環(huán)泵優(yōu)點：能夠保證蒸發(fā)受熱面內(nèi)水循環(huán)的安全可靠；縮短了機組的啟動時間，減少了啟動熱損失；提高

8、了鍋爐對低負(fù)荷工況的適應(yīng)性，可滿足調(diào)峰負(fù)荷時調(diào)節(jié)的需要；符合安全可靠和維修簡便的需要。 循環(huán)泵結(jié)構(gòu)特點循環(huán)泵結(jié)構(gòu)特點 泵的葉輪和電動機轉(zhuǎn)子裝在同一主軸上，置于相互連通的密封壓力殼體內(nèi)，泵與電動機結(jié)合成一整體，沒有普通電動機之間連接的那種聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)，沒有軸封，從根本上消除了泵泄漏的可能性； 鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 循環(huán)泵都是電動機軸端懸伸一只單級離心泵輪的主軸結(jié)構(gòu)，電動機與泵體由主螺栓和法蘭進行聯(lián)接。整個泵體和電動機以及附屬的閥門等配件完全由鍋爐下降管的管道支吊，循環(huán)泵裝置在鍋爐熱態(tài)時可以隨下降管一起向下自由膨脹； 循環(huán)泵在安裝或檢修時，只要裝拆泵殼同電動機的接口法蘭，裝拆電線

9、接頭和冷卻水管道，整個電動機連同泵的葉輪機就能從泵殼中卸出。 循環(huán)泵冷卻水系統(tǒng)循環(huán)泵冷卻水系統(tǒng) 功能：確保循環(huán)泵電機腔出口的冷卻水溫度不超過60，消除電機在運轉(zhuǎn)時繞組的銅損和鐵損發(fā)熱、轉(zhuǎn)動件的摩擦生熱，以及從高溫的泵殼側(cè)傳過來的熱量而造成電機溫升的安全影響；鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 系統(tǒng)構(gòu)成：由高壓管路及低壓管路兩部分組成。高壓管路與電機相連接，其流通的水按其不同的工作階段有不同的作用，分別稱為充水、清洗水和高壓冷卻水。在低壓管路中流通的則為低壓冷卻水； 電機溫度監(jiān)測：為避免循環(huán)泵過熱，在電機腔出口裝有溫度計和熱電偶以檢測高壓冷卻水的溫度；在泵殼體上裝有熱電偶，以測定泵殼與鍋水

10、的溫差，在循環(huán)泵啟動時要確保泵殼與鍋水的溫差不得超過規(guī)定值；鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 冷卻器的流量監(jiān)測：在低壓冷卻水管路中，接有來自泵的冷卻器的流量指示器，如流量規(guī)定值，則發(fā)出警報。 差壓監(jiān)測：每臺循環(huán)泵有兩臺差壓指示變送器控制箱，其儀表與自控系統(tǒng)協(xié)調(diào)，差壓低于規(guī)定值便報警，甚至跳閘； 泵殼體與泵前匯集聯(lián)箱溫差監(jiān)測：在熱態(tài)啟動循環(huán)泵時，泵殼體和泵前匯集聯(lián)箱裝有熱電偶，以監(jiān)測其溫度差，最大允許溫差為55.5，循環(huán)泵啟動的前提是兩點溫差 55.5，則需對鍋水循環(huán)泵暖泵，減少溫差，減少泵殼的熱應(yīng)力。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 循環(huán)倍率的選取應(yīng)首先考慮使鍋爐具有良好的循環(huán)

11、特性 ： 當(dāng)鍋爐負(fù)荷變動時，應(yīng)始終保持較高的循環(huán)水量，使水冷壁得到充分地冷卻； 當(dāng)熱負(fù)荷增加，各循環(huán)回路的循環(huán)水量也能隨之增加，也就是自補償能力要好，否則自然循環(huán)將失去自補償能力，使水循環(huán)破壞。 循環(huán)倍率過低，則水冷壁管內(nèi)蒸汽質(zhì)量含汽率增加，在亞臨界壓力下，當(dāng)熱負(fù)荷高時，就有可能發(fā)生傳熱惡化。 控制適當(dāng)?shù)难h(huán)倍率，即可保證鍋爐具有良好的循環(huán)特性，隨熱負(fù)荷的高低能自動調(diào)節(jié)循環(huán)水量，又可防止傳熱惡化。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 直流鍋爐水冷壁形式主要有螺旋管圈型螺旋管圈型和垂直上升管屏型垂直上升管屏型 。 螺旋管圈型水冷壁螺旋管圈型水冷壁 由若干根水冷壁組成管帶，沿爐膛四面傾斜上升，

12、無水平段，各管帶均勻地分布在爐膛四壁，任一高度上管帶的受熱幾乎完全相同。 螺旋管圈型水冷壁的特點螺旋管圈型水冷壁的特點 沿爐膛四周熱負(fù)荷不均勻影響??； 管圈內(nèi)工質(zhì)可保證足夠高的質(zhì)量流速，以減輕傳熱惡化的影響； 工質(zhì)焓值較高的管帶后段，可以布置在爐內(nèi)熱負(fù)荷較低區(qū)域，對防止管壁超溫有利； 大鍋爐寬管帶，各管間熱偏差較大；支吊困難。適用于超臨界和亞臨界壓力，燃料適應(yīng)性廣。適用于超臨界和亞臨界壓力，燃料適應(yīng)性廣。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) FWFW型垂直上升管屏水冷壁型垂直上升管屏水冷壁 FW型垂直上升管屏為多次垂直上升管屏。爐膛下部高熱負(fù)荷區(qū)域減小管屏的寬度，爐外加設(shè)下降管，形成多次垂

13、直上升；在上部較低熱負(fù)荷區(qū)，仍采用一次垂直上升管屏 。 多次垂直上升管屏的特點多次垂直上升管屏的特點 既可保證高熱負(fù)荷區(qū)有較高的質(zhì)量流速，達到充分冷卻的目的；又可減少高負(fù)荷下水冷壁的流動阻力；同時可避免采用剛度差的小直徑管； 有不受熱的下降管，工質(zhì)流程長，系統(tǒng)阻力較大； 相鄰兩屏內(nèi)工質(zhì)的含汽率不同，管間壁溫差大，使各屏熱膨脹不同。應(yīng)盡量減少管屏串聯(lián)的次數(shù)。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) UPUP型管屏與迂回管屏水冷壁型管屏與迂回管屏水冷壁 一次垂直上升型一次垂直上升型 給水一次流經(jīng)四面墻水冷壁管屏，沒有下降管，管屏沿高度分為上、中和下部三個輻射區(qū)，各區(qū)段之間設(shè)有混合器，用以消除平行管

14、子間的熱偏差。 一次垂直上升管屏一次垂直上升管屏的特點的特點 系統(tǒng)簡單，流動阻力小； 相鄰管屏外側(cè)管間壁溫差較?。?可采用全懸吊結(jié)構(gòu)； 水力特性較為穩(wěn)定； 對鍋爐負(fù)荷適應(yīng)性較差，金屬耗量大。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 迂回管屏迂回管屏 由若干根平行的管子組成的管帶，沿爐膛內(nèi)壁上下迂回或水平迂回。 迂回管屏迂回管屏的特點的特點 能適應(yīng)復(fù)雜的爐膛形狀，如在爐底用水平迂回管屏，燃燒器區(qū)域用立式迂回管屏，中間集箱少用，甚至取消。 沒有下降連接管，金屬耗量較少。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 下部圍繞水平、上部一次垂直上升管屏下部圍繞水平、上部一次垂直上升管屏 爐膛下部回路為水平

15、傾斜、圍繞著爐膛盤旋上升的螺旋管屏組成膜式水冷壁，以保證必要的工質(zhì)質(zhì)量流速和受熱均勻性，爐膛上部通過中間聯(lián)箱或分叉管過渡成垂直上升管。 特點特點 布置與選擇管徑靈活，易于獲得足夠的質(zhì)量流速； 管間吸熱偏差小 ：螺旋管盤旋上升的過程中，管子繞過爐膛整個周界；鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 抗燃燒干擾能力強。當(dāng)切圓燃燒的火焰中心發(fā)生較大偏斜時，各管吸熱偏差與出口溫度偏差仍能保持較小值； 可不設(shè)置水冷壁進口節(jié)流圈，減少了流動阻力； 適應(yīng)鍋爐變壓運行要求。低負(fù)荷時易于保證質(zhì)量流速以及工質(zhì)從螺旋管屏進入中間混合聯(lián)箱時的干度已足夠高； 支吊系統(tǒng)與過渡區(qū)結(jié)構(gòu)復(fù)雜 ，設(shè)計、制造和安裝復(fù)雜 。鍋爐蒸發(fā)

16、受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 在爐膛折焰角以上采用垂直上升管屏，以便采用全懸吊結(jié)構(gòu)；爐膛上部熱負(fù)荷較低，兩相鄰垂直管屏外側(cè)管子的管壁溫差較小，不至于造成膜式水冷壁損壞； 在爐膛高熱負(fù)荷區(qū)采用螺旋管圈型水冷壁，以減小爐內(nèi)熱偏差。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 臨界壓力pc=22.115MPa； 臨界溫度tc=374.15； 臨界比體積vc=0.00317m3/kg； 臨界熱熔hc=2095.2kJ/kg。鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng) 常規(guī)亞臨界典型參數(shù)常規(guī)亞臨界典型參數(shù)：16.7MPa/538/538，發(fā)電效率約為38%。 超臨界典型參數(shù)超臨界典型參數(shù)：24.1MPa/

17、538/566，對應(yīng)發(fā)電效率約為41% 超超臨界參數(shù)超超臨界參數(shù):壓力達到3035MPa，溫度達到593650或更高的參數(shù)，并具有二次再熱的熱力循環(huán)。 汽水密度差汽水密度差在超臨界壓力時消失，無法進行汽水分離，因此超臨界壓力鍋爐不能使用帶汽包的具有水循環(huán)的鍋爐，只能使用直流直流鍋爐鍋爐或其他類似于直流鍋爐的鍋爐 鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)鍋爐蒸發(fā)受熱面及系統(tǒng)第二節(jié)第二節(jié) 過熱器和再熱器過熱器和再熱器 過熱器：過熱器：把飽和蒸汽加熱到具有一定過熱度的合格蒸汽，并要求在鍋爐負(fù)荷變動時，保證過熱蒸汽的溫度在允許范圍內(nèi)波動。 再熱器：再熱器：把從汽輪機高壓缸出來的排汽再次加熱到具有一定溫度的蒸汽（稱為再熱蒸

18、汽），并且在鍋爐負(fù)荷變動時，保證再熱蒸汽的溫度在允許范圍內(nèi)波動。 再熱蒸汽壓力一般為過熱蒸汽壓力的20%，再熱蒸汽的溫度與過熱蒸汽的溫度相近。采用一次再熱可使循環(huán)熱效率提高46% 按傳熱方式，可分為對流、輻射及半輻射3種型式； 按過熱器在鍋爐布置中所處位置及結(jié)構(gòu)，又可分為：在爐膛壁面的墻式過熱器；在爐膛上部不同位置的分隔屏和后屏；在對流煙道中的垂直式過熱器和水平式過熱器；構(gòu)成水平煙道和尾部煙井的包墻過熱器。過熱器和再熱器過熱器和再熱器一般布置在煙溫稍低的區(qū)域，多數(shù)采用對流形式，在亞臨界控制循環(huán)鍋爐中也采用輻射吸熱的墻式再熱器及輻射對流吸熱的屏式再熱器。及進出口聯(lián)箱組成,可分為立式、臥式布置；順

19、流、逆流和混合流連接；順列、錯列排列。 大容量鍋爐對流受熱面的主要特點大容量鍋爐對流受熱面的主要特點 連接管和蛇形管采用60,63等較大的管徑，以增強管子剛性，可降低受熱面阻力； 蛇形管均采用不同管徑、不同壁厚的異種鋼焊接管，以適應(yīng)不同熱負(fù)荷區(qū)域的需要； 蛇形管多采用順列排列，管束的外表積灰很容易被吹灰器清除，可有效防止受熱面污染； 管內(nèi)工質(zhì)應(yīng)保持一定的質(zhì)量流速，以保證金屬管壁得到充分的冷卻； 對流受熱面中的煙氣流速則應(yīng)在保證一定的傳熱系數(shù)前提下，對于燃煤鍋爐，爐膛出口水平煙道內(nèi)，煙氣流速常采用1012m/s。既減少磨損，又不易積灰的原則。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 做成掛屏形式，由U型管及

20、進出口聯(lián)箱構(gòu)成。 布置布置 半輻射式半輻射式 布置在爐膛出口煙窗處，稱為后屏，熱負(fù)荷相當(dāng)高，從而可減少受熱面的金屬耗量，并可有效地降低爐膛出口煙氣溫度，防止密集對流受熱面的結(jié)渣。屏式過熱器通常亦作為低溫級過熱器，且采用較高的質(zhì)量流速。 輻射式輻射式 布置在爐膛上部的前墻和兩側(cè)的前半部或布置在爐膛頂部或懸掛在爐膛上部靠近前墻處，分別稱為墻式、頂棚式和前屏（分隔屏）。 1-1-前墻管；前墻管；2 2、3-3-兩側(cè)墻管兩側(cè)墻管4-4-上聯(lián)箱工質(zhì)引出管上聯(lián)箱工質(zhì)引出管過熱器和再熱器過熱器和再熱器 作用作用 改善工質(zhì)汽溫特性； 降低鍋爐金屬耗量； 降低爐膛出口煙溫，防止排列密集的對流受熱面結(jié)渣； 消除氣

21、流的殘余扭轉(zhuǎn)，減少沿?zé)煹缹挾鹊臒崞睿?大節(jié)距的前屏可對爐膛出口煙氣起阻尼和分割導(dǎo)流作用。 改善輻射受熱面工作條件的措施改善輻射受熱面工作條件的措施 布置在遠(yuǎn)離火焰中心的爐膛上部； 將輻射式受熱面作為低溫級受熱面； 采用較高的質(zhì)量流速，使受熱面金屬管得到足夠的冷卻。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 過熱器或再熱器出口蒸汽溫度與鍋爐負(fù)荷之間的關(guān)系稱之為汽溫特性，采用不同傳熱方式的過熱器與再熱器，汽溫變化特性不同。 輻射受熱面和鍋爐負(fù)荷D增加，工質(zhì)流量和煤耗量B相應(yīng)增加，爐內(nèi)輻射熱 Qf 并不按比例增多， Qf /D 減少，輻射受熱面中蒸汽的焓增減少，出口蒸汽的溫度下降，圖中曲線1，爐膛出口煙溫因此上

22、升；過熱器和再熱器過熱器和再熱器 對流受熱面和鍋爐負(fù)荷D增加，流經(jīng)對流受熱面煙速和煙溫提高，工質(zhì)焓增升高，出口蒸汽溫度上升； 采用輻射一對流式受熱面，可獲得較為平坦的汽溫變化特性，減小汽溫調(diào)節(jié)幅度，提高機組對負(fù)荷變化的適應(yīng)性過熱器和再熱器過熱器和再熱器 給水溫度給水溫度tgstgs：tgs升高，煤耗量B減少，爐內(nèi)煙氣量減少，出口煙溫減小，對流受熱面出口蒸汽溫度因此降低。輻射式受熱面的出口汽溫影響不大。 過量空氣系數(shù)過量空氣系數(shù): : 增加，爐膛溫度水平降低，輻射傳熱減弱，輻射受熱面出口汽溫降低；對流過熱器則由于燃燒生成的煙氣量增多，煙氣流速增大，對流傳熱加強，導(dǎo)致出口過熱汽溫升高,以后者為主。

23、 燃料性質(zhì)：燃料性質(zhì)：燃煤中的M和A增加，煙氣容積增大，煙速提高；而爐內(nèi)溫度水平降低，出口煙溫升高，過熱器出口汽溫升高。煤粉變粗時，煤粉在爐內(nèi)燃燼時間增長，火焰中心上移，導(dǎo)致汽溫升高。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 受熱面污染情況：受熱面污染情況：過熱器之前的受熱面發(fā)生積灰或結(jié)渣時，進入過熱器區(qū)域的煙溫增高，過熱汽溫上升；過熱器本身嚴(yán)重積灰、結(jié)渣或管內(nèi)結(jié)垢時，導(dǎo)致汽溫下降。 燃燒器的運行方式燃燒器的運行方式 擺動燃燒器噴嘴向下傾斜或多排燃燒器從上排噴嘴切換至下排，由于火焰中心下移，會使汽溫下降，反之，汽溫則會升高。 再熱蒸汽溫度受工況變動的影響要比過熱蒸汽溫度更敏感，再熱蒸汽溫度的波動也比主蒸汽

24、溫度大； 直流鍋爐過熱汽溫變化比較復(fù)雜，而且在某種程度上與汽包爐中的過熱汽溫的變化剛好相反 。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 運行中規(guī)定汽溫偏離額定值的波動不能超過一運行中規(guī)定汽溫偏離額定值的波動不能超過一1010十十55 汽溫過高，金屬的許用應(yīng)力下降，危及機組的安全運行； 汽溫下降，循環(huán)熱效率降低；再熱汽溫變化過于劇烈，還會引起汽機中壓缸的轉(zhuǎn)子與汽缸之間的相對脹差變化，汽機振動增大。 汽包鍋爐具有汽包，過熱器受熱面固定不變，給水量的調(diào)節(jié)和汽溫調(diào)節(jié)互不相關(guān)，調(diào)節(jié)較簡單 ；而直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)和自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)要比汽包鍋爐復(fù)雜。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 蒸汽調(diào)溫的主要方式蒸汽調(diào)溫的主要方式蒸汽側(cè)調(diào)節(jié)

25、：通過改變蒸汽熱焓調(diào)節(jié)，主要有噴水減溫器、表面式減溫器；煙氣側(cè)調(diào)節(jié)：通過改變鍋爐內(nèi)輻射受熱面和對流受熱面的吸熱量分配比例的方法（如煙氣再循環(huán)、擺動燃燒器）或改變流經(jīng)過熱器、再熱器煙氣量的方法（如分隔煙氣擋板）調(diào)節(jié)汽溫。 過熱器和再熱器過熱器和再熱器 汽包爐過熱汽溫調(diào)節(jié)汽包爐過熱汽溫調(diào)節(jié) 噴水減溫器（多次減溫方式）噴水減溫器（多次減溫方式） 汽包鍋爐的過熱汽溫調(diào)節(jié)采用噴水減溫器。噴水減溫器是將清潔度很高的水直接噴入過熱蒸汽中，吸收蒸汽的熱量使水加熱、蒸發(fā)和過熱，而使汽溫降低，以達到調(diào)節(jié)過熱汽溫的目的。 噴水減溫裝置通常安裝在過熱器連接管道或聯(lián)箱中； 主要有噴頭式、文丘里管式、旋渦式、多孔噴管式減

26、溫器； 結(jié)構(gòu)簡單、調(diào)節(jié)靈敏，易于自動化，可靠性高。 再熱器再熱器常采用煙氣側(cè)調(diào)節(jié)法作為汽溫調(diào)節(jié)的主要手段，而用噴水減溫器作為輔助調(diào)節(jié)方法。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 用擋板將尾部煙道分隔成兩個并列煙道，其一布置再熱器，另一側(cè)布置過熱器； 調(diào)節(jié)布置在受熱面后的煙氣擋板開度，可改變流經(jīng)兩煙道的煙氣量達到調(diào)節(jié)再熱汽溫的目的； 結(jié)構(gòu)簡單，操作方便但延遲較大，擋板宜布置在煙溫低于400的區(qū)域。u 低負(fù)荷時，再熱汽溫偏低較多，只有在額定負(fù)荷下方可維持額定汽溫，而過熱蒸汽在額定負(fù)荷下超溫以保證部分負(fù)荷下能夠維持額定汽溫 。u 在70100%負(fù)荷范圍內(nèi)，再熱汽溫可維持額定值，而過熱汽溫們稍偏高，但可啟用噴水

27、減溫器維持過熱汽溫的額定值。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 采用再循環(huán)風(fēng)機從鍋爐尾部低溫?zé)煹乐?一般為省煤器后)抽出一部分溫度為250350的煙氣，從爐膛底部(如冷灰斗下部)送回到爐膛，用以改變鍋爐內(nèi)輻射和對流受熱面吸熱量的比例，從而達到調(diào)節(jié)汽溫的目的； 耗電量增大，風(fēng)機磨損大。國內(nèi)多用于燃油鍋爐。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 擺動式燃燒器擺動式燃燒器u 燃燒器上下擺動土20300，爐膛出口煙溫變化約110140，調(diào)溫幅度可達4060。燃燒器上傾角過大會增加燃料的未完全燃燒損失；下傾角過大又會造成冷灰斗的結(jié)渣。u 擺動式燃燒器調(diào)節(jié)再熱汽溫的同時，會影響到過熱汽溫。u 鍋爐在滿負(fù)荷運行時，過熱汽溫

28、和再熱汽溫均達到額定值，過熱器減溫水量理論上為零；鍋爐負(fù)荷下降，再熱汽溫下降，燃燒器向上擺動，過熱汽溫隨之上升，需要增加減溫水量。負(fù)荷降到5060額定負(fù)荷時，過熱器減溫水量達到最大。 停用各層燃燒器停用各層燃燒器 調(diào)溫幅度較小，一般應(yīng)與其它調(diào)溫方式配合使用。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 直流鍋爐過熱汽溫調(diào)節(jié)直流鍋爐過熱汽溫調(diào)節(jié) 過熱蒸汽溫度變化的原因過熱蒸汽溫度變化的原因過熱蒸汽出口的熱焓過熱蒸汽出口的熱焓 h”gr 在一定負(fù)荷變化范圍內(nèi),鍋爐效率gl 、燃料低位發(fā)熱量Qar,net 、給水熱焓hgs不變。 B/G 不變，則h”gr 或t”gr不變； B/G 變化，則h”gr 或t”gr變化；

29、 比值B/G變化是造成過熱蒸汽溫度變化的基本原因。因此在直流鍋爐中，過熱汽溫的調(diào)節(jié)主要是通過給水量與燃料量的調(diào)整來實現(xiàn)的。,grgsar netglBhhQG過熱器和再熱器過熱器和再熱器 通過給水量與燃料量的調(diào)節(jié)作為粗調(diào)通過給水量與燃料量的調(diào)節(jié)作為粗調(diào) 為了維持鍋爐過熱蒸汽溫度的穩(wěn)定，通常在過熱區(qū)段中取一溫度測點，將它固定在相應(yīng)的數(shù)值上，即中間點溫度； 在過熱汽溫調(diào)節(jié)中，由于中間點溫度與鍋爐負(fù)荷存在一定的函數(shù)關(guān)系，因此鍋爐的燃水比（B/G ）可通過中間點溫度調(diào)節(jié)。 采用蒸汽通道上設(shè)置噴水減溫器作為細(xì)調(diào)（校正）。采用蒸汽通道上設(shè)置噴水減溫器作為細(xì)調(diào)（校正）。 實際運行中鍋爐負(fù)荷的變化，給水溫度、

30、燃料品質(zhì)、爐膛過量空氣系數(shù)以及受熱面結(jié)渣等因素的變化，對過熱汽溫變化均有影響，特別是燃煤鍋爐，用控制燃料量的方法較為粗糙。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 再熱汽溫調(diào)節(jié)再熱汽溫調(diào)節(jié) 再熱汽溫度調(diào)節(jié)特點再熱汽溫度調(diào)節(jié)特點 工況變動時，再熱汽溫的變化比較敏感，且變化幅度比過熱蒸汽大，因此，其調(diào)節(jié)比較靈敏，調(diào)節(jié)幅度也比過熱汽溫大； 汽輪機負(fù)荷降低時，再熱器入口汽溫也相應(yīng)降低，為保證再熱器的額定出口汽溫，則其調(diào)溫幅度大。由于再熱汽溫調(diào)節(jié)機構(gòu)的調(diào)節(jié)幅度受到限制，則維持額定再熱汽溫的負(fù)荷范圍受到限制； 再熱汽溫調(diào)節(jié)如使用噴水減溫方法，會降低機組運行經(jīng)濟性。因此應(yīng)采用煙氣側(cè)調(diào)節(jié)方法，即采用擺動燃燒器或分隔煙氣等

31、方法，考慮再熱器在事故狀態(tài)下不被過熱而燒壞，在再熱器進口處設(shè)置事故噴水減溫器，以保證再熱器的安全。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 采用再熱器目的是降低汽輪機末幾級葉片的濕度和提高機組的熱經(jīng)濟性。u在超高壓和亞臨界壓力的機組中，再熱汽溫與過熱汽溫采用相同的溫度。u對于超臨界壓力機組，需采用較高的再熱汽溫，以減少其末幾級葉片的濕度。 再熱蒸汽壓力低，放熱系數(shù)低于過熱蒸汽，在同樣蒸汽流量和吸熱條件下，再熱器壁溫高于過熱器壁溫，因此所選用管材材質(zhì)要滿足要求，在運行中嚴(yán)格控制再熱器的壁溫。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 為提高再熱汽溫的能力，再熱器向爐膛內(nèi)移動或靠近，增強輻射傳熱。 再熱器高溫布置，與采用煙

32、氣擋板調(diào)節(jié)方式相比，再熱器的受熱面積約減少 65 ；使再熱蒸汽流動阻力可控制在0.2MPa以下； 提高再熱汽溫的調(diào)節(jié)能力，再熱汽溫的調(diào)節(jié)響應(yīng)特性比較靈敏。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 大部分過熱器向爐膛內(nèi)移動或靠近，再熱器受熱面布置在對流傳熱較強的水平煙道后部及尾部煙道中。 過熱器高溫布置，與擺動燃燒器調(diào)溫方式相比，過熱器受熱面約減少25； 再熱器受熱面較多且處于低溫?zé)煹?，再熱汽溫調(diào)節(jié)反應(yīng)靈敏性較差，汽溫達到穩(wěn)定的時間比擺動燃燒器調(diào)溫時間略長。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 熱偏差是沿?zé)煹缹挾确较虿⒘泄茏娱g因吸熱不均和工質(zhì)流量不均引起的現(xiàn)象，蒸汽焓增大于管組平均值的管子稱偏差管，熱偏差程度用熱偏

33、差系數(shù)表示。pjphh 式中： hp 為偏差管焓增， hp = qpFp/Gp； hpj 為管組平均焓增，hpj = q0F0/G0 qp、Fp、Gp 分別為管外壁熱負(fù)荷、受熱面積及工質(zhì)流量q0、F0、G0管組管外壁平均熱負(fù)荷，受熱面積、工質(zhì)流量 過熱器和再熱器過熱器和再熱器 令 q q = = ； F F = = ； G G = = 則有 式中：q 、F 和G 分別為吸熱、結(jié)構(gòu)和流量不均勻系數(shù)pjpqqpjPFFpjpGGGFq 顯然， 越大，偏差管與管組工質(zhì)平均溫度偏差越大，偏差管易超溫。 過熱器和再熱器過熱器和再熱器 沿?zé)煹缹挾确较驘煔馑俣葓龊蜏囟葓霾痪鶆?爐膛四壁水冷壁的吸熱與粗糙表面

34、使?fàn)t壁附近煙氣溫度及流速遠(yuǎn)比火焰中心低，并延伸到對流煙道，是造成過熱器并列管組熱力不均的主要原因； 煙氣走廊 并列過熱器管中個別管排間較大的節(jié)距形成。較大的煙氣流通截面使流阻小，煙速大，對流傳熱強；且具有較大的輻射層厚度，輻射吸熱增加，造成熱力不均； 受熱面不同程度的污染 結(jié)渣和積灰較多的管子吸熱減少； 燃燒器負(fù)荷不一致，火焰中心偏斜；爐膛上部或過熱器局部地區(qū)發(fā)生煤粉再燃燒； 爐膛出口煙氣流的“殘余旋轉(zhuǎn)”。過熱器和再熱器過熱器和再熱器 吸熱多的管子由于蒸汽溫度高，比體積大，流動阻力增加，使工質(zhì)流量減少，更加大了熱偏差。 屏式過熱器的同屏吸熱不均：屏式過熱器同屏各管由于角系數(shù)各不相同，面對爐膛（

35、或屏前煙氣）直接接受火焰輻射熱量不同； 對流過熱器和再熱器的同片吸熱不均-多管圈的結(jié)構(gòu)u水平煙道中 ：管束前后煙氣空間對各排管子輻射熱量不均勻；同片各管接受管束間煙氣輻射熱量不均勻；同片各管吸收對流熱量不均勻。u 后部煙道（豎井煙道） ：后豎井中沿?zé)煹郎疃鹊臒煖仄?，低溫再熱器或低溫過熱器的引出段前后煙氣空間對同片各管的輻射熱量不均勻，而且還有管束間煙氣的輻射和對流吸熱不均勻，同片各管受熱長度不同，長度大，阻力大，蒸汽流量較小，焓增就會增大。 過熱器和再熱器過熱器和再熱器 各并列管圈進、出口壓降p 取決于進、出口聯(lián)箱中壓力的變化，而后者又取決于受熱面的連接方式，Z形連接方式各并列管圈的p 偏

36、差最大，多管連接方式最??； p大的管圈蒸汽流量大，p 的偏差造成各管流量的不均。 = = = = pjppppjpjKKpjpGGG 過熱器和再熱器過熱器和再熱器 管圈的阻力特性 K 與管子的結(jié)構(gòu)尺寸、粗糙度等有關(guān)，管圈的K 值越大，即阻力越大，流量越小 ； 工質(zhì)比容 并列管受熱不均時，受熱強的管吸熱量多、工質(zhì)溫度高、比容增大，蒸汽流量減小。 即使各并列管圈p、 K相同，因受熱不均，工質(zhì)比容不同也將導(dǎo)致流量不均，使熱偏差增大。 發(fā)生熱偏差時，并列管子中吸熱量大的管子，熱負(fù)荷較高（熱負(fù)荷不均勻系數(shù)q1），工質(zhì)流量又較?。?流量不均勻系數(shù)G 1），故工質(zhì)焓增大，管子出口工質(zhì)溫度和管壁溫度相應(yīng)升高。

37、GFq = = = = pjppppjpjKKpjpGGG 過熱器和再熱器過熱器和再熱器 運行中確保燃燒穩(wěn)定；煙氣均勻充滿爐膛；適時投入吹灰器減少積灰和結(jié)渣，沿爐膛寬度方向速度場和溫度場盡量均勻。 受熱面分級（段）布置受熱面分級（段）布置 在 一定的情況下， - 與 成正比，將受熱面分成多級，每一級工質(zhì)的平均焓增 減小，偏差管出口汽溫及管組平均汽溫的偏差就會減小。phhpjp) 1( ph pjh pjh pjh 過熱器和再熱器過熱器和再熱器 受熱面各級之間通過中間聯(lián)箱進行混合，聯(lián)箱連接管左右交叉：避免前一級的熱偏差延續(xù)到下一級而造成各級受熱面熱偏差的迭加； 采用流量分配均勻的U形或多管連接方

38、式； 在管子入口處加裝不同孔徑的節(jié)流圈，控制各管內(nèi)工質(zhì)流量，使流量比較均勻； 采用各種定距裝置，保證受熱面節(jié)距，防止在運行中的擺動，有效地消除管、屏間的“煙氣走廊”； 根據(jù)管圈所處的熱負(fù)荷采用不同的管徑和不同壁厚的蛇形管管圈，均勻各管流量。過熱器和再熱器過熱器和再熱器第三節(jié)第三節(jié) 尾部受熱面尾部受熱面 省煤器的應(yīng)用主要是為了降低排煙溫度，提高鍋爐效率，節(jié)省燃料。同時，也為了減少價格較貴的蒸發(fā)受熱面及改善燃燒與傳熱效果。 省煤器熱力特性：沸騰式和非沸騰式。 省煤器有鑄鐵式和鋼管式兩種。 蛇形管在煙道中垂直于前墻布置（a） 管子支吊簡單，水速較??；但對于倒U 型鍋爐，所有蛇形管靠近后墻部分磨損嚴(yán)重

39、。 蛇形管在煙道中平行于前墻布置（b） 只有后墻附近幾根蛇形管磨損較大。但水速較高,阻力較大。（a a） （b b） 鋼管省煤器鋼管省煤器由蛇形管及進出口聯(lián)箱組成尾部受熱面尾部受熱面 空氣預(yù)熱器簡介空氣預(yù)熱器簡介是利用鍋爐尾部煙氣的熱量來加熱空氣的熱交換裝置 ，通常布置在鍋爐對流煙道的尾部，常稱為尾部受熱面或低溫受熱面 ；空氣預(yù)熱在鍋爐尾部可以單級布置，也可以雙級布置 ，在300MW以上的大型鍋爐中，由于普遍采用了回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器 ，通常尾部受熱面都采用單級布置 ；由于受熱面工質(zhì)溫度和煙氣溫度都比較低，管子金屬的工作條件不像過熱器和再熱器那樣惡劣，因此不易燒壞 ；在鍋爐所有受熱面中，空氣預(yù)熱器

40、金屬溫度最低 ，因此空氣預(yù)熱器在運行中最突出的問題是低溫腐蝕、積灰和磨損。尾部受熱面尾部受熱面 主要作用：主要作用： 改善或強化燃燒 ：送入爐內(nèi)的空氣溫度，使?fàn)t膛溫度相應(yīng)得到提高，燃料能夠迅速著火，燃燒得以改善或強化 ； 進一步降低排煙溫度，提高鍋爐效率 ：利用比給水溫度低得多的空氣來冷卻煙氣，可近一步降低排煙溫度，減少排煙熱損失，提高鍋爐效率 ； 強化傳熱，節(jié)約鍋爐受熱面的金屬消耗量 ：爐膛與受熱面的輻射換熱量與火焰平均溫度的四次方成正比。送入爐膛的助燃空氣溫度提高，火焰的平均溫度也相應(yīng)提高，爐內(nèi)的輻射傳熱增強。在滿足相同的蒸發(fā)吸熱量的條件下，水冷壁管受熱面減少，節(jié)約了金屬消耗量 ；尾部受熱

41、面尾部受熱面熱空氣可作為制粉系統(tǒng)的干燥劑 ：煤粉爐的制粉系統(tǒng)，采用經(jīng)空氣預(yù)熱器加熱的部分熱空氣，作為干燥和輸送煤粉的介質(zhì) ；改善引風(fēng)機工作條件，降低鍋爐的風(fēng)機電耗 ：排煙溫度的降低，煙氣體積隨之減小，不僅可改善引風(fēng)機工作條件，同時也降低了引風(fēng)機電耗 ；尾部受熱面尾部受熱面 漏風(fēng)保證值：漏風(fēng)保證值： 空氣預(yù)熱器的泄漏量是鍋爐的一項考核指標(biāo)，要求在鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量（MCR）時 漏風(fēng)率小于8% ； 試驗一年后泄漏率小于10%（按國際慣例考核期為一年） 。 當(dāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器冷端的空氣與煙氣壓差（即一次風(fēng)二次風(fēng)與煙氣出口之間的壓差）在規(guī)定的設(shè)計值以內(nèi)時，空氣預(yù)熱器中空氣漏到煙氣側(cè)的漏風(fēng)率應(yīng)小于漏風(fēng)保

42、證值。試驗測定按照空氣預(yù)熱器試驗規(guī)范。 性能保證值：性能保證值： 空氣預(yù)熱器應(yīng)按照圖紙和技術(shù)要求進行安裝 ； 當(dāng)進口空氣溫度及其流量和進口煙氣溫度及其流量符合設(shè)計要求時，實測的排煙溫度與設(shè)計值的偏差為3 ； 煙氣側(cè)的阻力降和空氣側(cè)的阻力降（包括一次風(fēng)和二次風(fēng)）的平均值應(yīng)小于設(shè)計值 ； 性能保證值的期限為設(shè)備投運72h之后的一年期限內(nèi)，實測值應(yīng)小于保證值 。 尾部受熱面尾部受熱面 一般型式和布置一般型式和布置 在現(xiàn)代電站鍋爐中，常用的有管式空氣預(yù)熱器（傳熱式空氣預(yù)熱器）和回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器（儲熱式空氣預(yù)熱器）。 管式空氣預(yù)熱器管式空氣預(yù)熱器 管式空氣預(yù)熱器是由薄鋼管焊接到上下管板上形成一個管箱構(gòu)成

43、，管子呈錯列布置，管箱外面裝有密封墻板，一組空氣預(yù)熱器管通過下管架板支撐在框架上 ； 管子可以垂直布置（立式），也可以水平布置（臥式），如下圖： 尾部受熱面尾部受熱面 管式空氣預(yù)熱器中的空氣與煙氣流動的方向是相互垂直的，為交叉流動； 立式管式空氣預(yù)熱器煙氣在管內(nèi)縱向沖刷，空氣在外側(cè)流動；而臥式管式空氣預(yù)熱器煙氣在管外橫向流動，空氣在管內(nèi)縱向沖刷，空氣預(yù)熱器的壁溫較立式的高 ； 對于大容量鍋爐，燃燒所需空氣量較多，常將空氣預(yù)熱器設(shè)計成雙通道，增加了空氣流通面積，從而在不增大空氣流動阻力的前提下增加空氣流程數(shù)，提高了傳熱效果； 空氣預(yù)熱器內(nèi)煙氣流速一般為1014m/s，煙氣流速過高會使管子的磨損增

44、大，并增加煙氣的流動阻力。但煙氣流速過低，傳熱效果會變差，且容易堵灰。為了保證較好的傳熱效果，空氣流速應(yīng)為煙氣流速的一半左右。 尾部受熱面尾部受熱面 管式空氣預(yù)熱器優(yōu)點管式空氣預(yù)熱器優(yōu)點結(jié)構(gòu)簡單，制造安裝技術(shù)要求較低，運行維護方便，漏風(fēng)量小，無轉(zhuǎn)動機械，不耗電和工作可靠 ；管式空氣預(yù)熱器缺點管式空氣預(yù)熱器缺點體積較大，金屬消耗量多，布置不夠方便，空氣進口處相對地容易遭受低溫腐蝕等。 尾部受熱面尾部受熱面 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器 電站鍋爐蒸汽參數(shù)的提高和容量的增大，管式空氣預(yù)熱器的體積和高度顯著增大，鍋爐尾部受熱面的布置困難。因此，在300MW以上大容量的鍋爐，通常都采用結(jié)構(gòu)緊湊、重量

45、較輕的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器； 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器有兩種布置形式：垂直軸和水平軸布置。比較常用的是垂直軸布置。垂直軸布置形式的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器又分為受熱面轉(zhuǎn)動和風(fēng)罩轉(zhuǎn)動兩種形式，通常使用的受熱面轉(zhuǎn)動的是容克式回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器，而風(fēng)罩轉(zhuǎn)動的則是羅特繆勒（Rothemuhle）式回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器。這兩種回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器都被廣泛應(yīng)用，而采用受熱面轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器相對多些。 尾部受熱面尾部受熱面 受熱面轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器（容克式）受熱面轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器（容克式） 容克式回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器有二分倉和三分倉兩種形式，如圖所示 尾部受熱面尾部受熱面 工作流程工作流程 裝有受熱面的轉(zhuǎn)子由電機通過傳動裝置帶動，

46、受熱面不斷地交替通過煙氣流通區(qū)和空氣流通區(qū) ； 當(dāng)受熱面轉(zhuǎn)到煙氣流通區(qū)時，煙氣自上而下流過受熱面，從而將熱量傳給受熱面（蓄熱板）； 當(dāng)它轉(zhuǎn)到空氣流通區(qū)時，受熱面又把積蓄的熱量傳給自下而上流過的空氣，循環(huán)往復(fù)，轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)動一周，就完成一個熱交換過程； 尾部受熱面尾部受熱面 二分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器二分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器 空氣只有一個通道，出口熱空氣具有相同的溫度和壓力，因此供燃燒用的二次風(fēng)與供送粉、干燥和燃燒用的一次風(fēng)也是溫度和壓力相同的空氣 ； 多用于中儲式制粉系統(tǒng)，此時供給磨煤用的干燥空氣和輸送煤粉的一次風(fēng)的風(fēng)壓與二次風(fēng)壓相當(dāng)。 尾部受熱面尾部受熱面 三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器

47、 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器采用三分倉的形式主要是針對直吹式制粉系統(tǒng)阻力較大，所需的風(fēng)壓較高的特點所采用的結(jié)構(gòu)形式。是將空氣通道一分為二，即將一次風(fēng)和二次風(fēng)分開，以滿足一、二次風(fēng)的風(fēng)量、風(fēng)溫及風(fēng)壓的不同要求。 空氣通道被分為二部分，用徑向扇形密封件和軸向密封件將它隔開，成為各自單獨的一次風(fēng)通道和二次風(fēng)通道。這兩個通道的大小，根據(jù)鍋爐燃燒系統(tǒng)的需要而定 ； 煙氣通道與二分倉相同。三分倉的傳熱元件和二分倉一樣，按煙氣流動方向，傳熱元件分為熱端層、中層和冷端層 。尾部受熱面尾部受熱面 風(fēng)罩轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器風(fēng)罩轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器 風(fēng)罩轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器產(chǎn)生的原因:受熱面轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的轉(zhuǎn)子

48、直徑較大致使轉(zhuǎn)子的質(zhì)量相當(dāng)大，為了減少轉(zhuǎn)動部件的質(zhì)量，減輕支撐軸承的負(fù)載，便出現(xiàn)了風(fēng)罩轉(zhuǎn)動的結(jié)構(gòu)型式，一般單流道的風(fēng)罩轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器如圖所示。 l冷空氣入口；2靜子；3熱空氣出口；4煙氣進口；5轉(zhuǎn)動的上下風(fēng)罩；6煙氣出口尾部受熱面尾部受熱面 工作流程工作流程 冷空氣經(jīng)下部固定的冷風(fēng)道進入旋轉(zhuǎn)的下風(fēng)罩，自下而上流過靜子受熱面而被加熱，加熱后的空氣由旋轉(zhuǎn)的上風(fēng)罩流往固定的熱風(fēng)道 ； 煙氣則自上而下流過靜子，加熱其中的受熱面； 當(dāng)風(fēng)罩轉(zhuǎn)動一周，靜子中的受熱面進行兩次吸熱和放熱，故風(fēng)罩轉(zhuǎn)動回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的轉(zhuǎn)速比受熱面轉(zhuǎn)動式要慢 。 為得到不同溫度的一、二次風(fēng)，現(xiàn)代大型電站鍋爐多采用雙流道風(fēng)罩轉(zhuǎn)動回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。 尾部受熱面尾部受熱面 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的特點回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的特點傳熱面密度高，因而結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積小，其體積約為同容量的管式空氣預(yù)熱器的1/10；重量輕，其金屬耗量約為同容量管式空氣預(yù)熱器的1/3 ； 布置靈活方便，使鍋爐本體容易得到合理的布置方案； 在同樣的外界條件下，因其受熱面金屬溫度較高，而且可以采用耐腐蝕材料，因此與管式空氣預(yù)熱器相比較，其低溫腐蝕的危險相對較輕； 相對管式空氣預(yù)熱器，其漏風(fēng)量比較大 ，在狀態(tài)良好時為810%，密封不良時常達2030%；結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，制造工藝要求高，運行