圓筒拉深件毛坯尺寸計(jì)算

1、4.2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì)圓筒形零件是最典型的拉深件，掌握了它的工藝計(jì)算方法后，其它零件的工藝計(jì)算可以借鑒其計(jì)算方法。下面介紹如何計(jì)算圓筒形 零件毛坯尺寸、拉深次數(shù)、半成品尺寸，拉深力和功，以及如何確定模具工作部分的尺寸等。4.2.1 圓筒形拉深件毛坯尺寸計(jì)算拉深件毛坯尺寸計(jì)算的原則(1)面積相等原則由于拉深前和拉深后材料的體積不變，對(duì)于不變薄拉深，假設(shè)材料厚度拉深前后不變，拉深毛坯的尺寸按拉深前毛坯表面積等于拉深后零件的表面積”的原則來(lái)確定(毛坯尺寸確定還可按等體積，等重量原則)。(2)形狀相似原則拉深毛坯的形狀一般與拉深件的橫截面形狀相似。即零件的橫截面是圓形、橢圓形時(shí)，其拉深前毛

2、坯展開(kāi)形狀也基本上是圓形或橢圓形。對(duì)于異形件拉深，其毛坯的周邊輪廓必須采用光滑曲線連接，應(yīng)無(wú)急劇的轉(zhuǎn)折和尖角。拉深件毛坯形狀的確定和尺寸計(jì)算是否正確，不僅直接影響生產(chǎn)過(guò)程，而且對(duì)沖壓件生產(chǎn)有很大的經(jīng)濟(jì)意義，因?yàn)樵跊_壓零件的總成本中，材料費(fèi)用一般占到 60 %以上。由于拉深材料厚度有公差，板料具有各向異性；模具間隙和摩擦阻力的不一致以及毛坯的定位不準(zhǔn)確等原因，拉深后零件的口部將出現(xiàn)凸耳(口部不平)。為了得到口部平齊，高度一致的拉深件，需要拉深后增加切邊工序，將不平齊的部分切去。所以在計(jì)算毛坯之前，應(yīng)先 在拉深件上增加切邊余量 (表42.1、4.2.2)。表4.2.1無(wú)凸緣零件切邊余量(mm)拉深

3、件高度h>0.5 0.8拉深相對(duì)高度>0.8 1.6h/d 或 h/B>1.6 2.5>2.5 4附圖< 10>10 201.01.21.21.61.5222.5沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件>20 50>50100>100 150>150 200>200 250>2502345672.53.856.37.58.52.53.856.37.58.5468101112拉深工藝熟戈計(jì).mht!11da7J»L_-4/img表4.2.2有凸緣零件切邊余量 AR (mm)相對(duì)凸緣直徑dt/d或Bt/B凸緣直徑dt或Bt<

4、; 1.51.5222.52.53< 251.81.61.41.2>25 502.52.01.81.6沖壓 4 2>501003.53.02.52.2拉深工藝的>100 1504.33.63.02.5>150 2005.04.23.52.7->200 2505.54.63.82.8>2506.05.04.03.0計(jì).mht!附圖直壁旋轉(zhuǎn)體零件設(shè)當(dāng)/img12.簡(jiǎn)單形狀的旋轉(zhuǎn)體拉深零件毛坯尺寸的確定(圖4.2.1)對(duì)于簡(jiǎn)單形狀的旋轉(zhuǎn)體拉深零件求其毛坯尺寸時(shí)，一般可將拉深零件分解為若干簡(jiǎn)單的幾何體，分別求出它們的表面積后再相加(含切邊余量在內(nèi))。由于旋轉(zhuǎn)體

5、拉深零件的毛坯為圓形，根據(jù)面積相等原則，可計(jì)算出拉深零件的毛坯直徑。即：圓筒直壁部分的表面積:(421 )圓角球臺(tái)部分的表面積：/img (4.2.2)沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht! &二加-/imgA- 2r)+獷底部表面積為:沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì)JIo.mht! 4/img (4.2.3 )沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì) .mht! 44沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì) .mht!/img圖4.2.1毛坯尺寸的確定D2 = 4+4 + 與二 x工件的總面積:沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì) .mht! 4/im

6、g口二則毛坯直徑為:沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì) .mht! U4 /img (4.2.4)沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì)mht! D二 版您短匹兄耗匚不獷零件形狀序號(hào)沖壓14 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)或:/img (4.2.5)式中D為毛坯直徑(mm);萬(wàn)Ai為拉深零件各分解部分表面積的代數(shù)和(mm 2),對(duì)于各種簡(jiǎn)單形狀的旋轉(zhuǎn)體拉深零件毛坯直徑D,可以直接按表4.2.3所列公式計(jì)算。表4.2.3常用的旋轉(zhuǎn)體拉深零件毛坯直徑D計(jì)算公式坯料直徑D沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht! -用+我.訃事+ + /嘰沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝計(jì).mh

7、t!/img壓4 2計(jì).mht!4 _ 2 的設(shè)的設(shè)計(jì).mht! :'':一 上； ''' ' ' /img沖直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)/img沖壓直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝計(jì).mht!/img4 _ ：的設(shè)沖壓直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝計(jì).mht!/img4 2當(dāng)r，R時(shí)沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!U、一二./img當(dāng)r=R時(shí)沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht! -> /img沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht! .">】/ img沖壓直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!或:/

8、img沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!1 二,一上/img沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!/img沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht! 叩:/img沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!/img沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht! .:/img沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)5其它形狀的旋轉(zhuǎn)體拉深零件毛坯尺寸的計(jì)算可查閱有關(guān)設(shè)計(jì)資料。無(wú)凸緣圓筒形件的拉深工藝計(jì)算4.2.2無(wú)凸緣圓筒形件的拉深工藝計(jì)算 1.拉深系數(shù)拉深系數(shù)是表示拉深后圓筒形件的直徑與拉深前毛坯（或半成品）的直徑之比。圖4.2.2所示是用直徑為D的毛坯拉成直徑為

9、 dn、高度為hn工件的工序順序。第一次拉成di和hl的尺寸，第二次半成品尺寸為d2和h2,依此最后一次即得工件的尺寸dn和hn。其各次的拉深系數(shù)為：沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)啊I 二 k/k計(jì).mht! =瑪他 /img (4.2.6)?工件的直徑dn與毛坯直徑 D之比稱(chēng)為總拉深系數(shù)，即工件總的變形程度系數(shù) 沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)拉深系數(shù)的倒數(shù)稱(chēng)為拉深比，其值為：沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!舄=丫端二*/4 /img(4.2.7)48/img計(jì).mht!圖4.2.2拉深工序示意圖拉深系數(shù)是拉深工藝的重要參數(shù)，它表示拉深變形過(guò)程中坯料的變形程度，m值

10、愈小，拉深時(shí)坯料的變形程度愈大。在工藝計(jì)算中，只要知道每次拉深工序的拉深系數(shù)值，就可以計(jì)算出各次拉深工序的半成品件的尺寸， 并確定出該拉深件工序次數(shù)。從降低生產(chǎn)成本出發(fā)，希望拉深次數(shù)越少越好，即采用較小的拉深系數(shù)。 但根據(jù)前述力學(xué)分析知，拉深系數(shù)的減少有一個(gè)限度，這個(gè)限度稱(chēng)為 極限拉深系數(shù)，超過(guò)這一限度，會(huì)使變形區(qū)的危險(xiǎn)斷面產(chǎn)生破裂。因此，每次拉深選擇使拉深件不 破裂的最小拉深系數(shù)，才能保證拉深工藝的順利實(shí)現(xiàn)。2 .影響極限拉深系數(shù)的因素極限拉深系數(shù) mmin與下列的因素有關(guān)：(1)材料方面材料的力學(xué)性能和組織 材料的塑性好、組織均勻、晶粒大小適當(dāng)、屈強(qiáng)比 b/bb小、塑性應(yīng) 變比值大時(shí)，板料

11、的拉深成形性能好，可以采用較小的極限拉深系數(shù)。毛坯的相對(duì)厚度t/D相對(duì)厚度t/D小時(shí)，拉深變形區(qū)易起皺，防皺壓邊圈的壓邊力加大而引 起摩擦阻力也增大，因此變形抗力加大，使極限拉深系數(shù)提高。反之， t/D大時(shí)，可不用壓邊圈， 變形抗力減小，有利于拉深，故極限拉深系數(shù)可減少。材料的表面質(zhì)量 材料的表面光滑，拉深時(shí)摩擦力小而容易流動(dòng)，所以極限拉深系數(shù)可減小。 (2)模具方面拉深模的凸模圓角半徑 rp和凹模圓角半徑rd 凸模圓角半徑rp過(guò)小時(shí)，筒壁和底部的過(guò)渡區(qū) 彎曲變形大，使危險(xiǎn)斷面的強(qiáng)度受到削弱，極限拉深系數(shù)應(yīng)取較大值；凹模圓角過(guò)小時(shí)，毛坯沿凹 ?？诓炕瑒?dòng)的阻力增加，筒壁的拉應(yīng)力相應(yīng)增大，極限拉深

12、系數(shù)也應(yīng)取較大值。凹模表面粗糙度 凹模工作表面(尤其是圓角)光滑，可以減小摩擦阻力和改善金屬的流動(dòng)情況， 可選擇較小的極限拉深系數(shù)值。模具間隙c模具間隙小時(shí)，材料進(jìn)入間隙后的擠壓力增大，摩擦力增加，拉深力大，故極限拉 深系數(shù)提高。凹模形狀 圖4.2.3所示的錐形凹模，因其支撐材料變形區(qū)的面是錐形而不是平面，防皺效果好， 可以減小包角/從而減少材料流過(guò)凹模圓角時(shí)的摩擦阻力和彎曲變形力，因而極限拉深系數(shù)降低。計(jì).mht!/img圖4.2.3錐形凹模（3）拉深條件是否采用壓邊圈 ？拉深時(shí)若不用壓邊圈，變形區(qū)起皺的傾向增加，每次拉深時(shí)變形不能太大，故極限拉深系數(shù)應(yīng)增大。拉深次數(shù)？第一次拉深時(shí)材料還沒(méi)硬

13、化，塑性好，極限拉深系數(shù)可小些。以后的拉深因材料已 經(jīng)硬化，塑性愈來(lái)愈低，變形越來(lái)越困難，故一道比一道的拉深系數(shù)大。潤(rùn)滑情況？潤(rùn)滑好則摩擦小，極限拉深系數(shù)可小些。但凸模不必潤(rùn)滑，否則會(huì)減弱凸模表面摩 擦對(duì)危險(xiǎn)斷面處的有益作用（盒形件例外）。工件形狀 工件的形狀不同，則變形時(shí)應(yīng)力與應(yīng)變狀態(tài)不同，極限變形量也就不同，因而極限拉 深系數(shù)不同.拉深速度一般情況下，拉深速度對(duì)極限拉深系數(shù)的影響不太大，但對(duì)變形速度敏感的金屬（如鈦合金、不銹鋼和耐熱鋼等）拉深速度大時(shí)，應(yīng)選用較大的極限拉深系數(shù)。以上分析說(shuō)明，凡是能增加筒壁傳力區(qū)拉應(yīng)力和能減小危險(xiǎn)斷面強(qiáng)度的因素均使極限拉深系數(shù)加 大；反之，凡是可以降低筒壁傳

14、力區(qū)拉應(yīng)力及增加危險(xiǎn)斷面強(qiáng)度的因素都有利于毛坯變形區(qū)的塑性 變形，極限拉深系數(shù)就可以減小。但是，實(shí)際生產(chǎn)中，并不是所有的拉深都采用極限拉深系數(shù)mmin。因?yàn)椴捎脴O限值會(huì)引起危險(xiǎn)斷面區(qū)域過(guò)渡變簿而降低零件的質(zhì)量。 所以當(dāng)零件質(zhì)量有較高的要求時(shí)， 必須采用大于極限值的拉 深系數(shù)。3 .拉深系數(shù)的值與拉深次數(shù)生產(chǎn)上采用的極限拉深系數(shù)是考慮了各種具體條件后用試驗(yàn)方法求出的。通常m1=0.460.60,以后各次的拉深系數(shù)在 0.700.86之間。直壁圓筒形工件有壓邊圈和無(wú)壓邊圈時(shí)的拉深系數(shù)分別 可查表4.2.4和4.2.5。實(shí)際生產(chǎn)中采用的拉深系數(shù)一般均大于表中所列數(shù)字，因采用過(guò)小的接近于極限值的拉深系

15、數(shù)會(huì)使工件在凸模圓角部位過(guò)分變薄，在以后的拉深工序中這變薄嚴(yán)重的缺陷會(huì)轉(zhuǎn)移到工件側(cè)壁上去，使零件質(zhì)量降低。表4.2.4圓筒形件帶壓邊圈的極限拉深系數(shù)毛坯相對(duì)厚度t/D X100各次拉深系數(shù)2 1.51.5 -1.01.0-0.60.6-0.30.3 0.150.15 0.08ml0.48 /-0.500.50 -0.530.53 -0.550.55 -0.580.58 /-0.600.600.63m20.73 0.750.75 -0.760.76 -0.780.78 -0.790.79 /-0.800.800.82m30.76 0.780.78 -0.790.79 -0.800.80 -0.8

16、10.81 /-0.820.820.84m40.78 -0.800.80 0.810.81 -0.820.8270.80.83 /-0.850.850.86m50.80 -0.820.82 -0.840.84 -0.850.85 -0.860.86 -0.870.870.88注：1.表中拉深系數(shù)適用于 08、10和15Mn等普通的拉深碳鋼及黃鋼 H62。對(duì)拉深性能較差的材料，如 20、25、Q215、Q235硬鋁等應(yīng)比表中數(shù)值大（1.52.0） %;對(duì)塑性更好的，如 05、08 , 10等深拉深鋼及軟鋁應(yīng)比表 中數(shù)值?。?.52.0） %。2 .表中數(shù)值適用于未經(jīng)中間退火的拉深，若采用中間退火

17、工序時(shí)，可取較表中數(shù)值小23 %3 .表中較小值適用于大的凹模圓角半徑，rd= （81 5） to較大值適用于小的凹模圓角半徑， rd = （ 4 8 ） to表 4.2.5 圓筒形件不用壓邊圈的極限拉深系數(shù)各次拉深系數(shù)毛坯相對(duì)厚度 t/D X100m1m2m3m4m5m60.80.801.00.750.880.901.50.650.850.840.870.900.902.00.600.800.800.840.870.902.50.550.800.840.870.903.00.530.85>30.50注：此表使用要求與表4.2.5 相同。判斷拉深件能否一次拉深成形，僅需比較所需總的拉深系

18、數(shù)m 總與第一次允許的極限拉深 m1 的大小即可。當(dāng)m總ml時(shí)，則該零件可一次拉深成形，否則需要多次拉深。表 4.2.6為拉深相對(duì) 高度 H/d 與拉深次數(shù)的關(guān)系。表 4.2.6 拉深相對(duì)高度H/d 與拉深次數(shù)的關(guān)系（無(wú)凸緣圓筒形件）毛坯相對(duì)厚度（t/D） 100相對(duì)高度? H/d 拉 深次數(shù)123452 1.50.94 0.771.88 1.543.5 2.75.6 4.38.9 6.61.5 1.00.84 0.651.60 1.322.8 2.24.3 3.56.6 5.11.0 0.60.77 0.571.36 1.12.3 1.83.6 2.95.2 4.10.6 0.30.62 0

19、.651.13 0.941.9 1.52.9 2.44.1 3.30.3 0.150.52 0.450.96 0.831.6 1.32.4 2.03.3 2.70.15 0.060.46 0.380.9 0.71.3 1.12.0 1.52.7 2.0注：本表適于08 、 10 等軟鋼。4 后續(xù)各次拉深的特點(diǎn)后續(xù)各次拉深所用的毛坯與首次拉深時(shí)不同，不是平板而是筒形件。因此，它與首次拉深比，有許 多不同之處：（1） 首次拉深時(shí)，平板毛坯的厚度和力學(xué)性能都是均勻的，而后續(xù)各次拉深時(shí)筒形毛坯的壁厚及力 學(xué)性能都不均勻。（ 2 ）首次拉深時(shí)，凸緣變形區(qū)是逐漸縮小的，而后續(xù)各次拉深時(shí)，其變形區(qū)保持不變，

20、只是在拉 深終了以后才逐漸縮小。無(wú)凸緣圓筒形拉深件的拉深次數(shù)和工序件尺寸的 計(jì)算(3)首次拉深時(shí)，拉深力的變化是變形抗力增加與變形區(qū)減小兩個(gè)相反的因素互相消長(zhǎng)的過(guò)程， 因而在開(kāi)始階段較快的達(dá)到最大的拉深力，然后逐漸減小到零。而后續(xù)各次拉深變形區(qū)保持不變， 但材料的硬化及厚度增加都是沿筒的高度方向進(jìn)行的，所以其拉深力在整個(gè)拉深過(guò)程中一直都在增加，直到拉深的最后階段才由最大值下降至零(圖 4.2.4)。沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)14/img計(jì).mht!1-首次拉深；2-二次拉深圖4.2.4首次拉深與二次拉深的拉深力(4)后續(xù)各次拉深時(shí)的危險(xiǎn)斷面與首次拉深時(shí)一樣，都是在凸模的圓角處，但首次

21、拉深的最大拉 深立發(fā)生在初始階段，所以破裂也發(fā)生在初始階段，而后續(xù)各次拉深的最大拉深立發(fā)生在拉深的終 了階段，所以破裂往往發(fā)生在結(jié)尾階段。(5)后續(xù)各次拉深變形區(qū)的外緣有筒壁的剛性支持，所以穩(wěn)定性較首次拉深為好。只是在拉深的 最后階段，筒壁邊緣進(jìn)入變形區(qū)以后，變形區(qū)的外緣失去了剛性支持，這時(shí)才易起皺。(6)后續(xù)各次拉深時(shí)由于材料已冷作硬化，加上變形復(fù)雜(毛坯的筒壁必須經(jīng)過(guò)兩次彎曲才被凸模拉入凹模內(nèi))，所以它的極限拉深系數(shù)要比首次拉深大得多，而且通常后一次都大于前一次。4.2.3無(wú)凸緣圓筒形拉深件的拉深次數(shù)和工序件尺寸的計(jì)算試確定圖4.2.5所示零件(材料08鋼，材料厚度t=2mm)的拉深次數(shù)和

22、各拉深工序尺寸。計(jì)算步驟如下：1.確定切邊余量按表4.2.3序號(hào)1的根據(jù) h = 200, h/d = 200/88=2.28 ,查表 4.2.1 ,并?。?11 = 7 (mm)。公式計(jì)算毛坯直徑D =沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht! Jd+0.56、 /img? -283(mm)3.確定拉深次數(shù)(1)判斷能否一次拉出？判斷零件能否一次拉出，僅需比較實(shí)際 ？圖4.2.5零件圖所需的總拉 深系數(shù)m總和第一次允許的極限拉深系數(shù) ml的大小即可。當(dāng)m總ml,說(shuō)明拉深該工件的實(shí)際 變形程度比第一次容許的極限變形程度要小，工件可以一次拉成。若當(dāng) m總 ml ,則需要多次拉 深才能夠

23、成形零件。對(duì)于圖 4.2.5的零件，由毛坯的相對(duì)厚度：t/D ¥00=0.7從表4.2.4中查出各次的拉深系數(shù)：m1=0.54 , m2=0.77 , m3=0.80 , m4=0.82 。則該零件的總拉深系數(shù)m總=/口=88/283=0.31 。即：m總 ml ,故該零件需經(jīng)多次拉深才能夠達(dá)到所需尺寸。計(jì)算拉深次數(shù)？計(jì)算拉深次數(shù)n的方法有多種，生產(chǎn)上經(jīng)常用推算法輔以查表法進(jìn)行計(jì) 算。就是把毛坯直徑或中間工序毛坯尺寸依次乘以查出的極限拉深系數(shù)ml, m2, m3-，mn,得各次半成品的直徑。直到計(jì)算出的直徑dn小于或等于工件直徑 d為止。則直徑dn的下角標(biāo)n即表示拉深次數(shù)。例如由：沖

24、壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)d】= 0.54x 283加嵋=153mm二物Mi 二 0,77乂153熠加二 117.8腳活4 二的心二0 80乂117 8的澗=94 2幽切計(jì).mht!m.'h 一一 ？h/img可知該零件要拉深四次才行。計(jì)算結(jié)果是否正確可用表4.2.6校核一下。零件的相對(duì)高度H/d= 207/88=2.36 ,相對(duì)厚度為0.7,從表中可知拉深次數(shù)在 34之間，和推算法得出的結(jié)果相符， 這樣零件的拉深次數(shù)就確定為4次。2.半成品尺寸的確定包括半成品的直徑dn、筒底圓角半徑rn和筒壁高度hn。(1)半成品的直徑dn?拉深次數(shù)確定后，再根據(jù)計(jì)算直徑dn應(yīng)等于工件直

25、徑 d的原則，對(duì)各次拉深系數(shù)進(jìn)行調(diào)整，使實(shí)際采用的拉深系數(shù)大于推算拉深次數(shù)時(shí)所用的極限拉深系數(shù)。設(shè)實(shí)際采用的拉深系數(shù)為 m1 , m2 , m3，mn ,應(yīng)使各次拉深系數(shù)依次增加，即：沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)IpII計(jì).mht! ：./img且m1 mT =m2-m2 =m3m3 ""mnmin。據(jù)此，圖4.2.5所示零件實(shí)際所需拉深系數(shù)應(yīng)調(diào)整 為：m1=0.57 , m2=0.79 , m3=0.82 , m4=0.85 。調(diào)整好拉深系數(shù)后，重新計(jì)算各次拉深的圓筒直徑即得半成品直徑。圖 4.2.5所示零件的各次半成品尺寸為:沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝

26、的設(shè)景杭小工必加酰其一1儂更陽(yáng)與乳花第二次 心”第環(huán)川 區(qū)小2尋第包電常第Hi坡 以：木里密榔麗周闋臨赳0短 計(jì).mht! W 、=；. .-：；.：. ：丁 /img（2）半成品高度的確定 各次拉深直徑確定后，緊接著是計(jì)算各次拉深后零件的高度。計(jì)算高度前， 應(yīng)先定出各次半成品底部的圓角半徑，現(xiàn)取門(mén)=12 , r2=8 , r3=5 （見(jiàn)4.6.2節(jié)）。計(jì)算各次半成品的高度可由求毛坯直徑的公式推出。即：沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)保一次用-（» -總泗為圖佃半二次制" e芯彳n鋁=計(jì).mht!第三次九E d1居心 町泰力/img（428）式中：d1,d2,d3為

27、各次拉深的直徑（中線值）；門(mén)，r2, r3為各次半成品底部的圓角半徑（中線值）；d10,d20,d30為各次半成品底部平板部分的直徑；h1,h2, h3為各次半成品底部圓角半徑圓心以上的筒壁高度；D為毛坯直徑。將圖4.2.5所示零件的以上各項(xiàng)具體數(shù)值代人上述公式，即求出各次高度為：沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)El重群kRH鼻之X心后"冬，1型 « BmaamMinM« mBJBa mibjimihibimibjiimJ" *第三二爐竺二絲Wf；"二巴里計(jì).mht!k 愛(ài)艇“冕L；3*，敘%-觸中'4x；04/img各次半成品的總

28、高度為：沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)國(guó)4勺中-；工嬖+1 2 + 夕知4哂3f弓中至生；：|：玄2¥中冬七號(hào)界碑e二I芟澗占'$ 盤(pán)比 I門(mén)+；石 flti4 J- 5- !3r 擰口冷物計(jì).mht!'/img拉深后得到的各次半成品如圖4.2.6所示。第四次拉深即為零件的實(shí)際尺寸，不必計(jì)算。沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)圖4.2.6所示零件各次拉深的半成品尺寸4.2.4帶有凸緣圓筒形件的拉深4.2.4帶有凸緣圓筒形件的拉深有凸緣筒形件的拉深變形原理與一般圓筒形件是相同的，但由于帶有凸緣（圖4.2.7）,其拉深方法及計(jì)算方法與一般圓筒形件有一定的差別。

29、1.有凸緣圓筒形件一次成形拉深極限有凸緣圓筒形件的拉深過(guò)程和無(wú)凸緣圓筒形件相比，其區(qū)別僅在于前者將毛坯拉深至某一時(shí)刻，達(dá)到了零件所要求的凸緣直徑 dt時(shí)拉深結(jié)束；而不是將凸緣變形區(qū)的材料全部拉入凹模內(nèi)。所以，從變形區(qū)的應(yīng)力和應(yīng)變狀態(tài)看兩者是相同的o沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!/img圖4.2.7有凸緣圓形件與坯料圖 ？?？ 圖4.2.8拉深時(shí)凸緣尺寸的變化在拉深有凸緣筒形件時(shí)，在同樣大小的首次拉深系數(shù)ml =d /D的情況下，采用相同的毛坯直徑D和相同的零件直徑d時(shí)，可以拉深出不同凸緣直徑dt1、dt2和不同高度hl、h2的制

30、件（圖4.2.8）。從圖示中可知，其dt值愈小，h值愈高，拉深變形程度也愈大。因此 ml = d/D并不能表達(dá)在拉深有凸緣零件時(shí) 的各種不同的dt和h的實(shí)際變形程度。根據(jù)凸緣的相對(duì)直徑 dt/d比值的不同，帶有凸緣筒形件可分為窄凸緣筒形件（dt/d=1.11.4）和寬凸緣筒形件（dt/d>1.4）（）。窄凸緣件拉深時(shí)的工藝計(jì)算完全按一般圓筒形零件的計(jì)算方法，若 h/d大于一次拉 深的許用值時(shí)，只在倒數(shù)第二道才拉出凸緣或者拉成錐形凸緣，最后校正成水平凸緣，如圖4.2.9所示。若h/d較小，則第一次可拉成錐形凸緣，后校正成水平凸緣。 沖壓4 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!/img圖

31、4.2.9窄凸緣件拉深?下面著重對(duì)寬凸緣件的拉深進(jìn)行分析，主要介紹其與直壁圓筒形件的不同點(diǎn)。當(dāng)R=r時(shí)（圖4.2.7）,寬凸緣件毛坯直徑的計(jì)算公式為（表4.2.3）:沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!一：f -'1/img（4.2.9）?根據(jù)拉深系數(shù)的定義，寬凸緣件總的拉深系數(shù)仍可表示為：沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)d1m -=計(jì).mht!" '- " L- /img4.2.10）式中：D毛坯直徑（mm）dt凸緣直徑（包括修邊余量）（mm）;d筒部直徑（中徑）（mm）;r底部和凸緣部的圓角半徑（當(dāng)料厚大于1 mm時(shí)，r值按中線尺

32、寸計(jì)算）。從式4.2.10知，凸緣件總的拉深系數(shù)m,決定三個(gè)比值。其中dt/d的影響最大，其次是 h/d ,由于拉深件的圓角半徑r較小，所以r/d的影響小。當(dāng)dt/d和h/d的值愈大，表示拉深時(shí)毛坯變形區(qū)的寬 度愈大，拉深成形的難度也大。當(dāng)兩者的值超過(guò)一定值時(shí)，便不能一次拉深成形，必須增加拉深次數(shù)。表4.2.6是帶凸緣圓筒形件第一次拉深成形可能達(dá)到的最大相對(duì)高度h/d值。表4.2.6帶凸緣筒形件第一次拉深的最大相對(duì)高度h/d毛坯的相對(duì)厚度t/D 100凸緣相對(duì)直徑dt/d<2-1.5<1.51.0<1.00.6<0.60.3<0.3 0.15< 1.10.9

33、00.750.82 丁0.650.70 ,0.570.61 丁0.500.520.45> 1.1 -1.30.800.650.72 丁0.560.60 ,0.500.53 丁0.450.470.40>1.3-1.50.700.580.63 丁0.500.53 ,0.450.48 丁0.400.420.35>1.5-1.80.580.480.53 丁0.420.44 ,0.370.39 丁0.340.350.29>1.8-2.00.510.420.46 丁0.360.38 ,0.320.34 丁0.290.300.25>2.0-2.20.450.350.40 丁0.

34、310.33 ,0.270.29 丁0.250.260.22>2.2-2.50.350.280.32 丁0.250.27 ,0.220.23 丁0.200.210.17>2.5-2.80.270.220.24 丁0.190.21 ,0.170.18 丁.150.16 0.13>2.8-3.00.220.180.20 0.160.17 0.140.15 0.120.130.10注： 1. 表中數(shù)值適用于10 號(hào)鋼， 對(duì)于比 10 號(hào)鋼塑性好的金屬， 取較大的數(shù)值， 差的金屬， 取較小的數(shù)值；2.表中大的數(shù)值適用于大的圓角半徑，小的數(shù)值適用于底部及凸緣小的圓角半徑。帶凸緣圓筒形件

35、首次拉深的極限拉深系數(shù)，可見(jiàn)表4.2.7 。后續(xù)拉深變形與圓筒形件的拉深類(lèi)同，所以從第二次拉深開(kāi)始可參照表4.2.4 確定極限拉深系數(shù)。表4.2.7?帶凸緣筒形件第一次拉深的極限拉深系數(shù)m 1 （適用于08、10銅）毛坯的相對(duì)厚度t/ DX 100凸緣相對(duì)直徑dtd<2- 1.5<1.5 1.0< 1.0 0.6<0.6 0.3<0.3 0.15< 1.10.510.530.550.570.59>1.1 1.30.490.510.530.540.55>1.3 1.50.470.490.500.510.52>1.5 1.80.450.460.

36、470.480.48>1.8 2.00.420.430.440.450.45>2.0 2.20.400.40.420.420.42>2.2 2.50.370.380.380.380.38>2.5 2.80.340.350.350.350.35>2.8 3.00.320.330.330.330.33在拉深寬凸緣圓筒形件時(shí)，由于凸緣材料并沒(méi)有被全部拉入凹模，因此同無(wú)凸緣圓筒形件相比，寬凸緣圓筒形件拉深具有自己的特點(diǎn)：寬凸緣件的拉深變形程度不能僅用拉深系數(shù)的大小來(lái)衡量；寬凸緣件的首次極限拉深系數(shù)比圓筒件要小;寬凸緣件的首次極限拉深系數(shù)值與零件的相對(duì)凸緣直徑df /d 有

37、關(guān)。2.寬凸緣圓筒形零件的工藝設(shè)計(jì)要點(diǎn) 1） 1） 毛坯尺寸的計(jì)算?毛坯尺寸的計(jì)算仍按等面積原理進(jìn)行， 參考無(wú)圓凸緣筒形零件毛坯的計(jì)算方法計(jì)算。毛坯直徑的計(jì)算公式見(jiàn)表4.2.3,其中dt要考慮修邊余量 AR,其值可查表 4.2.2。 2） 判別工件能否一次拉成? ?這只需比較工件實(shí)際所需的總拉深系數(shù)和h/d 與凸緣件第一次拉深的極限拉深系數(shù)和極限拉深相對(duì)高度即可。當(dāng) m總ml, h/d0h1/d1時(shí)，可一次拉成，工序計(jì)算到此結(jié)束。否則則應(yīng)進(jìn)行多次拉深。凸緣件多次拉深成形的原則如下：按表 4.2.6 和表 4.2.7 確定第一次拉深的極限拉深高度和極限拉深系數(shù)，第一次就把毛坯拉到凸緣直徑拉到工件

38、所要求的直徑dt（包括修邊量），并在以后的各次拉深中保持dt不變，僅使已拉成的中間毛坯直筒部 分參加變形，直至拉成所需零件為止。凸緣件在多次拉深成形過(guò)程中特別需要注意的是：dt一經(jīng)形成，在后續(xù)的拉深中就不能變動(dòng)。因?yàn)楹罄m(xù)拉深時(shí)，dt的微量縮小也會(huì)使中間圓筒部分的拉應(yīng)力過(guò)大而使危險(xiǎn)斷面破裂。為此，必須正確計(jì)算拉深高度，嚴(yán)格控制凸模進(jìn)入凹模的深度。為保證后續(xù)拉深凸緣直徑不減少，在設(shè)計(jì)模具時(shí)，通常把第一次拉深時(shí)拉入凹模的材料表面積比實(shí)際所需的面積多拉進(jìn)3%10% （拉深工序多取上限，少取下限），即筒形部的深度比實(shí)際的要大些。這部分多拉進(jìn)凹模的材料從以后的各次拉深中逐步分次返回到凸緣上來(lái)（每次1.5%

39、3%。這樣做既可以防止筒部被拉破，也能補(bǔ)償計(jì)算上的誤差和板材在拉深中的厚度變化，還能方便試模時(shí)的調(diào)整。返回到凸緣的材料會(huì)使筒口處的凸緣變厚或形成微小的波紋，但能彳持dt不變，產(chǎn)生的缺陷可通過(guò)校正工序得到校正。（3）拉深次數(shù)和半成品尺寸的計(jì)算 ？凸緣件進(jìn)行多道拉深時(shí)，第一道拉深后得到的半成品尺寸，在保證凸 緣直徑滿(mǎn)足要求的前提下，其筒部直徑 di應(yīng)盡可能小，以減少拉深次數(shù)，同時(shí)又要能盡量多地將板料拉 入凹模。寬凸緣件的拉深次數(shù)仍可用推算法求出。具體的做法 ：先假定dt/d的值,由相對(duì)材料厚度從表 4.2.7中查出 第一次拉深系數(shù) mi ,據(jù)此求出di ,進(jìn)而求出hi ,并根據(jù)表4.2.6的最大相

40、對(duì)高度驗(yàn)算 mi的正確性。若 驗(yàn)算合格，則以后各次的半成品直徑可以按一般圓筒形件的多次拉深的方法，按表4.2.4的拉深系數(shù)值進(jìn)行計(jì)算。即第n次拉深后的直徑為：沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)計(jì).mht!制一 U /img（4.2.ii）式中dn為第n次拉深系數(shù)，可由表4.2.4查得；dn-i為前次拉深的筒部直徑（mm）。 當(dāng)計(jì)算到dn<d（工件直徑）時(shí)，總的拉深次數(shù) n就確定了。各次拉深后的筒部高度可按下式計(jì)算：沖壓4 _ 2直壁旋轉(zhuǎn)體零件拉深工藝的設(shè)% =- * 卜。，泮 + % ）+ T 卜- 瑤）計(jì).mht! %/img （4.2.i2 ）式中：Dn 考慮每次多拉入筒部的材料量后求得的假想毛坯直徑； dt零件凸緣直徑（包括修邊量）； dn 第n次拉深后的工件直徑；rpn 第n次拉深后圓筒側(cè)壁與底部間的圓角半徑； rdn n次拉深后凸緣與圓筒側(cè)壁間的圓角半徑。3.寬凸緣零件的拉深方法寬凸緣件的拉深方法有兩種：一種是薄料、中小型 （dt<200 mm）零件，通?？繙p小圓筒形壁部直徑，增加 高度來(lái)達(dá)到尺寸要求， 即圓角半徑rp和rd在首次拉深時(shí)就與dt一起成形到工件的尺寸，在后續(xù)的拉深過(guò)程中基本上保持不變，如圖4.2.i0a所示。這種方法拉深時(shí)不易起皺，但制成的零件表面質(zhì)量較差，容易在直壁部分和凸緣上殘留中間工序形成的圓角部分彎