貝雷梁支架計(jì)算書(shū)

1、精選文檔簡(jiǎn)支箱梁貝雷支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書(shū)一、工程概況為加快現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁施工進(jìn)度，確保施工工期，施工單位打算增加2套貝雷支架和1套箱梁模板，進(jìn)行現(xiàn)澆簡(jiǎn)支箱梁的施工。方案接受貝雷支架進(jìn)行箱梁現(xiàn)澆的橋梁孔跨位置見(jiàn)下表：表1 方案接受貝雷支架的橋梁孔跨序號(hào)橋梁名稱制梁位置孔跨數(shù)備注1東邊山大橋全橋2孔24m梁，2孔32m梁梁高3.05m2陳福灣1大橋全橋1孔24m梁，9孔32m梁梁高3.05m合計(jì)3孔24m梁，11孔32m梁貝雷支架現(xiàn)澆梁施工就是用貝雷片組裝成箱梁施工的支撐平臺(tái)，在貝雷架上進(jìn)行箱梁模板安裝、模板預(yù)壓、鋼筋安裝、砼澆注、預(yù)應(yīng)力初張拉等施工項(xiàng)目。它與移動(dòng)模架的區(qū)分在于，支撐系統(tǒng)與模板系統(tǒng)

2、是分別的，且沒(méi)有液壓和走行系統(tǒng)。貝雷支架經(jīng)受力檢算后，必需能滿足制梁過(guò)程的各種荷載及形變。二、貝雷支架施工方案介紹針對(duì)最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，設(shè)計(jì)兩種方案。這里對(duì)這兩種方案進(jìn)行檢算。方案1的貝雷支架布置圖見(jiàn)圖1、圖2。圖2 32m現(xiàn)澆梁現(xiàn)澆支架橫向布置（方案1）方案2的貝雷支架布置圖見(jiàn)圖3、圖4。圖3 方案2中的貝雷梁縱橋向布置圖4 方案2中的貝雷梁橫橋向布置三、貝雷支架施工計(jì)算內(nèi)容1、貝雷梁強(qiáng)度、位移計(jì)算2、立柱強(qiáng)度、穩(wěn)定計(jì)算3、立柱基礎(chǔ)即承臺(tái)抗剪切破壞檢算4、橫梁計(jì)算四、貝雷支架施工計(jì)算（一）荷載分析1、箱梁自重32m梁體混凝土用量為334.5m3，容重按2.6t/m3計(jì)，

3、則梁體重量為870t。2、箱梁內(nèi)外模板重量依據(jù)現(xiàn)澆箱梁定型模板圖按150t考慮，呈均布荷載形式布置在底板上面。3、人、機(jī)、料及施工附加荷載人、機(jī)、料及其他施工附加荷載取4.5kN/m2。（二）方案1的貝雷梁及立柱承載力量計(jì)算1、腹板正下方貝雷梁計(jì)算將混凝土的重量考慮1.1倍的增大系數(shù)，人、機(jī)、料及其他施工附加荷載按箱梁底寬5m考慮，則每延米的荷載集度為：所以參與計(jì)算的作用于支架上的荷載實(shí)際為：為平安計(jì)，假定半個(gè)箱梁的重量及施工機(jī)具、模板重量均由腹板正下方的6片貝雷梁承受。共6片，分2組，每組承受折算到兩排，則為60.3kN/m，貝雷梁每延米自重（雙層雙排）5.8kN/m，貝雷梁的計(jì)算跨度為27

4、m，則跨中的最大彎矩為：剪力為：最大彈性撓度：非彈性撓度估量為：總撓度：49.8mm+17.2mm=67mm。雙片雙層貝雷梁一般型的承載力量：彎矩3265.4，剪力490.5kN；雙片雙層貝雷梁加強(qiáng)型型的承載力量：彎矩6750.0，剪力490.5kN；容許撓度：可見(jiàn)，加強(qiáng)型貝雷梁彎矩和彈性撓度均滿足要求，但剪力超出要求，所以在支撐處必需用雙豎桿，而且豎桿桿件不得變形最好予以加強(qiáng)，此時(shí)，再考慮到雙層的斜桿數(shù)量比單層多一倍，剪力抵制力量應(yīng)當(dāng)提高一倍，即。為了謹(jǐn)慎起見(jiàn)，建立總體模型計(jì)算桿件的受力狀況。接受的軟件為ANSYS11.0。計(jì)算時(shí)建立了一片貝雷梁的模型，相應(yīng)受載為33.05kN/m（含自重）

5、，ANSYS模型如圖3所示。圖3 單片貝雷梁的ANSYS模型圖4 貝雷梁的變形 經(jīng)計(jì)算，貝雷梁的最大變形（包含非彈性變形）為73.5mm，桿件的最大軸力發(fā)生在支點(diǎn)處的非標(biāo)準(zhǔn)桿件的豎桿上，達(dá)到212，斜桿的最大內(nèi)力發(fā)生在支點(diǎn)內(nèi)側(cè)下層貝雷梁斜桿上，最大軸力為150.8。豎桿的理論容許承載力為210，斜桿的理論容許承載力為171.5，所以抗剪沒(méi)有問(wèn)題。但是考慮到支點(diǎn)處豎桿的內(nèi)力較大，應(yīng)當(dāng)予以加強(qiáng)。2、底板正下方貝雷梁計(jì)算從荷載上看，此處混凝土的重量荷載集度為58.4，從上面的計(jì)算可知，只用兩片加強(qiáng)型貝雷梁即可（雙層），但考慮到橫向連接，可以適當(dāng)增加到3片。3、翼緣板下方貝雷梁設(shè)置 若按圖2所示的箱梁

6、外側(cè)模澆筑混凝土，翼緣板下方貝雷梁只承受外側(cè)模重及翼緣板混凝土重，假定外側(cè)模重與底板混凝土重相當(dāng)，而翼緣板混凝土重與頂板混凝土重相當(dāng)，則此處的貝雷梁受力與底板下方混凝土受力全都，接受3片雙層加強(qiáng)型貝雷梁足夠。4、支墊橫梁承載力量計(jì)算 桿件截面為2工45b。經(jīng)上面計(jì)算，除腹板正下方貝雷梁受力為65.8外（兩片），其余基本全都，均為50（兩片）。計(jì)算得到支反力如下：腹板正下方貝雷梁支反力：383.5/片；底板正下方貝雷梁支反力：279.9/片；翼緣板正下方貝雷梁支反力：279.9/片。 用ANSYS建立支墊橫梁的模型。圖5 支墊橫梁的模型圖6 支墊橫梁變形圖7 支墊橫梁正應(yīng)力（最大應(yīng)力112MPa

7、）計(jì)算結(jié)果顯示：從應(yīng)力角度看是平安的，但是支墊橫梁兩側(cè)的懸臂位移稍大，達(dá)到6mm。得到的支反力即為鋼管柱的受力，最大為中間4根立柱，大小為1196。5、立柱承載力量計(jì)算 立柱的最大高度為15.5m，外徑600mm，壁厚10mm，承受的最大軸向壓力約為1200。立柱必需在順橋向至少在柱頂與橋墩牢靠連接，此時(shí)的計(jì)算長(zhǎng)度可取為15.5m。立柱截面面積：18535.4mm2，則立柱的軸向應(yīng)力為64.7MPa。材料為q235，容許的軸向應(yīng)力為140MPa。立柱抗彎慣矩8.048×108mm4，回轉(zhuǎn)半徑208.4mm。長(zhǎng)細(xì)比為74.3，查得穩(wěn)定系數(shù)0.818，則考慮穩(wěn)定時(shí)的折算應(yīng)力為79.1MP

8、a，平安。但考慮到立柱較高，壁厚較薄，建議在順橋向增加與橋墩的連接。（三）方案2的貝雷梁承載力量計(jì)算1、腹板正下方貝雷梁計(jì)算將混凝土的重量考慮1.1倍的增大系數(shù)，人、機(jī)、料及其他施工附加荷載按箱梁底寬5m考慮，則每延米的荷載集度為：所以參與計(jì)算的作用于支架上的荷載實(shí)際為：為平安計(jì)，假定半個(gè)箱梁的重量及施工機(jī)具、模板重量均由腹板正下方的6片貝雷梁承受。共6片，分2組，每組承受折算到兩排，則為60.3kN/m，貝雷梁每延米自重（雙層雙排）5.8kN/m，貝雷梁的計(jì)算跨度為13.5m+13.5m，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，偏于平安地接受單跨跨長(zhǎng)為13.5m的簡(jiǎn)支梁模型計(jì)算，則跨中的最大彎矩為：剪力為：最大彈性撓

9、度（單層不加強(qiáng)）：非彈性撓度估量為：總撓度：28.5mm+7.1mm=35.6mm。雙排單層貝雷梁一般型的承載力量：彎矩1576.4，剪力490.5kN；容許撓度：可見(jiàn)，加強(qiáng)型貝雷梁彎矩、剪力和彈性撓度均滿足要求。2、橫梁及立柱計(jì)算橫梁計(jì)算同方案1。由于立柱形式未變，荷載減小，所以平安。五、結(jié)論與建議（一）結(jié)論接受方案1和方案2均可，若接受方案1必需按本計(jì)算書(shū)圖2的形式在橫橋向排列各片貝雷梁，同時(shí)支點(diǎn)處接受雙豎桿且予以加強(qiáng)。（二）建議1、沙箱必需做抗壓試驗(yàn)，落架高度最小不得低于15cm；2、沙箱與立柱、與橫梁必需牢靠連接；3、認(rèn)真檢查貝雷梁的桿件變樣子況，特殊留意在支點(diǎn)附件的貝雷梁斜桿和豎桿要保持沒(méi)有變形，且由于此處的雙豎桿受力較大，建議予以加強(qiáng)；跨中處的上下弦桿保證沒(méi)有變形。